JPH05117746A - 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 - Google Patents
冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法Info
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- JPH05117746A JPH05117746A JP27753491A JP27753491A JPH05117746A JP H05117746 A JPH05117746 A JP H05117746A JP 27753491 A JP27753491 A JP 27753491A JP 27753491 A JP27753491 A JP 27753491A JP H05117746 A JPH05117746 A JP H05117746A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷間成形により製作された厚み１００ｍｍ以
下、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％でＹＲ
≦８０％の６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼管の製造法を提供す
る。 【構成】 重量％でＣ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．５〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２５％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００６％以下
を含有した鋼を熱間圧延した後、Ａｃ3 変態点〜１００
０℃の温度範囲に再加熱、焼入れし、引き続き７００〜
８５０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、Ａｃ1 変態点以
下の温度範囲で焼戻処理を施した鋼板を、ｔ／Ｄ≦１０
％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後５００
から６５０℃の温度範囲で焼鈍することにより、厚み１
００ｍｍ以下の低降伏比６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼管が製
造できる。
下、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％でＹＲ
≦８０％の６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼管の製造法を提供す
る。 【構成】 重量％でＣ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．５〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２５％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００６％以下
を含有した鋼を熱間圧延した後、Ａｃ3 変態点〜１００
０℃の温度範囲に再加熱、焼入れし、引き続き７００〜
８５０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、Ａｃ1 変態点以
下の温度範囲で焼戻処理を施した鋼板を、ｔ／Ｄ≦１０
％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後５００
から６５０℃の温度範囲で焼鈍することにより、厚み１
００ｍｍ以下の低降伏比６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼管が製
造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木分野におい
て、各種構造物に用いる冷間成形による低降伏比鋼管の
製造法に関する。
て、各種構造物に用いる冷間成形による低降伏比鋼管の
製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的に、鋼材に対し冷間加工を加える
と加工硬化によりＹＰ、ＴＳが上昇し、ＴＳに比べＹＰ
の上昇が大きいため降伏比（以下ＹＲと呼ぶ）も上昇し
てしまい、冷間成形による鋼管は降伏後の塑性変形能力
が小さいため建築構造物には適用しにくいという欠点が
あった。
と加工硬化によりＹＰ、ＴＳが上昇し、ＴＳに比べＹＰ
の上昇が大きいため降伏比（以下ＹＲと呼ぶ）も上昇し
てしまい、冷間成形による鋼管は降伏後の塑性変形能力
が小さいため建築構造物には適用しにくいという欠点が
あった。
【０００３】一方、低ＹＲ鋼管の製造法としては遠心鋳
造法、鋼管での熱処理（焼入、焼戻）等があるが、遠心
鋳造法はその生産性の低さ、経済性の面で、鋼管の熱処
理ではその経済性、鋼管の寸法精度の面で、鋼板の冷間
成形により製造した鋼管に比べ劣っていた。
造法、鋼管での熱処理（焼入、焼戻）等があるが、遠心
鋳造法はその生産性の低さ、経済性の面で、鋼管の熱処
理ではその経済性、鋼管の寸法精度の面で、鋼板の冷間
成形により製造した鋼管に比べ劣っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋼板の冷間
成形によるＹＲが低い鋼管の製造技術を提供するもので
ある。本発明法に基づいて製造した鋼管は、低ＹＲで且
つ高い生産性、経済性及び寸法精度を有している。
成形によるＹＲが低い鋼管の製造技術を提供するもので
ある。本発明法に基づいて製造した鋼管は、低ＹＲで且
つ高い生産性、経済性及び寸法精度を有している。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の課題を克
服し目的を達成するもので、その具体的手段を下記
（１）、（２）に示す。
服し目的を達成するもので、その具体的手段を下記
（１）、（２）に示す。
【０００６】（１）重量比でＣ ０．０１〜０．２０
％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ
０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．０
０５〜０．０２５％、Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．０
０６％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる鋼を再加熱、圧延を行った後、Ａｃ3 変態点〜１
０００℃の温度範囲に再加熱、焼入れし、引き続き７０
０〜８５０℃の温度範囲に再加熱、焼入れし、Ａｃ1 変
態点以下の温度範囲で焼戻処理を施した鋼板を、ｔ／Ｄ
（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形
により鋼管を製作し、その後５００から６５０℃の温度
範囲で板厚２５ｍｍあたり１時間の保定で焼鈍すること
を特徴とする板厚１００ｍｍ以下、管軸方向のＹＲが８
０％以下である建築用低降伏比６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼
管の製造法。
％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ
０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．０
０５〜０．０２５％、Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．０
０６％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる鋼を再加熱、圧延を行った後、Ａｃ3 変態点〜１
０００℃の温度範囲に再加熱、焼入れし、引き続き７０
０〜８５０℃の温度範囲に再加熱、焼入れし、Ａｃ1 変
態点以下の温度範囲で焼戻処理を施した鋼板を、ｔ／Ｄ
（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形
により鋼管を製作し、その後５００から６５０℃の温度
範囲で板厚２５ｍｍあたり１時間の保定で焼鈍すること
を特徴とする板厚１００ｍｍ以下、管軸方向のＹＲが８
０％以下である建築用低降伏比６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼
管の製造法。
【０００７】（２）重量比でＣ ０．０１〜０．２０
％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ
０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．０
０５〜０．０２５％、Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．０
０６％以下さらにＣｕ ０．０５〜０．５％、Ｎｉ
０．０５〜１．０％、Ｃｒ ０．０５〜１．０％、Ｍｏ
０．０５〜１．０％、Ｎｂ ０．００５〜０．０５％、
Ｖ ０．００５〜０．０５％、Ｃａ ０．００１〜０．
００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼を再加熱、圧延を行った
後、Ａｃ3 変態点〜１０００℃の温度範囲に再加熱、熱
入れし、引き続き７００〜８５０℃の温度範囲に再加
熱、焼入れし、Ａｃ1 変態点以下の温度範囲で焼戻処理
を施した鋼板を、ｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷間成形によ
り鋼管を製作し、その後５００から６５０℃の温度範囲
で板厚２５ｍｍあたり１時間の保定で焼鈍することを特
徴とする板厚１００ｍｍ以下、管軸方向のＹＲが８０％
以下である建築用低降伏比６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼管の
製造法。
％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ
０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．０
０５〜０．０２５％、Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．０
０６％以下さらにＣｕ ０．０５〜０．５％、Ｎｉ
０．０５〜１．０％、Ｃｒ ０．０５〜１．０％、Ｍｏ
０．０５〜１．０％、Ｎｂ ０．００５〜０．０５％、
Ｖ ０．００５〜０．０５％、Ｃａ ０．００１〜０．
００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼を再加熱、圧延を行った
後、Ａｃ3 変態点〜１０００℃の温度範囲に再加熱、熱
入れし、引き続き７００〜８５０℃の温度範囲に再加
熱、焼入れし、Ａｃ1 変態点以下の温度範囲で焼戻処理
を施した鋼板を、ｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷間成形によ
り鋼管を製作し、その後５００から６５０℃の温度範囲
で板厚２５ｍｍあたり１時間の保定で焼鈍することを特
徴とする板厚１００ｍｍ以下、管軸方向のＹＲが８０％
以下である建築用低降伏比６０ｋｇｆ／ｍｍ2 級鋼管の
製造法。
【０００８】
【作用】以下、本発明について説明する。
【０００９】発明者らの研究によれば、冷間加工後のＹ
Ｒを低くするには冷間加工前の鋼板の材質制御、特にＹ
Ｒを低く制御することと冷間加工後の適切な熱処理（焼
鈍）を組み合わせることが必要であることを見いだし
た。
Ｒを低くするには冷間加工前の鋼板の材質制御、特にＹ
Ｒを低く制御することと冷間加工後の適切な熱処理（焼
鈍）を組み合わせることが必要であることを見いだし
た。
【００１０】そこで本発明のポイントは冷間加工に供
する鋼板を必要なＹＲ値以下に制御する製造法と、そ
の鋼板を冷間加工した後の熱処理による材質制御技術に
ある。
する鋼板を必要なＹＲ値以下に制御する製造法と、そ
の鋼板を冷間加工した後の熱処理による材質制御技術に
ある。
【００１１】１回目の焼入は熱間圧延後に再加熱により
γに再変態させ焼入することで組織をベイナイト化及び
微細化させるためで、このため熱間圧延後の再加熱温度
の下限をＡｃ3 変態点とする。再加熱温度が高すぎると
結晶粒が大きくなって低温靭性が劣化するので、その上
限温度は１０００℃にしなければならない。
γに再変態させ焼入することで組織をベイナイト化及び
微細化させるためで、このため熱間圧延後の再加熱温度
の下限をＡｃ3 変態点とする。再加熱温度が高すぎると
結晶粒が大きくなって低温靭性が劣化するので、その上
限温度は１０００℃にしなければならない。
【００１２】次に２回目の焼入を７００〜８５０℃の温
度範囲に再加熱、焼入れし、その後Ａｃ1 変態点以下の
温度範囲で焼戻処理を行う必要がある。この理由はフェ
ライト−オーステナイトの２相共存域に再加熱し、フェ
ライトからオーステナイトへＣの濃化が生じＣの濃化し
たオーステナイトとＣが減少したフェライト相にせし
め、その状態から焼入を行うことにより極めて微細な炭
化物を有する相と粗大な炭化物を有する相の２相混合組
織を得るためである。降伏比の低減はこの２相混合組織
により達成される。
度範囲に再加熱、焼入れし、その後Ａｃ1 変態点以下の
温度範囲で焼戻処理を行う必要がある。この理由はフェ
ライト−オーステナイトの２相共存域に再加熱し、フェ
ライトからオーステナイトへＣの濃化が生じＣの濃化し
たオーステナイトとＣが減少したフェライト相にせし
め、その状態から焼入を行うことにより極めて微細な炭
化物を有する相と粗大な炭化物を有する相の２相混合組
織を得るためである。降伏比の低減はこの２相混合組織
により達成される。
【００１３】しかしながら、８５０℃超の再加熱温度か
らの焼入ではフェライト相が少なく降伏比の低減効果が
期待できず、また７００℃未満からの焼入では強度が下
がり目的を達成できない。
らの焼入ではフェライト相が少なく降伏比の低減効果が
期待できず、また７００℃未満からの焼入では強度が下
がり目的を達成できない。
【００１４】焼戻処理は鋼の靭性改善と、溶接、応力除
去処理などによる軟化を防止するために必須である。し
かし、その温度がＡｃ1 点を超えると強度が著しく低下
するので、Ａｃ1 点以下としなければならない。
去処理などによる軟化を防止するために必須である。し
かし、その温度がＡｃ1 点を超えると強度が著しく低下
するので、Ａｃ1 点以下としなければならない。
【００１５】次に成分範囲の限定理由について説明す
る。Ｃは母材の強度を確保するために必要であるが、多
量に含有させると靭性あるいは溶接性を損なうために適
量の添加が必要となる。このような観点からＣは０．０
１〜０．２％とした。
る。Ｃは母材の強度を確保するために必要であるが、多
量に含有させると靭性あるいは溶接性を損なうために適
量の添加が必要となる。このような観点からＣは０．０
１〜０．２％とした。
【００１６】Ｓｉは脱酸上、鋼に必然的に含まれる元素
であるが、ＳｉはＨＡＺ靭性及び溶接性上好ましくない
元素であるため、その上限を０．５％とした。
であるが、ＳｉはＨＡＺ靭性及び溶接性上好ましくない
元素であるため、その上限を０．５％とした。
【００１７】Ｍｎは強度、靭性を同時に向上せしめる極
めて重要な元素であり、０．５％以上は必要であるが、
多量に添加すると溶接性、母材及びＨＡＺの靭性劣化を
招くためその上限を１．６％とした。
めて重要な元素であり、０．５％以上は必要であるが、
多量に添加すると溶接性、母材及びＨＡＺの靭性劣化を
招くためその上限を１．６％とした。
【００１８】本発明鋼において不純物であるＰ、Ｓをそ
れぞれ０．０３％、０．０１％以下とした理由は、母
材、溶接部の低温靭性をより一層向上させるためであ
る。Ｐの低減は粒界破壊を防止し、Ｓ量の低減はＭｎＳ
による靭性の劣化を防止する。好ましいＰ、Ｓ量はそれ
ぞれ０．０１％、０．００５％以下である。
れぞれ０．０３％、０．０１％以下とした理由は、母
材、溶接部の低温靭性をより一層向上させるためであ
る。Ｐの低減は粒界破壊を防止し、Ｓ量の低減はＭｎＳ
による靭性の劣化を防止する。好ましいＰ、Ｓ量はそれ
ぞれ０．０１％、０．００５％以下である。
【００１９】Ｔｉは炭窒化物を形成してＨＡＺ靭性を向
上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成し
ＨＡＺ靭性を向上させるが、０．００５％未満では効果
がなく、０．０２５％を超えるとＨＡＺ靭性に好ましく
ない影響があるため、０．００５〜０．０２５％に限定
する。
上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成し
ＨＡＺ靭性を向上させるが、０．００５％未満では効果
がなく、０．０２５％を超えるとＨＡＺ靭性に好ましく
ない影響があるため、０．００５〜０．０２５％に限定
する。
【００２０】Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であ
るが、Ｓｉ及びＴｉによっても脱酸は行われるので本発
明鋼については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多く
なると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化する
ので上限を０．０６％とした。
るが、Ｓｉ及びＴｉによっても脱酸は行われるので本発
明鋼については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多く
なると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化する
ので上限を０．０６％とした。
【００２１】Ｎは一般的に不可避的不純物として鋼中に
含まれるものであるが、Ｎｂ、Ｖと結合して炭窒化物を
形成して強度を増加させ、またＴｉＮを形成して前述の
ようにＨＡＺの性質を高める。このためＮ量として最低
０．００１％が必要である。しかしながらＮ量が多くな
るとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの表面キズの発
生等を助長するので、その上限を０．００６％とした。
含まれるものであるが、Ｎｂ、Ｖと結合して炭窒化物を
形成して強度を増加させ、またＴｉＮを形成して前述の
ようにＨＡＺの性質を高める。このためＮ量として最低
０．００１％が必要である。しかしながらＮ量が多くな
るとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの表面キズの発
生等を助長するので、その上限を０．００６％とした。
【００２２】本発明鋼の基本成分は以上のとおりであ
り、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性
を高めるため、以下に述べる元素即ちＣｕ、Ｎｉ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａを選択的に添加すると強度、
靭性の向上について、さらに好ましい結果が得られる。
り、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性
を高めるため、以下に述べる元素即ちＣｕ、Ｎｉ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａを選択的に添加すると強度、
靭性の向上について、さらに好ましい結果が得られる。
【００２３】つぎに、前記添加元素とその添加量につい
て説明する。Ｎｉは溶接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼ
すことなく、母材の強度、靭性を向上させるが、０．０
５％以下では効果が薄く、１．０％以上では極めて高価
になるため経済性を失うので、上限は１．０％とした。
て説明する。Ｎｉは溶接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼ
すことなく、母材の強度、靭性を向上させるが、０．０
５％以下では効果が薄く、１．０％以上では極めて高価
になるため経済性を失うので、上限は１．０％とした。
【００２４】ＣｕはＮｉとほぼ同様な効果を持つほか、
Ｃｕ析出物による強度の増加や耐食性や耐候性の向上に
も効果を有する。この場合Ｃｕ量が０．５％を超えると
その析出効果が著しく、冷間成形後の熱処理において過
度の析出効果によりＹＲの低下が困難になり、また０．
０５％以下では効果がないのでＣｕ量は０．０５〜０．
５％に限定する。
Ｃｕ析出物による強度の増加や耐食性や耐候性の向上に
も効果を有する。この場合Ｃｕ量が０．５％を超えると
その析出効果が著しく、冷間成形後の熱処理において過
度の析出効果によりＹＲの低下が困難になり、また０．
０５％以下では効果がないのでＣｕ量は０．０５〜０．
５％に限定する。
【００２５】Ｍｏは母材の強度、靭性を共に向上させる
元素であるが、０．０５％以下では効果が薄く、１．０
％を超えると溶接部靭性及び溶接性の劣化を招き好まし
くないため０．０５％〜１．０％に限定する。
元素であるが、０．０５％以下では効果が薄く、１．０
％を超えると溶接部靭性及び溶接性の劣化を招き好まし
くないため０．０５％〜１．０％に限定する。
【００２６】Ｃｒは母材及び溶接部の強度を高める元素
であり、Ｃｒ量が０．５％以上で耐候性も向上するが、
１．０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭性を劣化させ、ま
た０．０５％以下では効果が薄い。従ってＣｒ量は０．
０５〜１．０％とする。
であり、Ｃｒ量が０．５％以上で耐候性も向上するが、
１．０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭性を劣化させ、ま
た０．０５％以下では効果が薄い。従ってＣｒ量は０．
０５〜１．０％とする。
【００２７】Ｎｂは微細な炭窒化物を形成し、強度を増
加させ、またＨＡＺ靭性を向上させる。しかし、０．０
０５％以下では効果がなく０．０５％を超えるとＨＡＺ
靭性に好ましくない影響がある。
加させ、またＨＡＺ靭性を向上させる。しかし、０．０
０５％以下では効果がなく０．０５％を超えるとＨＡＺ
靭性に好ましくない影響がある。
【００２８】ＶはＮｂとほぼ同じ効果をもつ元素である
が、Ｎｂに比較して析出硬化能はやや劣る。０．００５
％以下では硬化が少なく、０．０５％を超えると冷間成
形後の熱処理で過度の析出効果によりＹＲ低下の妨げに
なる。
が、Ｎｂに比較して析出硬化能はやや劣る。０．００５
％以下では硬化が少なく、０．０５％を超えると冷間成
形後の熱処理で過度の析出効果によりＹＲ低下の妨げに
なる。
【００２９】Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を制御し、
シャルピー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上さ
せる効果がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では
実用上効果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ、Ｃ
ａＳが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみ
ならず清浄度も害し溶接性、耐ラメラテア性にも悪影響
を与えるので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．０
０６％とする。
シャルピー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上さ
せる効果がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では
実用上効果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ、Ｃ
ａＳが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみ
ならず清浄度も害し溶接性、耐ラメラテア性にも悪影響
を与えるので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．０
０６％とする。
【００３０】次に冷間成形（ｔ／Ｄ≦１０％）後の熱処
理（焼鈍）温度は、冷間加工での歪を十分に開放し、Ｙ
Ｒの低下、靭性の回復を行わせるためその下限温度を５
００℃とする。また高すぎる温度での焼鈍は、冷間歪の
開放だけでなく鋼材自体の軟化を起こし、強度不足、Ｙ
Ｒの上昇を招いてしまうためその上限温度を６５０℃と
する。
理（焼鈍）温度は、冷間加工での歪を十分に開放し、Ｙ
Ｒの低下、靭性の回復を行わせるためその下限温度を５
００℃とする。また高すぎる温度での焼鈍は、冷間歪の
開放だけでなく鋼材自体の軟化を起こし、強度不足、Ｙ
Ｒの上昇を招いてしまうためその上限温度を６５０℃と
する。
【００３１】
【実施例】周知の転炉、連続鋳造、厚板工程により鋼板
を製造し、その後冷間成形で鋼管を製作、焼鈍熱処理を
施し、その強度、靭性について調査した。
を製造し、その後冷間成形で鋼管を製作、焼鈍熱処理を
施し、その強度、靭性について調査した。
【００３２】表１の１〜６に本発明鋼、７〜１３に比較
鋼の化学成分を示す。表２に本発明鋼と比較鋼の鋼板製
造条件とその機械的性質を示す。
鋼の化学成分を示す。表２に本発明鋼と比較鋼の鋼板製
造条件とその機械的性質を示す。
【００３３】表２の本発明鋼１〜６は、鋼管での強度、
靭性がバランスよく達成できており、ＹＲも８０％以下
となっている。
靭性がバランスよく達成できており、ＹＲも８０％以下
となっている。
【００３４】これに対し比較鋼７では冷間加工度（ｔ／
Ｄ）が１２％と大きすぎるため、ＹＲが高くなってい
る。比較鋼８は２回目の焼入温度が低いために強度が不
足している。比較鋼９では１回目の焼入温度が高いため
に結晶粒の細粒化が十分になされておらず、靭性が劣化
している。比較鋼１０では焼鈍温度が低いために、ＹＲ
が高く、靭性が劣化している。比較鋼１１では２回目の
焼入温度が高いために、ＹＲが高くなっている。比較鋼
１２では焼鈍温度が高いために、ＹＲが高くなってい
る。比較鋼１３ではＶが高いために、ＹＲが高くなって
いる。
Ｄ）が１２％と大きすぎるため、ＹＲが高くなってい
る。比較鋼８は２回目の焼入温度が低いために強度が不
足している。比較鋼９では１回目の焼入温度が高いため
に結晶粒の細粒化が十分になされておらず、靭性が劣化
している。比較鋼１０では焼鈍温度が低いために、ＹＲ
が高く、靭性が劣化している。比較鋼１１では２回目の
焼入温度が高いために、ＹＲが高くなっている。比較鋼
１２では焼鈍温度が高いために、ＹＲが高くなってい
る。比較鋼１３ではＶが高いために、ＹＲが高くなって
いる。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【発明の効果】本発明の化学成分及び製造法で製造した
鋼管は、ＹＲが低く降伏後の塑性変形能力に優れた鋼管
である。その結果、建築、橋梁等の構造物の安全性を大
きく高めることができる。
鋼管は、ＹＲが低く降伏後の塑性変形能力に優れた鋼管
である。その結果、建築、橋梁等の構造物の安全性を大
きく高めることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/14 (72)発明者 南 晃 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社君 津製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ：０．０１〜０．２０％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０．５〜１．６％、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ：０．００６％以下、 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
熱間圧延した後、Ａｃ3変態点〜１０００℃の温度範囲
に再加熱、焼入れし、引き続き７００〜８５０℃の温度
範囲に再加熱、焼入れし、Ａｃ1 変態点以下の温度範囲
で焼戻処理を施した鋼板を、板厚をｔ、鋼管外径をＤと
してｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作
し、その後５００から６５０℃の温度範囲で焼鈍するこ
とを特徴とする建築用低降伏比鋼管の製造法。 - 【請求項２】 重量比で Ｃ：０．０１〜０．２０％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０．５〜１．６％、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ：０．００６％以下、 さらに Ｃｕ：０．０５〜０．５％、 Ｎｉ：０．０５〜１．０％、 Ｃｒ：０．０５〜１．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、 Ｖ：０．００５〜０．０５％、 Ｃａ：０．００１〜０．００６％、 の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼を熱間圧延した後、Ａｃ3 変態点〜
１０００℃の温度範囲に再加熱、焼入れし、引き続き７
００〜８５０℃の温度範囲に再加熱、焼入れし、Ａｃ1
変態点以下の温度範囲で焼戻処理を施した鋼板を、板厚
をｔ、鋼管外径をＤとしてｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷間
成形により鋼管を製作し、その後５００から６５０℃の
温度範囲で焼鈍することを特徴とする建築用低降伏比鋼
管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3277534A JP2529044B2 (ja) | 1991-10-24 | 1991-10-24 | 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3277534A JP2529044B2 (ja) | 1991-10-24 | 1991-10-24 | 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05117746A true JPH05117746A (ja) | 1993-05-14 |
| JP2529044B2 JP2529044B2 (ja) | 1996-08-28 |
Family
ID=17584903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3277534A Expired - Lifetime JP2529044B2 (ja) | 1991-10-24 | 1991-10-24 | 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2529044B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007270304A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Kobe Steel Ltd | 耐震性に優れたプレスベンド冷間成形円形鋼管の製造方法 |
| JP2016079449A (ja) * | 2014-10-15 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼管の製造方法及び鋼管 |
| JP2020020028A (ja) * | 2018-08-03 | 2020-02-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度かつ低降伏比で溶接性に優れた円形鋼管用鋼板および円形鋼管ならびにそれらの製造方法 |
-
1991
- 1991-10-24 JP JP3277534A patent/JP2529044B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007270304A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Kobe Steel Ltd | 耐震性に優れたプレスベンド冷間成形円形鋼管の製造方法 |
| JP2016079449A (ja) * | 2014-10-15 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼管の製造方法及び鋼管 |
| JP2020020028A (ja) * | 2018-08-03 | 2020-02-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度かつ低降伏比で溶接性に優れた円形鋼管用鋼板および円形鋼管ならびにそれらの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2529044B2 (ja) | 1996-08-28 |
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