JPH05112809A - 超強靱鋼の製造方法 - Google Patents
超強靱鋼の製造方法Info
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- JPH05112809A JPH05112809A JP3210188A JP21018891A JPH05112809A JP H05112809 A JPH05112809 A JP H05112809A JP 3210188 A JP3210188 A JP 3210188A JP 21018891 A JP21018891 A JP 21018891A JP H05112809 A JPH05112809 A JP H05112809A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋼材の表層、内部とも均一な超微細オーステ
ナイト結晶粒を得て、靱性が非常に優れ、しかも降伏比
が高く、低温などの過酷な条件下においても高い衝撃値
を示す超強靱鋼を得ることにある。 【構成】 長手方向に対して同一断面形状を有する中実
の鋼材（試験板ａ）を、誘導加熱コイル１に挿通し、鋼
材（試験板ａ）と誘導加熱コイル１の相対的位置を鋼材
（試験板ａ）の長手方向に移動しながら、誘導加熱コイ
ル１に流す電流の交流周波数、電力及び送り速度を調整
して加熱鋼材（試験板ａ）の表面と内部中心の温度差を
５０度Ｃ以内に保って、オーステナイト化温度直上まで
Ａｃ1変態点からＡｃ3 変態点までの変態温度区間を急
速加熱し、その後、急速加熱した鋼材（試験板ａ）を直
ちに焼入れが完了する温度まで急速冷却し、焼入れ終了
後、焼もどしを行ない、表層から中心部まで均質な超強
靱鋼を得る。
ナイト結晶粒を得て、靱性が非常に優れ、しかも降伏比
が高く、低温などの過酷な条件下においても高い衝撃値
を示す超強靱鋼を得ることにある。 【構成】 長手方向に対して同一断面形状を有する中実
の鋼材（試験板ａ）を、誘導加熱コイル１に挿通し、鋼
材（試験板ａ）と誘導加熱コイル１の相対的位置を鋼材
（試験板ａ）の長手方向に移動しながら、誘導加熱コイ
ル１に流す電流の交流周波数、電力及び送り速度を調整
して加熱鋼材（試験板ａ）の表面と内部中心の温度差を
５０度Ｃ以内に保って、オーステナイト化温度直上まで
Ａｃ1変態点からＡｃ3 変態点までの変態温度区間を急
速加熱し、その後、急速加熱した鋼材（試験板ａ）を直
ちに焼入れが完了する温度まで急速冷却し、焼入れ終了
後、焼もどしを行ない、表層から中心部まで均質な超強
靱鋼を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、長手方向に対して略
同一断面形状を有する鋼材全体を加熱、冷却して鋼材全
体の材質改善を図る熱処理技術の改良に係り、特に、誘
導加熱の原理を利用して焼入れを行い、靱性が非常に優
れ、しかも降伏比が高く、低温などの過酷な条件下にお
いても高い衝撃値を示す超強靱鋼の製造方法に関するも
のである。
同一断面形状を有する鋼材全体を加熱、冷却して鋼材全
体の材質改善を図る熱処理技術の改良に係り、特に、誘
導加熱の原理を利用して焼入れを行い、靱性が非常に優
れ、しかも降伏比が高く、低温などの過酷な条件下にお
いても高い衝撃値を示す超強靱鋼の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、鋼を急速加熱する方法として、例
えば、焼入れ温度に保持した塩浴炉の中に鋼材を浸漬す
る方法、或いは焼入れ温度に保持したガス加熱炉に鋼材
を入れる方法などが知られている。
えば、焼入れ温度に保持した塩浴炉の中に鋼材を浸漬す
る方法、或いは焼入れ温度に保持したガス加熱炉に鋼材
を入れる方法などが知られている。
【０００３】このうち、塩浴炉はガス加熱炉に比べ、加
熱速度は速いが、鋼材全体を浸漬するものであるため、
塩浴炉の大きさの関係で加熱できる鋼材の大きさは限定
される。
熱速度は速いが、鋼材全体を浸漬するものであるため、
塩浴炉の大きさの関係で加熱できる鋼材の大きさは限定
される。
【０００４】これらの塩浴炉やガス加熱炉による加熱に
あっては、いずれも鋼材の表面から加熱する方法であっ
た。
あっては、いずれも鋼材の表面から加熱する方法であっ
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の方法は、鋼材の表面からの熱伝導による加熱のため、
加熱速度は 0.1〜１度Ｃ／秒程度であり、鋼内部まで迅
速に熱が伝わるの時間がかかり、鋼内部と表面とで温度
差が大きく、得られるオーステナイト結晶粒度（ＡＧ
Ｓ．Ｎｏ．）は最高でも 8.0から 9.0で、特に低温にお
ける高い靱性や降伏比の向上を図ることができなかっ
た。
の方法は、鋼材の表面からの熱伝導による加熱のため、
加熱速度は 0.1〜１度Ｃ／秒程度であり、鋼内部まで迅
速に熱が伝わるの時間がかかり、鋼内部と表面とで温度
差が大きく、得られるオーステナイト結晶粒度（ＡＧ
Ｓ．Ｎｏ．）は最高でも 8.0から 9.0で、特に低温にお
ける高い靱性や降伏比の向上を図ることができなかっ
た。
【０００６】この発明は上記のような課題に鑑み、その
課題を解決すべく創案されたものであって、その目的と
するところは、誘導加熱の原理を利用して、誘導加熱コ
イル内に鋼材を挿通し、誘導加熱コイルに流す電流の交
流周波数、電力及び送り速度を調整して、加熱鋼材の表
面と内部中心の温度差を５０度Ｃ以内に保ちながら急速
加熱、及び焼入れが完了する温度まで急速冷却後、焼も
どしを行うことにより、鋼材の表層、内部とも均一な超
微細オーステナイト結晶粒を得て、靱性が非常に優れ、
しかも降伏比が高く、低温などの過酷な条件下において
も高い衝撃値を示すことのできる超強靱鋼の製造方法を
提供することにある。
課題を解決すべく創案されたものであって、その目的と
するところは、誘導加熱の原理を利用して、誘導加熱コ
イル内に鋼材を挿通し、誘導加熱コイルに流す電流の交
流周波数、電力及び送り速度を調整して、加熱鋼材の表
面と内部中心の温度差を５０度Ｃ以内に保ちながら急速
加熱、及び焼入れが完了する温度まで急速冷却後、焼も
どしを行うことにより、鋼材の表層、内部とも均一な超
微細オーステナイト結晶粒を得て、靱性が非常に優れ、
しかも降伏比が高く、低温などの過酷な条件下において
も高い衝撃値を示すことのできる超強靱鋼の製造方法を
提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】以上の目的を達成するた
めにこの発明は、長手方向に対して同一断面形状を有す
る中実の鋼材を、誘導加熱コイルに挿通し、鋼材と誘導
加熱コイルの相対的位置を鋼材の長手方向に移動しなが
ら、誘導加熱コイルに流す電流の交流周波数、電力及び
送り速度を調整して加熱鋼材の表面と内部中心の温度差
を５０度Ｃ以内に保って、オーステナイト化温度直上ま
でＡｃ1 変態点からＡｃ3 変態点までの変態温度区間を
急速加熱し、その後、急速加熱した鋼材を直ちに焼入れ
が完了する温度まで急速冷却し、焼入れ終了後、焼もど
しを経て表層から中心部まで均質な超強靱鋼を得る方法
よりなる。
めにこの発明は、長手方向に対して同一断面形状を有す
る中実の鋼材を、誘導加熱コイルに挿通し、鋼材と誘導
加熱コイルの相対的位置を鋼材の長手方向に移動しなが
ら、誘導加熱コイルに流す電流の交流周波数、電力及び
送り速度を調整して加熱鋼材の表面と内部中心の温度差
を５０度Ｃ以内に保って、オーステナイト化温度直上ま
でＡｃ1 変態点からＡｃ3 変態点までの変態温度区間を
急速加熱し、その後、急速加熱した鋼材を直ちに焼入れ
が完了する温度まで急速冷却し、焼入れ終了後、焼もど
しを経て表層から中心部まで均質な超強靱鋼を得る方法
よりなる。
【０００８】
【作用】以上のような構成を有するこの発明は、次のよ
うに作用する。すなわち、長手方向に対して同一断面形
状を有する中実の鋼材を、誘導加熱コイルに挿通し、該
誘導加熱コイルに交流電流を流すと交番磁束が発生し、
近傍におかれた鋼材中に誘導電流が流れる。誘導電流が
流れる鋼材には抵抗があるので、その抵抗によって鋼材
中にジュール熱が発生して、鋼材は加熱する。
うに作用する。すなわち、長手方向に対して同一断面形
状を有する中実の鋼材を、誘導加熱コイルに挿通し、該
誘導加熱コイルに交流電流を流すと交番磁束が発生し、
近傍におかれた鋼材中に誘導電流が流れる。誘導電流が
流れる鋼材には抵抗があるので、その抵抗によって鋼材
中にジュール熱が発生して、鋼材は加熱する。
【０００９】このとき、鋼材中に流れる誘導電流は、周
波数が高くなると鋼材の表面に集中し、内部には電流が
流れず、他方、周波数が低くなると、内部にも電流が流
れるようになる。一般に、鋼材の表面からの電流浸透深
さδは、ｋを定数、ρを導体の抵抗率、μを導体の比透
磁率、ｆを周波数とすると、 δ＝ｋ〔ρ／（μｆ）〕1/2 の関係にある。
波数が高くなると鋼材の表面に集中し、内部には電流が
流れず、他方、周波数が低くなると、内部にも電流が流
れるようになる。一般に、鋼材の表面からの電流浸透深
さδは、ｋを定数、ρを導体の抵抗率、μを導体の比透
磁率、ｆを周波数とすると、 δ＝ｋ〔ρ／（μｆ）〕1/2 の関係にある。
【００１０】以上のような誘導加熱の原理を利用して、
加熱鋼材の表面と内部中心の温度差を５０度Ｃ以内に保
ちながら、オーステナイト化温度直上までＡｃ1 変態点
からＡｃ3 変態点までの変態温度区間を急速加熱する。
加熱鋼材の表面と内部中心の温度差を５０度Ｃ以内に保
ちながら、オーステナイト化温度直上までＡｃ1 変態点
からＡｃ3 変態点までの変態温度区間を急速加熱する。
【００１１】そして、最高加熱温度到達後は、直ちに加
熱した鋼材を移動させて、誘導加熱コイルに隣接して設
けた冷却コイルで焼入れが完了する温度まで急冷する。
熱した鋼材を移動させて、誘導加熱コイルに隣接して設
けた冷却コイルで焼入れが完了する温度まで急冷する。
【００１２】上記処理は数回繰り返して行い、処理後に
焼もどしを行って、鋼材の表層、内部とも均一な超微細
オーステナイト結晶粒を得ることにより、靱性が非常に
優れ、しかも降伏比が高く、低温などの過酷な条件下に
おいても高い衝撃値を示す超強靱鋼を製造することがで
きる。
焼もどしを行って、鋼材の表層、内部とも均一な超微細
オーステナイト結晶粒を得ることにより、靱性が非常に
優れ、しかも降伏比が高く、低温などの過酷な条件下に
おいても高い衝撃値を示す超強靱鋼を製造することがで
きる。
【００１３】なお、急速加熱冷却処理の繰り返し数は２
回から４回とする。これは１回ではオーステナイト結晶
粒の微細化が不十分であり、５回以上してもほとんどそ
れ以上微細化しないためである。
回から４回とする。これは１回ではオーステナイト結晶
粒の微細化が不十分であり、５回以上してもほとんどそ
れ以上微細化しないためである。
【００１４】
【実施例】以下、図面に記載の実施例に基づいてこの発
明をより具体的に説明する。ここでは、市販高張力鋼を
誘導加熱により超微細化処理したときの実施例を以下に
示す。
明をより具体的に説明する。ここでは、市販高張力鋼を
誘導加熱により超微細化処理したときの実施例を以下に
示す。
【００１５】（１）市販高張力鋼の化学成分 試験板として採用する市販高張力鋼の化学成分を以下に
示す。
示す。
【００１６】（２）前処理 誘導加熱による微細化処理に先立って、市販高張力鋼に
ついては特に熱処理を行わず、受入れのままのものを使
用した。
ついては特に熱処理を行わず、受入れのままのものを使
用した。
【００１７】（３）寸法 市販高張力鋼の試験板寸法を以下に示す。 板厚２１×幅３００×長さ５００（単位：mm）
【００１８】（４）処理条件 処理条件を以下に示す。
【００１９】（５）誘導加熱コイルのコイル形状及び配
置 図１は試験板と誘導加熱コイルの配置を示した縦断面図
である。誘導加熱コイル１は磁束を発生するものであ
り、市販高張力鋼の試験板ａに電流を誘導するもので、
試験板ａを加熱する働きを果たすものである。誘導加熱
コイル１は螺旋状に巻かれた形状からなり、この螺旋状
の内部に試験板ａが挿通される。誘導加熱コイル１は挿
通する試験板ａが角型であるため、その螺旋の形状も角
型螺旋状のものが使用される。また、誘導加熱コイル１
は２段に配置されている。
置 図１は試験板と誘導加熱コイルの配置を示した縦断面図
である。誘導加熱コイル１は磁束を発生するものであ
り、市販高張力鋼の試験板ａに電流を誘導するもので、
試験板ａを加熱する働きを果たすものである。誘導加熱
コイル１は螺旋状に巻かれた形状からなり、この螺旋状
の内部に試験板ａが挿通される。誘導加熱コイル１は挿
通する試験板ａが角型であるため、その螺旋の形状も角
型螺旋状のものが使用される。また、誘導加熱コイル１
は２段に配置されている。
【００２０】誘導加熱コイル１には銅管が使用され、銅
管内部には電流を流すと発熱する銅管を冷却するために
冷却水を流す冷却水路１ａが形成されている。誘導加熱
コイル１は電気絶縁が行われ、また、誘導加熱コイル１
は絶縁の保護を兼ねて耐火断熱材１ｂによって被覆され
ている。
管内部には電流を流すと発熱する銅管を冷却するために
冷却水を流す冷却水路１ａが形成されている。誘導加熱
コイル１は電気絶縁が行われ、また、誘導加熱コイル１
は絶縁の保護を兼ねて耐火断熱材１ｂによって被覆され
ている。
【００２１】誘導加熱コイル１の下方には、加熱した試
験板ａを急冷する冷却コイル２が設けられている。冷却
コイル２は冷却水を加熱した試験板ａに直接噴射して冷
却する構造になっており、冷却コイル２の内周面には、
冷却水を噴射するための噴射孔２ａが形成されている。
冷却コイル２の内部には冷却水供給路２ｂが形成されて
おり、噴射孔２ａはこの冷却水供給路２ｂに通じてい
る。そして、冷却水供給路２ｂ内の冷却水は、噴射孔２
ａを経て加熱した試験板ａに噴射されるようになってい
る。
験板ａを急冷する冷却コイル２が設けられている。冷却
コイル２は冷却水を加熱した試験板ａに直接噴射して冷
却する構造になっており、冷却コイル２の内周面には、
冷却水を噴射するための噴射孔２ａが形成されている。
冷却コイル２の内部には冷却水供給路２ｂが形成されて
おり、噴射孔２ａはこの冷却水供給路２ｂに通じてい
る。そして、冷却水供給路２ｂ内の冷却水は、噴射孔２
ａを経て加熱した試験板ａに噴射されるようになってい
る。
【００２２】次に、試験板ａの焼入れ方法について説明
する。先ず、固定された誘導加熱コイル１の内部中心に
試験板ａの下端部を挿通してセットし、２段の誘導加熱
コイル１で下端部を加熱しながら、試験板ａを前述の秒
速 1.5mmの送り速度で下方に移動させる。
する。先ず、固定された誘導加熱コイル１の内部中心に
試験板ａの下端部を挿通してセットし、２段の誘導加熱
コイル１で下端部を加熱しながら、試験板ａを前述の秒
速 1.5mmの送り速度で下方に移動させる。
【００２３】試験板ａの板厚中心部の温度がＡｃ3 変態
点直上になるまで加熱するが、このとき、試験板ａの表
層との温度差が５０度Ｃ以内になるように、予め、誘導
加熱コイル１に流れる交流電流の周波数及び電力、送り
速度は前述の値に調整されている。
点直上になるまで加熱するが、このとき、試験板ａの表
層との温度差が５０度Ｃ以内になるように、予め、誘導
加熱コイル１に流れる交流電流の周波数及び電力、送り
速度は前述の値に調整されている。
【００２４】急速加熱された試験板ａの下端部は、誘導
加熱コイル１の下方に取り付けられた冷却コイル２で直
ちに水冷される。即ち、加熱した試験板ａは冷却コイル
２の内部を挿通する間、冷却コイル２の内周面に形成さ
れた噴射孔２ａから冷却水が加熱した試験板ａの表面に
噴射され、これによって試験板ａは急速に冷却されるの
である。試験板ａの各位置は上記の要領で、順次、急速
加熱後、急冷されて処理が完了する。
加熱コイル１の下方に取り付けられた冷却コイル２で直
ちに水冷される。即ち、加熱した試験板ａは冷却コイル
２の内部を挿通する間、冷却コイル２の内周面に形成さ
れた噴射孔２ａから冷却水が加熱した試験板ａの表面に
噴射され、これによって試験板ａは急速に冷却されるの
である。試験板ａの各位置は上記の要領で、順次、急速
加熱後、急冷されて処理が完了する。
【００２５】（６）測温試験結果 上記の処理に先立って、最適処理条件を求めるため、測
温用試験板により、板厚方向各位置の温度とＡｃ1 変態
点からＡｃ3 変態点までの変態温度区間での加熱速度を
測定している。測温用試験板の測温位置を図２に示す。
ここで、Ｘ1 は端部の表面、Ｘ2 は中央部のＴ／２、Ｘ
3 は中央部の表面、Ｘ4 は中央部のＴ／４の各々の測温
位置を示す。
温用試験板により、板厚方向各位置の温度とＡｃ1 変態
点からＡｃ3 変態点までの変態温度区間での加熱速度を
測定している。測温用試験板の測温位置を図２に示す。
ここで、Ｘ1 は端部の表面、Ｘ2 は中央部のＴ／２、Ｘ
3 は中央部の表面、Ｘ4 は中央部のＴ／４の各々の測温
位置を示す。
【００２６】測温試験結果を次に示す。 ここで、＊は変態点Ａｃ3 =895度ＣとＡｃ1 =735度Ｃと
の間の速度。Ｔは板厚で、Ｔ／２は板厚の半分の位置、
つまり板厚方向の中心部である。Ｔ／４は表面から板厚
の４分の１の位置の箇所である。
の間の速度。Ｔは板厚で、Ｔ／２は板厚の半分の位置、
つまり板厚方向の中心部である。Ｔ／４は表面から板厚
の４分の１の位置の箇所である。
【００２７】測温試験結果から、中央部の最も温度の高
い表面と最も温度の低い板厚中心部の温度差は、５０度
Ｃ以内に入っている。さらに、加熱速度は通常熱処理の
加熱速度に比べて数百倍速いことが判る。
い表面と最も温度の低い板厚中心部の温度差は、５０度
Ｃ以内に入っている。さらに、加熱速度は通常熱処理の
加熱速度に比べて数百倍速いことが判る。
【００２８】（７）受入れままと微細化処理後の比較 微細化処理後、受入れままの市販高張力鋼と機械的性質
及びオーステナイト結晶粒度（ＡＧＳ．Ｎｏ．）の比較
を行うため、 560度Ｃ×３ｈｒ水冷の焼もどし処理を行
った。
及びオーステナイト結晶粒度（ＡＧＳ．Ｎｏ．）の比較
を行うため、 560度Ｃ×３ｈｒ水冷の焼もどし処理を行
った。
【００２９】市販高張力鋼の受入れままと微細化処理後
の機械的性質及びオーステナイト結晶粒度（ＡＧＳ．Ｎ
ｏ．）の比較を以下に示す。なお、機械的性質測定のた
めの試験片ｂは、図２の斜線部の板厚の１／２の位置か
ら採取した。 表のオーステナイト結晶粒度から、市販高張力鋼を微細
化処理したものは、受入れままに比べて遙かに結晶粒が
微細化している。
の機械的性質及びオーステナイト結晶粒度（ＡＧＳ．Ｎ
ｏ．）の比較を以下に示す。なお、機械的性質測定のた
めの試験片ｂは、図２の斜線部の板厚の１／２の位置か
ら採取した。 表のオーステナイト結晶粒度から、市販高張力鋼を微細
化処理したものは、受入れままに比べて遙かに結晶粒が
微細化している。
【００３０】この結晶粒の微細化の効果のために、微細
化処理したものは受入れままと比較して、特に、マイナ
ス４０度Ｃでの衝撃値がずば抜けて優れており、衝撃遷
移温度も低くなっている。さらに、強度について言え
ば、0.2 ％耐力も幾分向上し、降伏比がより高くなって
いる。
化処理したものは受入れままと比較して、特に、マイナ
ス４０度Ｃでの衝撃値がずば抜けて優れており、衝撃遷
移温度も低くなっている。さらに、強度について言え
ば、0.2 ％耐力も幾分向上し、降伏比がより高くなって
いる。
【００３１】従って、この発明の製造方法にしたがって
微細化処理を行うと、低温靱性が大幅に向上するので、
市販高張力鋼でもこの発明の方法による微細化処理を行
うことによって、より過酷な条件下においても安定した
使用が可能となる。
微細化処理を行うと、低温靱性が大幅に向上するので、
市販高張力鋼でもこの発明の方法による微細化処理を行
うことによって、より過酷な条件下においても安定した
使用が可能となる。
【００３２】なお、この発明は上記実施例に限定される
ものではなく、この考案の精神を逸脱しない範囲で種々
の改変をなし得ることは勿論である。例えば、上記実施
例では、焼入れの急速加熱冷却処理の繰り返し数を２回
の場合で説明したが、繰り返し回数としては２回から４
回である。上記実施例においては、鋼板の板厚が21mmの
場合で試験したが、板厚が 100mm程度まで可能である。
また、鋼板以外では、棒鋼の処理も可能であり、棒鋼の
場合には径が150mm程度まで可能である。
ものではなく、この考案の精神を逸脱しない範囲で種々
の改変をなし得ることは勿論である。例えば、上記実施
例では、焼入れの急速加熱冷却処理の繰り返し数を２回
の場合で説明したが、繰り返し回数としては２回から４
回である。上記実施例においては、鋼板の板厚が21mmの
場合で試験したが、板厚が 100mm程度まで可能である。
また、鋼板以外では、棒鋼の処理も可能であり、棒鋼の
場合には径が150mm程度まで可能である。
【００３３】
【発明の効果】以上の記載より明らかなように、この発
明に係る超強靱鋼の製造方法によれば、長手方向に対し
て同一断面形状を有する中実の鋼材を、誘導加熱コイル
に挿通し、鋼材と誘導加熱コイルの相対的位置を鋼材の
長手方向に移動しながら、誘導加熱コイルに流す電流の
交流周波数、電力及び送り速度を調整して加熱鋼材の表
面と内部中心の温度差を５０度Ｃ以内に保って、オース
テナイト化温度直上までＡｃ1 変態点からＡｃ3 変態点
までの変態温度区間を急速加熱する。その後、急速加熱
した鋼材を直ちに焼入れが完了する温度まで急速冷却
し、焼入れ終了後、焼もどしを行い、鋼材の表層、内部
とも均一な超微細オーステナイト結晶粒を得ることによ
り、靱性が非常に優れ、しかも降伏比が高く、低温など
の過酷な条件下においても高い衝撃値を示す表層から中
心部まで均質な超強靱鋼を製造することができる。
明に係る超強靱鋼の製造方法によれば、長手方向に対し
て同一断面形状を有する中実の鋼材を、誘導加熱コイル
に挿通し、鋼材と誘導加熱コイルの相対的位置を鋼材の
長手方向に移動しながら、誘導加熱コイルに流す電流の
交流周波数、電力及び送り速度を調整して加熱鋼材の表
面と内部中心の温度差を５０度Ｃ以内に保って、オース
テナイト化温度直上までＡｃ1 変態点からＡｃ3 変態点
までの変態温度区間を急速加熱する。その後、急速加熱
した鋼材を直ちに焼入れが完了する温度まで急速冷却
し、焼入れ終了後、焼もどしを行い、鋼材の表層、内部
とも均一な超微細オーステナイト結晶粒を得ることによ
り、靱性が非常に優れ、しかも降伏比が高く、低温など
の過酷な条件下においても高い衝撃値を示す表層から中
心部まで均質な超強靱鋼を製造することができる。
【００３４】このように、使用鋼をこの発明の方法によ
り微細化処理すれば、市販高張力鋼に限らず、処理前の
組織が前述の組織になり、著しい靱性の向上と共に、降
伏比の向上も合わせて実現でき、使用鋼を低温などのよ
り過酷な条件に適用することができるようになる等、極
めて新規的有益なる効果を奏するものである。
り微細化処理すれば、市販高張力鋼に限らず、処理前の
組織が前述の組織になり、著しい靱性の向上と共に、降
伏比の向上も合わせて実現でき、使用鋼を低温などのよ
り過酷な条件に適用することができるようになる等、極
めて新規的有益なる効果を奏するものである。
【図１】試験板と誘導加熱コイルの配置を示す縦断面図
である。
である。
【図２】測温用試験板の測温位置を示す平面図である。
１：誘導加熱コイル １ａ：冷却水路 １ｂ：耐火断熱材 ２：冷却コイル ２ａ：噴射孔 ａ：試験板 ｂ：試験片採取位置 Ｘ1 ：端部の表面の測温位置 Ｘ2 ：中央部のＴ／２の測温位置 Ｘ3 ：中央部の表面の測温位置 Ｘ4 ：中央部のＴ／４の測温位置
Claims (1)
- 【請求項１】 長手方向に対して同一断面形状を有する
中実の鋼材を、誘導加熱コイルに挿通し、鋼材と誘導加
熱コイルの相対的位置を鋼材の長手方向に移動しなが
ら、誘導加熱コイルに流す電流の交流周波数、電力及び
送り速度を調整して加熱鋼材の表面と内部中心の温度差
を５０度Ｃ以内に保って、オーステナイト化温度直上ま
でＡｃ1 変態点からＡｃ3 変態点までの変態温度区間を
急速加熱し、その後、急速加熱した鋼材を直ちに焼入れ
が完了する温度まで急速冷却し、焼入れ終了後、焼もど
しを経て表層から中心部まで均質な超強靱鋼を得ること
を特徴とする超強靱鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3210188A JPH05112809A (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | 超強靱鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3210188A JPH05112809A (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | 超強靱鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05112809A true JPH05112809A (ja) | 1993-05-07 |
Family
ID=16585245
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3210188A Pending JPH05112809A (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | 超強靱鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05112809A (ja) |
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