JPH0471601A - 排ガス脱硝用アンモニア水蒸発器およびその空気加熱ヒーターの制御方法 - Google Patents
排ガス脱硝用アンモニア水蒸発器およびその空気加熱ヒーターの制御方法Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
のガス中の(未蒸発)ドレンを処理するに最適な空気加
熱ヒーターの制御方法に関する。
純度が100%近い液化アンモニアを蒸発させる方式が
一般的であった。この方式では第4図に示すように、液
化アンモニアタンク26から抜き出しな液化アンモニア
を蒸発器28にて蒸発させアンモニアガス得る。−旦ア
キュムレータ29に貯えられたアンモニアガスは調整弁
30を介して空気−アンモニア混合器31に送られ、希
釈空気ブロワ−5から供給される空気で混合器31にて
所定の濃度に希釈される。希釈されたアンモニアガスは
配管15を通り、ヘッダに格子状にノズルが設けられて
いるアンモニア注入グリッド12よりダクト14内に分
散注入され、最終的に脱硝触媒13上に導入される。こ
のアンモニアが脱硝触媒13の働きにより排ガス中の窒
素酸化物(以下NOxと記す、)成分を無害な水とN2
に分解する。ここで、アンモニアガスは脱硝反応に最適
な温度である300℃以上の雰囲気中に注入されるため
、爆発限界以下の濃度に希釈する必要がある。
、有害物質であるアンモニアに対する危険度の低減の観
点から低濃度のアンモニア水の使用が着目されている。
アンモニア水を分離塔32にて処理し、水とアンモニア
ガスに分離するフローを示す、すなわち、同図において
、アンモニア水タンク1から供給ポンプ2により、分離
塔32に供給されたアンモニア水は分離塔32底部から
導入されるスチームにより蒸発分離される。ここで、前
記分離塔32の底部より出る水分中に含まれるアンモニ
アを0%にすることは不可能であり、この分離水の廃水
処理装置が必要となる。また、分離されるアンモニアガ
スの量を脱硝装置で必要とする負荷変化に追従させるに
は大容量の分離塔32が必要である。特に近年のガスタ
ービンを利用したコンバインドサイクルプラントでは負
荷変化が急激であり、これに対応するようにアンモニア
必要量を急に増加させることは、前記分離塔32では対
処できない。
アンモニア水を吹き込む方式も考案されているが、大容
量のダクト14ではアンモニア水がその内部に至る過程
で蒸発し始め、ダクト14内への均一なアンモニア分散
が困難である。また、アンモニア水を直接ダクト14に
吹き込む方法は、二層流および沸騰による注入グリッド
12の振動等の障害が発生する問題がある。
して、予め加熱した希釈空気中にアンモニア水を吹き込
んで所定の希釈アンモニアガスタービンを得る方法があ
る。
100%のアンモニアガスを用いる場合に比べて蒸発速
度が遅くなるため、完全なアンモニア水の蒸発が不可欠
である。脱硝装置は注入されるアンモニア量にその効率
が大きく影響されるため、例えば第4図に示す蒸発器2
8内でスプレーした全てのアンモニアがガス化した上で
、脱硝触媒13に導入されてはじめて必要な脱硝効率が
得られる。
硝率から計算されるが、前述したコンバインドサイクル
プラント等における急な負荷変化により急激に変化する
ことがある。ときにはアンモニア蒸発必要量も急激に変
化することがある。
常時最高負荷時に必要な最高蒸発量に対応する熱容量を
持つ空気温度に設定すれば、負荷変化時を含めて、常時
完全蒸発に必要な熱源は得られる。しかし、このように
すれば低負荷時に不要の熱を放出することになり不経済
である。また、アンモニア水中からのアンモニアの蒸発
が不充分だと蒸発器28内でドレンが発生し、脱硝反応
に必要なアンモニア量が不足する。
を得るために、供給されるアンモニア水を全て蒸発させ
、アンモニアガスを後流側配管中で凝縮させることなく
、確実に脱硝触媒上に導くことである。また、本発明の
目的は、排ガス脱硝装置への簡易で、経済的なアンモニ
ア供給装置を提供することである。
レン発生を防止することである。
ることにより所定の脱硝装置に使用する空気希釈アンモ
ニアガスを得るアンモニア水蒸発器において、蒸発器内
の蒸発完了点後流温度を、その蒸発後の混合ガス露点温
度に後流側配管からの熱損失による温度低下分および空
気加熱ヒーターの昇温速度と必要アンモニア水蒸発量の
増加速度と速度差(加熱遅れ)による温度降下分を加算
した温度に設定するアンモニア水蒸発用ヒーターの制御
方法、または、 アンモニア水をノズルより噴霧して、加熱ヒーターによ
り加熱された空気との熱交換により、アンモニア水を蒸
発させ、空気希釈アンモニアガスを発生させるアンモニ
ア水蒸発器において、前記蒸発器床面に沿って前記ノズ
ルの前後に開口部を持つ加熱空気のバイパス管を設け、
前記ノズル後流側でバイパス管経由の加熱空気でもアン
モニアを混合させるアンモニア水蒸発器、 である。
うに、蒸発完了点での温度(第1図に示す温度計8の指
示値T、)を [蒸発後の希釈アンモニアガス露点温度Tl]+[後流
配管15における熱損失に伴うガスの温度降下分(ΔT
、)] +[負荷変化に伴うアンモニア水の必要蒸発量の増加速
度と空気加熱ヒーター6による空気昇温速度差(加熱遅
れ)に対応する熱容量分の予熱供給(△T2)] −[後流温度設定値(T3)] となるように加熱ヒーター6を制御することである。ま
た、万一ドレンが発生した場合に備え、ドレンポット9
を設けてその液面上昇を監視するか、蒸発器11の底部
ケーシング部の内側表面温度と内部流体温度(温度計4
および8の指示値差)によりドレンの発生状況を検出し
、加熱ヒーター6の負荷を上げ空気を昇温することでド
レンの発生は防げる。
うに、特に低負荷時でも、加熱ヒーター6の応答遅れを
考慮して加熱空気温度(T、)を設定するため、必要蒸
発量の急激な負荷変化にも対応でき、完全蒸発に必要な
熱容量を常時確保することができる。また、加熱ヒータ
ー6の応答遅れ分に相当する熱容量(612分)のみ常
時予熱されているので、低負荷時の熱損失が最小にでき
る。一方、蒸発器出口温度(T、)の設定値には後流側
で予想されている配管15(第1図)からの温度降下(
△Tl)が見込まれており、注入グリッド12(第1図
)までに蒸発したアンモニア水が凝縮することも防げる
。
空気温度はアンモニア水の液滴との間の蒸発により流れ
方向に沿い低下し、かつ蒸発により混合ガス中の水分は
増加するため、後流側においてドレンが発生し易い、し
かし、温度低下していない高温希釈空気の一部を蒸発器
11の後流側の床面より流入させることにより、混合・
ガスの再加熱効果と、一部蒸発せずに飛散してくる液滴
を蒸発させることができる。
にて送られ、その流量は排ガス条件および脱硝性能から
計算される必要量に応じて調整弁3により調整される1
本実施例では蒸発性能向上のため、アンモニア水はアト
マイズ用空気と共にスプレーノズル7より所定の気液比
以上で蒸発器11内に噴霧される。希釈用空気はブロワ
5より送風され加熱ヒーター6により昇温され、ノズル
7よりスプレーされたアンモニア水と混合され、噴霧液
滴を蒸発させる。蒸発器11内で蒸発希釈されたアンモ
ニアガスは後流配管15を経て注入グリッド12より排
ガスダクト14内に入り、最終的に脱硝触媒13上で排
ガス中のNOx成分と反応する。
に設置した温度計8の値(’re)に、加熱ヒーターの
応答遅れによる温度降下(ΔT2)や後流側熱損失によ
る温度降下(△T1)を予め加味している。このため、
いかなる運転状態や急激な負荷変化にも対応でき、スプ
レーしたアンモニア水の完全蒸発と凝縮のないアンモニ
アガスの供給に必要な熱量は常に確保されることになる
。
負荷時の熱損失を最小にし、経済的な運転を可能にして
いる。
配管の保温厚さを決める計算方法で求める。すなわち、
配管形成用保温材の伝熱率、配管内外の温度、配管の厚
さ等に基づき算出される。
はGT負荷上昇に伴いヒーター制御装置の応答速度が遅
い場合に、アンモニア水の蒸発に必要な入熱が不足する
ことで生じる。そこで、蒸発器出口ガス温度の低下ある
いは一部ドレンの発生等の防止の意味で、予め温度マー
ジンとして設定するものである。したがって、使用する
加熱ヒーター6のヒートアップ性能により決まる。
、ドレンポット9を設け、これに液面計10を取り付け
る。蒸発器11内の底板には緩やかな勾配を付け、蒸発
器11内の全てのドレンを集積する。この液面の上昇は
未蒸発成分の発生を意味するものであり、この時には加
熱ヒーター6の負荷を上げ蒸発を促進させる。未蒸発成
分の検出方法としては、上記の他に蒸発器11の底板内
面の温度を測定することでも可能である。すなわち、温
度計4にて底板内表面の温度を測り、内部流体温度(T
、)との差により、ドレンの発生を検知するものである
。底板がドレンで濡れた時には底抜内表面温度がT、よ
り低いことを利用している。
、ガス状のまま脱硝触媒13に導入され所定の脱硝反応
に必要なN Hs / N Oxのモル比が得られる。
示したが、加熱ヒーターの特性がステップ制御、すなわ
ち、空気が段階的に昇温される例にも適用が可能である
。
部ガス温度との差により未蒸発成分を検出する方法も有
効である。この場合温度計が完全に液に浸ることになり
、底板内表面の温度検出の場合より容易で確実である。
る。
の構造図を示す。
経て蒸発器11の出口近傍の床面より流入する。なお、
バイパス17にはダンパ19が設けられている。蒸発に
より温度の下がった混合ガス21の再加熱および蒸発せ
ずに飛散した液滴20の一部を蒸発させる。そして、蒸
発器11の出口の混合ガス22が得られる。また、蒸発
器11内での液滴20の蒸発を良好に行う目的でアトマ
イジング空気供給用の配管16を加熱するためのヒータ
ー23を使用することにより、ドレン発生を極力少なく
することができる。
荷変化に対応する温度降下分ΔT2と後流側熱損失によ
る温度降下△T1を出口ガス露点温度T1に加算した値
に設定するため、低負荷時の余分の加熱による熱損失を
最小とした完全蒸発熱容量を常時確保することができる
。
または蒸発器底板内表面温度計を設置することでドレン
の発生をすばやく発見して空気加熱ヒーターの負荷上昇
で未蒸発成分の発生を最小とすることができる。このこ
とにより、脱硝反応に必要な流入アンモニア水を全て蒸
発させ脱硝装置に送ることができる。
ることで希釈アンモニアガスを得る方法のアンモニア供
給装置を使用した脱硝装置等で、簡便かつ容易なヒータ
ー制御方式による完全蒸発の経済的な蒸発器を提供する
ことができる。
の過熱空気を供給することまたはアンモニア水アトマイ
ジング用空気を加熱することでもアンモニアを蒸発させ
ることができる。
供給装置および脱硝装置の概略フロー第2図は本発明の
蒸発器温度制御方式の場合の蒸発器内部温度とアンモニ
ア水の負荷変化の関係および蒸発点後流温度の設定方法
を説明するグラフ、第3図は本発明のドレン発生防止装
置を設けた蒸発器の概略図、第4図および第5図は従来
の液化アンモニアを使用した一般的脱硝装置の概略フロ
ーを示す。 1・・・アンモニア水タンク、4・・・温度計、5・・
・希釈空気ブロワ−16・・・加熱ヒーター、7・・・
スプレーノズル、8・・・温度計、9・・・ドレンポッ
ト、17・・・バイパス配管、23・・・ヒーター 出願人 バブコック日立株式会社 代理人 弁理士 松永孝義 はか1名 第 図 第 図
Claims (4)
- (1)アンモニア水を空気加熱ヒーターにより加熱され
た空気中に直接スプレーすることにより空気希釈アンモ
ニアガスを得るアンモニア水蒸発器において、 蒸発器内の蒸発完了点後流温度を、その蒸発後の混合ガ
ス露点温度に後流側配管からの熱損失による温度低下分
および空気加熱ヒーターの昇温速度と必要アンモニア水
蒸発量の増加速度と速度差による温度降下分を加算した
温度に設定することを特徴とするアンモニア水蒸発用ヒ
ーターの制御方法。 - (2)蒸発器のアンモニア水のスプレー液滴捕捉ドレン
ポットに設けた液面計の液面上昇検知または蒸発器底面
のケーシング温度と内部流体との温度差検知によりドレ
ンの発生状況を検出し、空気加熱ヒーターを追加加温す
る請求項1記載のアンモニア水蒸発用ヒーターの制御方
法。 - (3)アンモニア水をノズルより噴霧して、加熱ヒータ
ーにより加熱された空気との熱交換により、アンモニア
水を蒸発させ、空気希釈アンモニアガスを発生させるア
ンモニア水蒸発器において、前記蒸発器床面に沿って前
記ノズルの前後に開口部を持つ加熱空気のバイパス管を
設け、前記ノズル後流側でバイパス管経由の加熱空気で
もアンモニアを混合させることを特徴とするアンモニア
水蒸発器。 - (4)アンモニア水供給用ノズルとアトマイジング空気
供給用ノズルとを蒸発器内に開口させ、かつ、アトマイ
ジング空気供給用ノズルに接続したアトマイジング空気
配管に外部加熱手段を設けたことを特徴とする請求項3
記載のアンモニア水蒸発器。
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JP18414290A JP3270848B2 (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 排ガス脱硝用アンモニア水蒸発器およびその空気加熱ヒーターの制御方法 |
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JPH0796141A (ja) * | 1993-09-30 | 1995-04-11 | Hitachi Zosen Corp | 脱硝装置におけるアンモニア供給方法 |
CN115487599A (zh) * | 2022-09-28 | 2022-12-20 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 氨水罐循环过滤系统 |
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- 1990-07-13 JP JP18414290A patent/JP3270848B2/ja not_active Expired - Fee Related
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