JPH0462032A - テトラフルオロエチレン樹脂パイプの製造法 - Google Patents
テトラフルオロエチレン樹脂パイプの製造法Info
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- JPH0462032A JPH0462032A JP90164897A JP16489790A JPH0462032A JP H0462032 A JPH0462032 A JP H0462032A JP 90164897 A JP90164897 A JP 90164897A JP 16489790 A JP16489790 A JP 16489790A JP H0462032 A JPH0462032 A JP H0462032A
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は、テトラフルオロエチレン樹脂(以下、TFE
樹脂という)パイプの製造法に関する。
樹脂という)パイプの製造法に関する。
さらに詳しくは、TFE樹脂の未焼成多孔体シートを棒
または管体などのマンドレル上に巻回して焼成するTF
E樹脂パイプの製造法に関する。
または管体などのマンドレル上に巻回して焼成するTF
E樹脂パイプの製造法に関する。
[従来の技術]
TFE樹脂パイプは、金型内にTPE樹脂粉末を充填し
、プレス機などで加圧したのち焼成する方法、ゲル化し
た材料を押出し成形する方法、およびTFE樹脂の未焼
成シートをマンドレル上に巻回したものを焼成する方法
などで製造されている。
、プレス機などで加圧したのち焼成する方法、ゲル化し
た材料を押出し成形する方法、およびTFE樹脂の未焼
成シートをマンドレル上に巻回したものを焼成する方法
などで製造されている。
これらのうち最後の巻回法は、シートの巻回量によって
任意の長さや肉厚のパイプかえられる点、マンドレルの
外形により種々の形状のパイプが製造できる点、多層構
造のパイプが製造できる点、真円の薄肉パイプを容易に
製造できる点などの点で優れている。
任意の長さや肉厚のパイプかえられる点、マンドレルの
外形により種々の形状のパイプが製造できる点、多層構
造のパイプが製造できる点、真円の薄肉パイプを容易に
製造できる点などの点で優れている。
この方法は一般に、パイプの内形に対応した外形を有す
るマンドレル上にTPE樹脂の未焼成シートを通常螺旋
状に所望の長さと肉厚になるまで重ねて巻回し、これを
加熱焼成するものである。また、このシートの層間また
は外周に異種のシート、たとえば金網やガラスクロス、
鋼線などを巻回することにより補強パイプも製造でき、
さらにツバ付のパイプも容易に製造できる(たとえば特
公昭59−25647号公報参照)。
るマンドレル上にTPE樹脂の未焼成シートを通常螺旋
状に所望の長さと肉厚になるまで重ねて巻回し、これを
加熱焼成するものである。また、このシートの層間また
は外周に異種のシート、たとえば金網やガラスクロス、
鋼線などを巻回することにより補強パイプも製造でき、
さらにツバ付のパイプも容易に製造できる(たとえば特
公昭59−25647号公報参照)。
[発明が解決しようとする課題]
こうした巻回法には前記の種々の利点があるが、焼成時
に多数のボイドが発生し、見掛密度が小さくなるという
問題がある。これを解消するべく、巻回したシートの外
周にガラスクロスを巻回したのちに焼成することも提案
されているが、このものは肉厚が薄いばあい何ら効果が
なく、また焼成後のパイプ表面が粗いという欠点がある
。
に多数のボイドが発生し、見掛密度が小さくなるという
問題がある。これを解消するべく、巻回したシートの外
周にガラスクロスを巻回したのちに焼成することも提案
されているが、このものは肉厚が薄いばあい何ら効果が
なく、また焼成後のパイプ表面が粗いという欠点がある
。
本発明の目的は、前記巻回法の利点を保持したまま、緻
密で表面が平滑なTFE樹脂パイプの製造法を提供する
ことにある。
密で表面が平滑なTFE樹脂パイプの製造法を提供する
ことにある。
[課題を解決するための手段]
本発明は、TPE樹脂の未焼成多孔体シートをマンドレ
ル上に巻回し、この巻回部分をゴム状弾性体により被包
し、これを等圧的に加圧したのちゴム状弾性体を取りは
ずし、ついで巻回部分を焼成するTPE樹脂パイプの製
造法に関する。
ル上に巻回し、この巻回部分をゴム状弾性体により被包
し、これを等圧的に加圧したのちゴム状弾性体を取りは
ずし、ついで巻回部分を焼成するTPE樹脂パイプの製
造法に関する。
[作 用]
TFE樹脂自体の見掛密度は約2.2g/ajであるが
、これを未焼成多孔体シートにすることにより多孔体シ
ートの見掛密度は約1 、2g/−まで下がる。したが
って、この多孔体シートを巻回しただけでは比重はそれ
ほど大きくならず、せいぜい約1 、5g/−までであ
る。本発明の方法によれば、巻回部分を外部から等圧的
に加圧することにより、巻回部分を加圧して圧縮し、焼
成前に予じめ巻回部分を緻密化することができ、したが
って焼成後のパイプの見掛密度も約2.2g/−とほぼ
TFE樹脂と同程度となる。また、加圧も等圧的にかけ
るので、肉厚の偏りもなく、さらにゴム状弾性体で被包
するのでガラスクロスを巻回する方法に比してパイプの
表面が平滑となる。
、これを未焼成多孔体シートにすることにより多孔体シ
ートの見掛密度は約1 、2g/−まで下がる。したが
って、この多孔体シートを巻回しただけでは比重はそれ
ほど大きくならず、せいぜい約1 、5g/−までであ
る。本発明の方法によれば、巻回部分を外部から等圧的
に加圧することにより、巻回部分を加圧して圧縮し、焼
成前に予じめ巻回部分を緻密化することができ、したが
って焼成後のパイプの見掛密度も約2.2g/−とほぼ
TFE樹脂と同程度となる。また、加圧も等圧的にかけ
るので、肉厚の偏りもなく、さらにゴム状弾性体で被包
するのでガラスクロスを巻回する方法に比してパイプの
表面が平滑となる。
[実施例]
つぎに本発明の製造法を好ましい実施態様をあげつつ、
図面に基づいて説明する。
図面に基づいて説明する。
第1図は本発明の製造法の好ましい実施態様の模式的フ
ローチャートであり、(a)巻回工程−曲被包工程→(
C)等圧的加圧工程→(d)取りはずし工程−焼成工程
を示す。
ローチャートであり、(a)巻回工程−曲被包工程→(
C)等圧的加圧工程→(d)取りはずし工程−焼成工程
を示す。
第1図(ωはマンドレル(1)にTPE樹脂の未焼成多
孔体シート(aを172の重ね巻きしたときの巻回部分
(3)のみ断面で表わした図である。マンドレル(1)
の種類や形状、多孔体シート(2)の種類、巻回の仕方
などは後述するごとく、種々の態様が採用できる。
孔体シート(aを172の重ね巻きしたときの巻回部分
(3)のみ断面で表わした図である。マンドレル(1)
の種類や形状、多孔体シート(2)の種類、巻回の仕方
などは後述するごとく、種々の態様が採用できる。
従来の巻回法では、第1図(田に示される巻回物をその
まま、あるいはガラスクロスなどを重ね巻きしたのち直
ちに焼成していたのであるが、本発明においては、巻回
物を第1図中)に示すごとくゴム状弾性体(4)で巻回
部分(3)を被包する(第1図中)はゴム状弾性体のみ
を一部切欠いた概略側面図である)。ゴム状弾性体によ
る被包は、少なくとも巻回部分の全部を包み込むように
する必要がある、これは圧力を巻回部分に等しく伝える
ためであり、また加圧を液圧で行なうばあい圧力媒体の
巻回部分への侵入を防ぐためでもある。
まま、あるいはガラスクロスなどを重ね巻きしたのち直
ちに焼成していたのであるが、本発明においては、巻回
物を第1図中)に示すごとくゴム状弾性体(4)で巻回
部分(3)を被包する(第1図中)はゴム状弾性体のみ
を一部切欠いた概略側面図である)。ゴム状弾性体によ
る被包は、少なくとも巻回部分の全部を包み込むように
する必要がある、これは圧力を巻回部分に等しく伝える
ためであり、また加圧を液圧で行なうばあい圧力媒体の
巻回部分への侵入を防ぐためでもある。
ゴム状弾性体で包まれた巻回物は第1図(C)に示され
る等圧的加圧工程(C)で巻回部分が等圧的に加圧され
、巻回部分の見掛密度を高める。第1図(C)は第1図
中)のx−X線断面図であり、等圧的加圧は液状の圧力
媒体(5)中で行なわれている。
る等圧的加圧工程(C)で巻回部分が等圧的に加圧され
、巻回部分の見掛密度を高める。第1図(C)は第1図
中)のx−X線断面図であり、等圧的加圧は液状の圧力
媒体(5)中で行なわれている。
等圧的に加圧された巻回物は第1図(小に示されるよう
ににゴム状弾性体が取りはずされ、ついで焼成工程にお
いて焼成される。
ににゴム状弾性体が取りはずされ、ついで焼成工程にお
いて焼成される。
以上に、本発明の製造法の好ましい実施態様を概説した
が、以下、各工程についてさらに具体的に説明する。
が、以下、各工程についてさらに具体的に説明する。
本発明に用いる未焼成多孔体シートとしては、TFE樹
脂のファインパウダーにナフサなどの液状助剤を添加し
てペースト状にしたものを押出し、これをロールなどに
よって圧延してシート状にし、焼成温度以下の加熱また
は抽出によって助剤を除去した多孔体シートがあげられ
る。
脂のファインパウダーにナフサなどの液状助剤を添加し
てペースト状にしたものを押出し、これをロールなどに
よって圧延してシート状にし、焼成温度以下の加熱また
は抽出によって助剤を除去した多孔体シートがあげられ
る。
また、シート状に加工する際、約20倍以下に延伸して
えられる延伸多孔体シートも使用でき、延伸多孔体シー
トを用いるばあいは、さらに延伸方向の強度や圧縮強さ
、圧縮クリープが向上するほか熱膨脹係数が小さくなり
、ガス透過率も摩擦係数も小さくなる。そのほか、カー
ボン繊維、ガラス繊維、グラファイト、カーボン粉末な
どのフィラーの1種または2種以上をTPE樹脂の約3
0重量%まで配合したフィラー入りTFE樹脂などの未
焼成のTPE樹脂多孔体シートも使用できる。
えられる延伸多孔体シートも使用でき、延伸多孔体シー
トを用いるばあいは、さらに延伸方向の強度や圧縮強さ
、圧縮クリープが向上するほか熱膨脹係数が小さくなり
、ガス透過率も摩擦係数も小さくなる。そのほか、カー
ボン繊維、ガラス繊維、グラファイト、カーボン粉末な
どのフィラーの1種または2種以上をTPE樹脂の約3
0重量%まで配合したフィラー入りTFE樹脂などの未
焼成のTPE樹脂多孔体シートも使用できる。
なお、TFE樹脂としてはTFEの単独重合体あるいは
クロロトリフルオロエチレン、ノ(−フルオロ(アルキ
ルビニルエーテル)、ヘキサフルオロプロピレンなどが
2重量%まで共重合されたTFE共重合体など、非溶融
成形性のTFE樹脂があげられる。
クロロトリフルオロエチレン、ノ(−フルオロ(アルキ
ルビニルエーテル)、ヘキサフルオロプロピレンなどが
2重量%まで共重合されたTFE共重合体など、非溶融
成形性のTFE樹脂があげられる。
多孔体シートの大きさ、形状などは目的とするパイプの
径や肉厚、形状などに応じて適宜選定すればよいが、通
常幅10〜100mm、好ましくは15〜50mm、厚
さ0.05〜20mm、好ましくは0.1〜1關、特に
好ましくは0.1〜0.8mmのものが用いられる。見
掛密度は通常0.1〜1.8g/aa。
径や肉厚、形状などに応じて適宜選定すればよいが、通
常幅10〜100mm、好ましくは15〜50mm、厚
さ0.05〜20mm、好ましくは0.1〜1關、特に
好ましくは0.1〜0.8mmのものが用いられる。見
掛密度は通常0.1〜1.8g/aa。
好ましくは0.3〜1 、0g/−程度であり、延伸す
るばあいは延伸倍率約20倍以下、通常5倍以下とする
のが好ましい。
るばあいは延伸倍率約20倍以下、通常5倍以下とする
のが好ましい。
多孔体シートを巻回するマンドレルは、目的とするパイ
プの内面形状に対応する外形を有し、かつ充分な長さを
有するものであれば使用できる。しかし、パイプ内面の
平滑さや耐久性などの点から、耐熱性や耐水性などに優
れた金属製や樹脂製の棒または管体が好ましく、巻回し
たまま焼成するばあいは金属製のマンドレルが好ましい
。また、マンドレルの表面をメツキ処理または研磨処理
しておけば、平滑な内面のパイプがえられる。マンドレ
ルの外形は前記のごとくパイプの内面形状によって決め
られ、断面形状が円形でも多角形でもよく、また円錐状
のものでもよい。
プの内面形状に対応する外形を有し、かつ充分な長さを
有するものであれば使用できる。しかし、パイプ内面の
平滑さや耐久性などの点から、耐熱性や耐水性などに優
れた金属製や樹脂製の棒または管体が好ましく、巻回し
たまま焼成するばあいは金属製のマンドレルが好ましい
。また、マンドレルの表面をメツキ処理または研磨処理
しておけば、平滑な内面のパイプがえられる。マンドレ
ルの外形は前記のごとくパイプの内面形状によって決め
られ、断面形状が円形でも多角形でもよく、また円錐状
のものでもよい。
マンドレルへの多孔体シートの巻回は、紙管製造装置な
どのラッピイング装置により所望の長さと厚さになるま
で、シワを生じない程度のテンションを与えながら行な
えばよい。隣接するシート同士は重なっていても接して
いても、また離れていてもよいが、特にl/2程度重な
るように巻回するのが好ましい。多孔体シートはマンド
レルに対して0度から90度までの角度で巻回されるが
、通常30〜60度の角度でスパイラル状に巻回する。
どのラッピイング装置により所望の長さと厚さになるま
で、シワを生じない程度のテンションを与えながら行な
えばよい。隣接するシート同士は重なっていても接して
いても、また離れていてもよいが、特にl/2程度重な
るように巻回するのが好ましい。多孔体シートはマンド
レルに対して0度から90度までの角度で巻回されるが
、通常30〜60度の角度でスパイラル状に巻回する。
そのほか、巻回する前または後、あるいは途中に異種の
材料を巻回または挿入することにより、異種多層型のパ
イプを製造することができる。異種の材料としては、た
とえば金網、ガラスクロス、ガラスペーパーまたはガラ
スヤーンや金属線などの繊維などがあげられる。
材料を巻回または挿入することにより、異種多層型のパ
イプを製造することができる。異種の材料としては、た
とえば金網、ガラスクロス、ガラスペーパーまたはガラ
スヤーンや金属線などの繊維などがあげられる。
巻回部分の長さおよび厚さはパイプの用途に応じて適宜
決定すればよいが、本発明によれば最長約3 m s最
大厚約50龍のものまで製造可能である。多孔体シート
の重ね合せの回数(巻き数)はシートの厚さや肉厚、見
掛密度などによって異なるが、通常5〜500回、好ま
しくは20〜100回である。
決定すればよいが、本発明によれば最長約3 m s最
大厚約50龍のものまで製造可能である。多孔体シート
の重ね合せの回数(巻き数)はシートの厚さや肉厚、見
掛密度などによって異なるが、通常5〜500回、好ま
しくは20〜100回である。
かくしてえられた巻回物は、直ちに被包工程(第1図(
b+)に送られる。被包工程はゴム状弾性体(4)で巻
回物を被包する工程であり、ゴム状弾性体は巻回部分を
すべて覆うように配置される。被包部の末端は、たとえ
ばホースバンド、針金、輪ゴムなどで密閉する。
b+)に送られる。被包工程はゴム状弾性体(4)で巻
回物を被包する工程であり、ゴム状弾性体は巻回部分を
すべて覆うように配置される。被包部の末端は、たとえ
ばホースバンド、針金、輪ゴムなどで密閉する。
ゴム状弾性体としてはチューブ状のものが好ましい。そ
のほかシート状のゴム状弾性体を引っ張りながら巻回物
上に1ノ2程度重なるように巻回する方法なども採用で
きるが、これらの方法のみに限定されるものではない。
のほかシート状のゴム状弾性体を引っ張りながら巻回物
上に1ノ2程度重なるように巻回する方法なども採用で
きるが、これらの方法のみに限定されるものではない。
この被包はできるだけゴム状弾性体と巻回部分が密着し
、間に空気が入らないようにするのがエアー溜りなどを
なくし、巻回されたシート同士の融着性をあげる点から
好ましく、したがってゴム状弾性体材料としては伸縮性
のある天然ゴム、ウレタンゴム、ニトリルゴム、クロロ
ブレンゴムなどが例示できる。
、間に空気が入らないようにするのがエアー溜りなどを
なくし、巻回されたシート同士の融着性をあげる点から
好ましく、したがってゴム状弾性体材料としては伸縮性
のある天然ゴム、ウレタンゴム、ニトリルゴム、クロロ
ブレンゴムなどが例示できる。
被包が完了すると、被包物は脱気処理され、あるいはさ
れずに等圧的加圧工程(第1図(C))に送られ、ゴム
状弾性体(4)の外側から多孔体シー4(2]に等圧的
な圧力がかけられる。印加圧力が等圧的であるとは、軸
芯方向および軸線方向で実質的に等しい圧力がかけられ
ることをいう圧力が等圧的でなければ偏肉が生じたり、
マンドレルの形状に従わないパイプ形状となり、好まし
くない。印加圧力としてはシートの種類、巻回量、マン
ドレルの形状などによって異なるが、通常100〜50
0kgf /cシ、好ましくは150〜300 kgf
/c−であり、圧力が小さすぎれば多数のボイドなど
が発生したり、見掛密度が小さくなったりする傾向にあ
る。
れずに等圧的加圧工程(第1図(C))に送られ、ゴム
状弾性体(4)の外側から多孔体シー4(2]に等圧的
な圧力がかけられる。印加圧力が等圧的であるとは、軸
芯方向および軸線方向で実質的に等しい圧力がかけられ
ることをいう圧力が等圧的でなければ偏肉が生じたり、
マンドレルの形状に従わないパイプ形状となり、好まし
くない。印加圧力としてはシートの種類、巻回量、マン
ドレルの形状などによって異なるが、通常100〜50
0kgf /cシ、好ましくは150〜300 kgf
/c−であり、圧力が小さすぎれば多数のボイドなど
が発生したり、見掛密度が小さくなったりする傾向にあ
る。
等圧的加圧の目的は均一な比重のパイプの製造、偏肉の
ないパイプの製造などにあり、したがって、その目的が
達成されるまで加圧状態を維持することが必要である。
ないパイプの製造などにあり、したがって、その目的が
達成されるまで加圧状態を維持することが必要である。
維持時間はシートの種類や巻回量などによって異なるが
、通常2分間以上、好ましくは10〜30分間である。
、通常2分間以上、好ましくは10〜30分間である。
また、段階的または連続的に圧力を高めてもよい。
等圧的に圧力をかる方法としては、液圧による方法、ガ
ス圧による方法などが採用できる。
ス圧による方法などが採用できる。
これらのうち、取扱い上または設備費などの点から液圧
による方法が好ましい。液圧法としては、たとえば耐圧
容器内に被加圧体を入れ、水または油性の液体をポンプ
などで送り込みながら加圧する方法などがあげられる。
による方法が好ましい。液圧法としては、たとえば耐圧
容器内に被加圧体を入れ、水または油性の液体をポンプ
などで送り込みながら加圧する方法などがあげられる。
等圧的加圧の結果、多孔体シートの巻回部分は、内側は
用いたマンドレルの形状に従った形状となり、その見掛
密度も約2.2g/CIAまで高まる。
用いたマンドレルの形状に従った形状となり、その見掛
密度も約2.2g/CIAまで高まる。
ついで等圧的に加圧された被包物は取除き工程(第1図
(d))でゴム状弾性体(4)が取り除かれ、焼成工程
で焼成される。焼成工程に送られるまえに巻回物をマン
ドレルがらはずしてもよいが、薄肉のパイプのばあいは
変形を防止する点がらマンドレル上に巻回したまま焼成
するのが好ましい。
(d))でゴム状弾性体(4)が取り除かれ、焼成工程
で焼成される。焼成工程に送られるまえに巻回物をマン
ドレルがらはずしてもよいが、薄肉のパイプのばあいは
変形を防止する点がらマンドレル上に巻回したまま焼成
するのが好ましい。
焼成条件は従来のTFE樹脂パイプの焼成条件と同様で
あり、通常350〜380 ”Cで3〜7時間、たとえ
ば電気炉、ガス炉などを用いて行なう。
あり、通常350〜380 ”Cで3〜7時間、たとえ
ば電気炉、ガス炉などを用いて行なう。
焼成されたパイプは冷却後、マンドレルがら熱膨脹係数
の差、プレス機などを利用してはずされる。
の差、プレス機などを利用してはずされる。
本発明の製造法によるときは、同一または異なる形状、
寸法の成形品を一度に複数個製造することができ、その
結果、 ■ 巻回量で長さや肉厚を任意に調節できる、■ マン
ドレルの外形を選定することにより種々の形状のパイプ
が製造できる、 ■ 金網やガラスクロスなどを積層することにより異種
多層構造のものを製造できる、■ 特に、薄肉で真円の
パイプを容易に製造できる、 ■ 延伸未焼成多孔体シートを用いるときは、機械的強
度や耐クリープ性が向上する、■ ボイドの少ない緻密
なパイプを製造できる、■ 平滑な内面のパイプを製造
できる、■ 延伸方向の引張強度が増大したパイプを製
造できる などの効果が奏される。
寸法の成形品を一度に複数個製造することができ、その
結果、 ■ 巻回量で長さや肉厚を任意に調節できる、■ マン
ドレルの外形を選定することにより種々の形状のパイプ
が製造できる、 ■ 金網やガラスクロスなどを積層することにより異種
多層構造のものを製造できる、■ 特に、薄肉で真円の
パイプを容易に製造できる、 ■ 延伸未焼成多孔体シートを用いるときは、機械的強
度や耐クリープ性が向上する、■ ボイドの少ない緻密
なパイプを製造できる、■ 平滑な内面のパイプを製造
できる、■ 延伸方向の引張強度が増大したパイプを製
造できる などの効果が奏される。
つぎに本発明の製造法を実施例および比較例に基づいて
説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるも
のではない。
説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるも
のではない。
実施例1
見掛密度1−5g/cj、延伸率0%、幅25 、4
am厚さ 0.5+nの未焼成多孔体シー) (TPE
樹脂ファインパウダーから作製)を用い、断面形状が真
円(外径100m1)のステンレス製マンドレルに巻付
は機により軽くテンションをかけながら、45度の角度
でシートの1/2が重なるように長さ50cmに1往復
半巻回した(ブライ数6、巻回後の厚さ3mm)。
am厚さ 0.5+nの未焼成多孔体シー) (TPE
樹脂ファインパウダーから作製)を用い、断面形状が真
円(外径100m1)のステンレス製マンドレルに巻付
は機により軽くテンションをかけながら、45度の角度
でシートの1/2が重なるように長さ50cmに1往復
半巻回した(ブライ数6、巻回後の厚さ3mm)。
マンドレルを巻付は機からはずし、天然ゴム製のラバー
チューブ(内径95+a+*、長さ70cn+)を巻回
部分が完全に隠れるようにかぶせ、両端をホースバンド
でしっかりと緊縛した。
チューブ(内径95+a+*、長さ70cn+)を巻回
部分が完全に隠れるようにかぶせ、両端をホースバンド
でしっかりと緊縛した。
このものを液圧成形機(圧力媒体:水)に入れ、圧力3
0[1kgf/c−で5分間加圧したのち、ラバーチュ
ーブをはずし、温度370℃で3時間マンドレルと共に
加熱焼成した。冷却後、マンドレルをはずしてTFE樹
脂)ずイブを製造した。
0[1kgf/c−で5分間加圧したのち、ラバーチュ
ーブをはずし、温度370℃で3時間マンドレルと共に
加熱焼成した。冷却後、マンドレルをはずしてTFE樹
脂)ずイブを製造した。
このパイプにつき、以下の諸性質を調べた。
結果を第2表に示す。
(見掛密度)
JIS K 6889の5,2に基づく水中置換法によ
って測定。
って測定。
(内径、外形、肉厚)
25℃の室内でノギスにより計測。
(引張強さおよび伸び)
JIS K 6891の方法に準じて軸方向および径方
向について行なう。
向について行なう。
(圧縮強さ)
ASTM D621に準じて測定。
(圧縮弾性率)
ASTM D621に準じて測定。
(圧縮クリープ)
成形品から3方向(軸、厚さ、周方向)に直径11.3
mm、高さlO+amの試料を切削により切り取り、こ
の試料をASTM D621に規定された方向に準じて
測定。
mm、高さlO+amの試料を切削により切り取り、こ
の試料をASTM D621に規定された方向に準じて
測定。
(硬 度)
25℃の温度でデュロメーターDにより測定。
実施例2〜6
第1表に示す未焼成多孔体シートを用い、同表に示す巻
回条件、加圧条件および焼成条件を採用したほかは実施
例1と同様にして巻回、被包、加圧、取はずしおよび焼
成を行なった。えられた各パイプにつき、実施例1と同
様にして物性を調べた。結果を第2表に示す。
回条件、加圧条件および焼成条件を採用したほかは実施
例1と同様にして巻回、被包、加圧、取はずしおよび焼
成を行なった。えられた各パイプにつき、実施例1と同
様にして物性を調べた。結果を第2表に示す。
比較例1
マンドレン上に巻回した未焼成多孔体シートをラバーチ
ューブで被包せずかつ加圧を行なわずに直ちに焼成した
ほかは実施例1と同様の条件、操作で比較用TPE樹脂
パイプを製造した。
ューブで被包せずかつ加圧を行なわずに直ちに焼成した
ほかは実施例1と同様の条件、操作で比較用TPE樹脂
パイプを製造した。
比較例2
ラバーチューブの被包工程を省略したほかは実施例1と
同様にして等圧的加圧を行なったところ、巻回した多孔
体シートの各間隙に加圧時に水が入り、シート間が密着
せず、一体で緻密な成形品かえられなかった。
同様にして等圧的加圧を行なったところ、巻回した多孔
体シートの各間隙に加圧時に水が入り、シート間が密着
せず、一体で緻密な成形品かえられなかった。
比較例3
TFE樹脂モールディングパウダー(平均粒径2511
ダイキン工業■製)を外径130mm、内径110mm
、深さ100mmの環状の凹部を有する組み金型に充填
し、300kgf/c−で5分間プレス成形したのちえ
られたパイプ状の成形品(内径110關、外径130m
m、長さ100mm)を電気炉で370℃、7時間焼成
して比較用TFE樹脂パイプを製造した。
ダイキン工業■製)を外径130mm、内径110mm
、深さ100mmの環状の凹部を有する組み金型に充填
し、300kgf/c−で5分間プレス成形したのちえ
られたパイプ状の成形品(内径110關、外径130m
m、長さ100mm)を電気炉で370℃、7時間焼成
して比較用TFE樹脂パイプを製造した。
比較例4
比較例3で用いたTPE樹脂モールディングパウダーに
ガラス繊維粉末を15重量%混合した成形材料を用い、
プレス圧を700kgf’/c−にしたほかは比較例3
と同様にプレス成形し、焼成して比較用TFE樹脂パイ
プを製造した。
ガラス繊維粉末を15重量%混合した成形材料を用い、
プレス圧を700kgf’/c−にしたほかは比較例3
と同様にプレス成形し、焼成して比較用TFE樹脂パイ
プを製造した。
比較例5
ガラス繊維粉末に代えてカーボン繊維粉末を用いたほか
は比較例4と同様にプレス成形し、焼成して比較用TP
E樹脂パイプを製造した。
は比較例4と同様にプレス成形し、焼成して比較用TP
E樹脂パイプを製造した。
比較例6
見掛密度1 、5g/ eta3、厚さ0.5m+*、
幅50關のTPE樹脂未焼成シートを直径]、00mm
、長さ 600IImのマンドレルにシートの幅の1/
2が重なるように45″の角度で1往復半巻回し、さら
にその上にガラスクロステープを1/2ずつ重なるよう
に1重に巻回したのち、ガラスクロステープ−端をホー
スバンドで固定した。この巻回物をマンドレルと共に電
気炉に入れ、370℃にて3時間焼成し、冷却したのち
ガラスクロステープを除去し、マンドレルから脱型して
、比較用TFE樹脂パイプを製造した。
幅50關のTPE樹脂未焼成シートを直径]、00mm
、長さ 600IImのマンドレルにシートの幅の1/
2が重なるように45″の角度で1往復半巻回し、さら
にその上にガラスクロステープを1/2ずつ重なるよう
に1重に巻回したのち、ガラスクロステープ−端をホー
スバンドで固定した。この巻回物をマンドレルと共に電
気炉に入れ、370℃にて3時間焼成し、冷却したのち
ガラスクロステープを除去し、マンドレルから脱型して
、比較用TFE樹脂パイプを製造した。
比較例7
直径100m+*、長さ 800 mmのマンドレル上
に厚さ0.2mm、幅50II11の焼成済TPE樹脂
テープをその幅の1/2が重なるように45″の角度で
10ブライになるまで巻回し、さらにその上にガラスク
ロステープをl/2が重なるように巻回したのち、ガラ
スクロステープの端をホースバンドで固定した。この巻
回物をマンドレルと共に電気炉に入れ、370℃にて3
時間焼成し、冷却したのちガラスクロステープを除去し
、マンドレルから脱型して比較用TPE樹脂パイプを製
造した。
に厚さ0.2mm、幅50II11の焼成済TPE樹脂
テープをその幅の1/2が重なるように45″の角度で
10ブライになるまで巻回し、さらにその上にガラスク
ロステープをl/2が重なるように巻回したのち、ガラ
スクロステープの端をホースバンドで固定した。この巻
回物をマンドレルと共に電気炉に入れ、370℃にて3
時間焼成し、冷却したのちガラスクロステープを除去し
、マンドレルから脱型して比較用TPE樹脂パイプを製
造した。
比較例で製造した各比較用TFE樹脂パイプにつき、実
施例1と同様にしてその性質を調べた。
施例1と同様にしてその性質を調べた。
結果を第2表にまとめて示す。
[発明の効果]
本発明の製造法によれば、従来の巻回法の利点を具備し
たうえ、さらに緻密で外観、平滑性に優れたTPE樹脂
パイプを提供することができる。
たうえ、さらに緻密で外観、平滑性に優れたTPE樹脂
パイプを提供することができる。
第1
(a)
111Zは本発明の製造法の工程を示す概略フローチャ
ートである。 (図面の主要記号) (1):マンドレル (21:多孔体シート (3)二巻同部分 (4):ゴム状弾性体
ートである。 (図面の主要記号) (1):マンドレル (21:多孔体シート (3)二巻同部分 (4):ゴム状弾性体
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 テトラフルオロエチレン樹脂の未焼成多孔体シート
をマンドレル上に巻回し、この巻回部分をゴム状弾性体
により被包し、これを等圧的に加圧したのちゴム状弾性
体を取りはずし、ついで巻回部分を焼成するテトラフル
オロエチレン樹脂パイプの製造法。 2 加圧手段が液圧である請求項1記載の製造法。 3 テトラフルオロエチレン樹脂の未焼成多孔体シート
が、テトラフルオロエチレン樹脂ファインパウダーをペ
ースト押出したのち、圧延して調製した多孔体シート、
または該シートを延伸してえられる見掛密度が小なる多
孔体シートである請求項1記載の製造法。 4 焼成を多孔体シートがマンドレル上に巻回された状
態で行なう請求項1または2記載の製造法。 5 多孔体シートがフィラーを含有する請求項1記載の
製造法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2164897A JPH0641167B2 (ja) | 1990-06-23 | 1990-06-23 | テトラフルオロエチレン樹脂パイプの製造法 |
DE69108308T DE69108308T2 (de) | 1990-06-23 | 1991-06-21 | Verfahren zum Herstellen eines Rohres aus Tetrafluoräthylen enthaltendem Harz. |
EP91110237A EP0464508B1 (en) | 1990-06-22 | 1991-06-21 | Method for shaping tetrafluoroethylene resin pipe |
US07/718,882 US5128092A (en) | 1990-06-23 | 1991-06-21 | Method for shaping tetrafluoroethylene resin pipe |
CN91104208A CN1034406C (zh) | 1990-06-23 | 1991-06-22 | 四氟乙烯树脂管的成型方法 |
KR1019910010385A KR0147388B1 (ko) | 1990-06-23 | 1991-06-22 | 테트라플루오로에틸렌 수지 파이프의 조형방법 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2164897A JPH0641167B2 (ja) | 1990-06-23 | 1990-06-23 | テトラフルオロエチレン樹脂パイプの製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0462032A true JPH0462032A (ja) | 1992-02-27 |
JPH0641167B2 JPH0641167B2 (ja) | 1994-06-01 |
Family
ID=15801947
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2164897A Expired - Fee Related JPH0641167B2 (ja) | 1990-06-22 | 1990-06-23 | テトラフルオロエチレン樹脂パイプの製造法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5128092A (ja) |
EP (1) | EP0464508B1 (ja) |
JP (1) | JPH0641167B2 (ja) |
KR (1) | KR0147388B1 (ja) |
CN (1) | CN1034406C (ja) |
DE (1) | DE69108308T2 (ja) |
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---|---|---|---|---|
JP2020163814A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 凸版印刷株式会社 | 紙管 |
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US8029563B2 (en) | 2004-11-29 | 2011-10-04 | Gore Enterprise Holdings, Inc. | Implantable devices with reduced needle puncture site leakage |
CN102179891B (zh) * | 2011-03-02 | 2013-03-20 | 苏州通锦精密工业有限公司 | 精密薄壁树脂管成型装置 |
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BR112017025950A2 (pt) | 2015-06-05 | 2018-08-14 | W. L. Gore & Associates, Inc. | ?prótese implantável de baixo sangramento com um afunilador? |
CN106516896A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-03-22 | 山东天舜环保科技有限公司 | 绕丝筒制备方法及绕丝筒 |
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