JPH0451988Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この考案は、２ブレード式インパルスレンチの
改良に関するものである。

〔従来の技術〕

近年、ボルト・ナツト等の締付けには油圧の衝
撃力を締付トルクに変換するインパルスレンチが
使用されている。

そして、現在では衝撃パルスを発生させるブレ
ード（駆動羽根）を複数枚有するインパルスレン
チが開発されている。

このようなインパルスレンチでは、ブレードの
枚数を増すとライナ１回転において発生する衝撃
パルス数が多くなるが、ライナの慣性力が小さく
なつて、衝撃パルス１回当たりの締付トルクが小
さくなるという欠点があつた。

また、インパルスレンチは、重量比に対する出
力が小さいので、高い締付トルクを得るために
は、モータ部と油圧パルス発生部を大きくしなけ
ればならず、重量が重くなり、作業者にとつて大
きな作業負担となつていた。

そのため、最近では、高い締付トルクを得るた
めに、複数枚のブレードを有していても、ライナ
１回転で１パルスしか発生しない構造が考案され
た。

この２ブレード式インパルスレンチにおける１
回転１パルスの機構は、ライナの短軸方向の対向
するシール面をライナの軸心と平行した直線以外
の線からなるものとし、メインシヤフトのシール
面も同様に形成して、ライナ１回転に対して１回
ライナのシール面とメインシヤフトのシール面が
合致して衝撃パルスを発生するようにしたもので
あつた。

〔考案が解決しようとする問題点〕

しかしながら、上記従来の２ブレード式インパ
ルスレンチでは、両方のシール面を軸心と平行し
た直線以外の線からなるものとしているので、シ
ール面を形成するときの加工が難しいという問題
があつた。そのため、シール面の精度が悪くなり
やすく、衝撃パルス発生時にライナとメインシヤ
フトのそれぞれのシール面がキツチリと合致しな
いので、狙い通りの高い締付トルクが得られない
という問題があつた。

また、一般に部品の検査は部品の一部分の位置
を基準にして検査が行われるが、シール面が両側
とも軸心と平行した直線以外の線からなるので、
基準の位置を設定しにくく検査がしにくいため、
一々ライナとメインシヤフトを組立ててみないと
狙い通りの高い締付トルクが得られているかどう
かが判らないという問題があつた。

また、衝撃パルス発生時の上下の高圧室の大き
いが異なる場合には、発生する圧力が均等でない
ので、回転振動の原因となつていた。

〔問題点を解決するための手段〕

そこで、この考案では、ライナ１０の短軸方向
の２本の突条のうちの一方のシール面ｄとメイン
シヤフト１１の２本の突条のうちの一方のシール
面ｙをメインシヤフト１１の軸心と平行した直線
状とし、ライナ１０の他方のシール面ｃとメイン
シヤフト１１の他方のシール面ｘをメインシヤフ
ト１１の軸心と平行した直線以外の線からなる突
条とし、ライナ１０の対向する２本のシール面と
メインシヤフト１１の２本のシール面とがライナ
１０の１回転につき１回合致するようにすると共
に締付トルク発生時の上下の高圧室の容積が等し
くなるように前記突条を形成した２ブレード式イ
ンパルスレンチとした。

〔作用〕

この考案は、対向する２本のシール面のうちの
一方を軸心と平行した直線状とし、他方のシール
面を軸心と平行した直線以外の線からなる突条と
しているので、一回転につき一回だけ２本のシー
ル面が合致し、一回転につき一回締付トルクが発
生するようになる。

ライナ１０の短軸方向の２本のシール面のうち
の一方のシール面ｄと、メインシヤフト１１の２
本のシール面のうちの一方のシール面ｙをメイン
シヤフト１１の軸心と平行した直線状としている
ので加工が容易である。

さらに、前記の直線状のシール面ｄ，ｙの位置
を基準としてライナ１０の他方のシール面ｃとメ
インシヤフト１１の他方のシール面ｘを加工でき
るので、精度よく加工できる。

また、検査も直線状のシール面ｄ，ｙの位置を
基準としてライナ１０の他方のシール面ｃとメイ
ンシヤフト１１の他方のシール面ｘを検査すれ
ば、検査が容易にできる。

さらに、この考案の２ブレード式インパルスレ
ンチは、衝撃パルス発生時の上下の高圧室の容積
が同じであり、発生する衝撃パルスが均等である
ので、発生する振動が少ない。

〔実施例」 以下、この考案の構成を実施例として示した図
面に従つて説明する。

第１図において、１はレンチ本体、２は圧縮空
気等によつて回転するエアモータ、３はエアモー
タ２の回転力を油圧によつて衝撃パルスに変換さ
せる油圧パルス発生装置、４はハンドルである。

ハンドル４の下部にはエアモータ２へ圧縮空気
を供給する給気口５と排気口６を設けてあり、上
部には正逆回転切換バルブ７とスロツトルレバー
８を設けている。前記油圧パルス発生装置３は、
ライナーケース９内にライナ１０を設け、ライナ
１０内にメインシヤフト１１を互いの軸心を一致
させて嵌挿している。ライナ１０はメインシヤフ
ト１１に対して回動自在であり、このライナ１０
内にはトルクを発生させるための作動油を充填し
ている。ライナ１０内は、ライナーケース９の両
端に設けたライナ上板１２とライナ下板１３によ
つて密封されている。

ライナ１０内部は、第５図に示すように断面略
楕円形のライナ室を形成しており、メインシヤフ
ト１１の軸心に対して対称位置に設けた２個の溝
部１４，１４にバネ１５を介してブレード１６を
出没可能に嵌挿し、該ブレード１６がライナ１０
の内面に当接している。

この２枚のブレード１６，１６間のメインシヤ
フト１１の外周面には２本の突条を形成してシー
ル面ｘ，ｙとしている。一方のシール面ｙは、第
３図に示すように、メインシヤフト１１の軸心と
平行した直線状とし、他方のシール面ｘは、第２
図に示すように、メインシヤフト１１の軸心から
傾斜させた直線状としている。

ライナ１０の内周面には断面略楕円形の長軸と
短軸の両端に山形状に盛り上げた突条を形成して
シール面ａ，ｂ，ｃ，ｄとし、短軸側のシール面
ｄを第７図に示すようにライナ１０の軸心と平行
した直線状とし、短軸側のシール面ｃを第６図に
示すように前記メインシヤフト１１のシール面ｘ
と同じだけ傾斜させた直線状としている。そし
て、第５図Ａのようにシール面ｃとｘ及びシール
面ｄとｙが合致するときにのみライナ室を気密的
に二分するものとしている。このとき、シール面
ａ，ｂと２枚のブレード１６，１６も同時に接触
してライナ室を気密的に二分するので、ライナ室
は４室に分けられることになる。そして、このと
きの各室の容積は同じになつている。

シール面ｃ付近のライナ１０にはその軸方向に
平行に出力調整弁挿入孔１７を穿孔すると共にシ
ール面ｃとｘにより区分される２室と挿入孔１７
とを連通する導孔１８，１８を形成し、挿入孔１
７内に出力調整バルブ１９を挿入している。ま
た、挿入孔１７の対称位置には重量バランス孔２
０を穿孔し、挿入孔１７との重量バランスをとつ
ている。

尚、前記メインシヤフト１１のシール面ｘは第
８図〜第１３図に示したような折曲形、円弧形、
波形等の軸心と平行した直線以外の線からなる各
種の形状からなる突条とすることができるが、こ
の場合は前記ライナ１０のシール面ｃも、メイン
シヤフト１１のシール面ｘと同一形状にする必要
がある。

次に、以上の構成からなる２ブレード式インパ
ルスレンチの作動について説明する。

スロツトルレバー８の操作により圧縮空気をエ
アモータ２に供給するとエアモータ２は高速で回
転し、これに伴いライナ１０も回転する。

ライナ１０の回転に伴うライナ室の変化は第５
図Ａ〜Ｄに示しており、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、それ
ぞれライナ１０が90°ずつ回転した状態である。

(a) 第５図Ａの状態 第５図Ａは、メインシヤフト１１の衝撃パルス
による打撃力が発生した状態である。

この状態では、ライナ１０のシール面ａ，ｂ，
ｃ，ｄとメインシヤフト１１のシール面ｘ，ｙ及
びブレード１６，１６が合致してライナ室を一時
的に４室に分け、上下のブレード１６，１６の両
側に高圧室Ｈと低圧室Ｌが形成される。

さらにエアモータ２の回転によつてライナ１０
が回転すると高圧室Ｈの容積が減少するため、作
動油は圧縮されて瞬間的に高圧が生じて衝撃パル
スが発生し、ブレード１６，１６を低圧室Ｌ側に
押しやる。メインシヤフト１１には上下のブレー
ド１６，１６を介して瞬間的に偶力が作用するの
で強力な締付トルクが発生する。

このときの上下の高圧室Ｈの容積が同じになつ
ているので、上下の高圧室から発生する衝撃力が
が均等になり、発生する振動が少ない。

(b) 第５図Ｂの状態 第５図Ｂは、締付トルクを発生した後、ライナ
１０が90°回転した状態である。

ライナ室は、上下のブレード１６，１６を挟ん
で形成された高圧室と低圧室が連通して一室とな
り、同一の圧力となる。ライナ１０はエアモータ
２の回転によりさらに回転する。

(c) 第５図Ｃの状態 第５図Ｃは、第５図Ｂの状態からさらに90°回
転し、締付トルク発生時より180°回転した状態で
ある。

シール面ｃとｙ及びシール面ｄとｘが対峙し第
６図及び第７図に示したようにそれぞれ交差す
る。そのため、これらのシール面が合致せず、高
圧室Ｈと低圧室Ｌが形成されないので締付トルク
が発生しない。ライナ１０はそのまま回転する。

(d) 第５図Ｄの状態 第５図Ｄは、第５図Ｃの状態からさらに90°回
転し、締付トルク発生時より270°回転した状態で
ある。

この状態は、第５図Ｂと実質的に同じ状態であ
り、ライナ１０はエアモータ２の回転によりさら
に回転する。

さらに90°回転すると、第５図Ａの状態に戻り
ライナ１０のシール面ａ，ｂ，ｃ，ｄとメインシ
ヤフト１１のシール面ｘ，ｙ及びブレード１６，
１６が合致してライナ室を一時的に４室に分け、
上下のブレード１６，１６の両側に高圧室Ｈと低
圧室Ｌが形成され、再び衝撃パルスが発生する。

このようにして、ライナが１回転するごとに１
回衝撃パルス発生するようになる。

又、前記メインシヤフト１１のシール面ｘを第
８図〜第１３図に示したような各種の形状とした
場合にも、第５図Ｃの状態では、シール面ｃとｙ
及びシール面ｄとｘが対峙して交差し、これらの
シール面間ではシールが行われず、圧力変化が生
じないため締付トルクが発生しない。

〔考案の効果〕

この考案の２ブレード式インパルスレンチは、
ライナ１０の短軸方向の２本の突条のうちの一方
のシール面ｄとメインシヤフト１１の２本の突条
のうちの一方のシール面ｙをメインシヤフト１１
の軸心と平行した直線状としているので、加工し
やすい。

さらに、他方のシール面を、直線状とした前記
シール面を基準位置として加工できるので、他方
のシール面の加工精度が高くなる。そのため、高
圧室Ｈと低圧室Ｌとの間の気密性が向上し、高い
締付トルクが得られるようになる。

また、検査も直線状としたシール面を基準位置
として他方のシール面の検査ができるので、一々
組立なくても狙い通りの高い締付トルクが得られ
ているかどうかが判る。

さらに、上下の高圧室に均等な衝撃パルスが発
生して、２枚のブレードに均等に作用するので、
回転振動が生じず、労働衛生上、手指障害対策に
大きな効果を発揮する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、この考案に係る２ブレード式インパ
ルスレンチの縦断面図。第２図は、メインシヤフ
トの一方のシール面側から見た斜視図。第３図
は、メインシヤフトのもう一方のシール面側から
見た斜視図。第４図は、メインシヤフトの後方側
から見た図。第５図Ａ〜Ｄは、油圧パルス発生装
置におけるライナ１回転中のライナ室の変化を示
す説明図。第６図及び第７図は、第５図Ｃの状態
におけるライナのシール面とメインシヤフトのシ
ール面の交差状態を示す説明図。第８図〜第１３
図は、メインシヤフトの別の実施例を示す斜視
図。 ２……エアモータ、１０……ライナ、１１……
メインシヤフト、１６……ブレード、ｃ，ｄ，
ｘ，ｙ……シール面。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 断面略楕円形のライナ室を有するライナ１０の
   内周面に４本の突条を形成してシール面とし、ラ
   イナ１０の内部に嵌挿したメインシヤフト１１の
   外周面に２本の突条と２枚のブレード１６を前記
   ライナ１０の突条と対向して形成してシール面と
   した２ブレード式インパルスレンチであつて、 ライナ１０の短軸方向の２本の突条のうちの一
   方のシール面ｄとメインシヤフト１１の２本の突
   条のうちの一方のシール面ｙをメインシヤフト１
   １の軸心と平行した直線状とし、 ライナ１０の他方のシール面ｃとメインシヤフ
   ト１１の他方のシール面ｘをメインシヤフト１１
   の軸心と平行した直線以外の線からなる突条と
   し、 ライナ１０の対向する２本のシール面とメイン
   シヤフト１１の２本のシール面とがライナ１０の
   １回転につき１回合致するようにすると共に締付
   トルク発生時の上下の高圧室の容積が等しくなる
   ように前記突条を形成した ことを特徴とする２ブレード式インパルスレン
   チ。