JPH0448523B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は、鮮映性の優れた鋼板を冷間圧延する
ための好適な圧延用ロールに関するものである。 〔従来の技術〕 金属材料の圧延鋼板の重要な品質として表面品
質がある。表面品質には、美麗さ、塗装やほうろ
うの密着性、プレス加工性、耐食性、光沢などが
あるが、それらの特性に板の幾何学的形状すなわ
ち表面粗さが重要な影響を及ぼす。 それぞれの用途に応じた望ましい表面粗さを持
つ金属表面を得る最も普通の方法は、冷間圧延ロ
ール（調質圧延ロールを含む）表面を所定の粗さ
に加工しておき、このロールで鋼板を所定の圧力
で圧延し、板表面にロール表面の粗さを転写せし
める方法である。 ロール表面を粗面化する方法として従来広く行
われている方法には、 (1) シヨツトブラスト (2) 放電加工法 がある。 シヨツトブラストは非常に簡便であり、またこ
の加工によりロール表面が加工硬化してロールの
耐摩耗性を向上させるなどの利点を持つている
が、粗さが不均則であること、硬いロールには長
時間の加工時間を要し、深い粗さが付けにくいこ
となどの欠点がある。 放電加工法では、粗さの制御は回転するロール
と軸方向に移動する電極との間の印加電圧と周波
数を変えることにより行うが、クレータの大きさ
を決定する火花の及ぶ範囲は電極の形状寸法によ
つて決まるので、ある限界を超えて微細な、ピツ
チの小さな粗さを得ることは難しい。また放電加
工によつて生じた凸部は、機械的に弱く、圧延中
のロールの初期摩耗が激しく、転写された板表面
粗度の変化が激しい。 ところで、近年、乗用車はもちろん、軽自動
車、ワゴン車、さらにはトラツクに至るまで塗装
後のボデーの塗装仕上り品質の良さは、自動車の
総合的な品質の高さを顧客に対し直接的に視覚に
よつて訴えることができるため、極めて重要な品
質管理項目となつている。この塗装仕上り品質の
評価項目としては種々のものがあるが、そのうち
でも特に塗装面の乱反射が少なく光沢性に優れて
いること、および写像の歪みが少ないことすなわ
ち写像性が優れていることが重要であり、これら
の光沢性の写像性を合わせて一般に鮮映性と称し
ている。 塗装面の鮮映性に対しては、塗料の種類や塗装
方法も影響を与えるが、塗装下地としての鋼板表
面の粗面の影響も強く受けることが知られてい
る。すなわち鋼板表面の水平な部分の占める割合
が少なく、その凹凸が激しければ、塗装面におい
ても水平な部分の占める割合が少なくなつて凹凸
も大きくなり、その結果光の乱反射を生じ、光沢
性を損うとともに、映像の歪みを招いて写像性の
低下を招き、前述の鮮映性を悪化させることにな
る。 一般に鋼板表面の粗さは中心線平均粗さRaで
表わすことが多いが、中心線表面粗さRaが大き
いほど、山と谷の振幅が大きくなり、塗装面の凹
凸が激しくなり、前述のように鮮映性を劣化させ
ることが知られている。 鮮映性の評価の方法としては種々の方法が開発
されているが、最も一般的には、米国のハンタ
ー・アソシエイツ・ラボラトリー（Hunter
Associates Laboratory）社製のドリゴン
（DORIGON）メータによる測定値すなわちDOI
（Distinctness of Image）値が使用されている。
このDOI値は、第２図に示すように、試料Ｓに対
し入射角30度で光を入社し、その正反射光強度
Rsと正反射角に対し±0.3度での散乱光強度R_0.3
の値を用いて、次式であらわされる。 DOI値＝100×（Rs−R_0.3）／Rs このように鮮映性を表わすDOI値を中心線平均
粗さRaとの関係を第３図、第４図に示す。なお
第３図は、従来のシヨツトブラスト法によりダル
仕上げしたロールを用いて調質圧延を施した鋼板
について、膜厚55μmの２コート塗装を施した場
合を、第４図は膜厚85μmの３コート塗装を施し
た場合をそれぞれ示す。第３図、第４図から、中
心線平均粗さRaが大きくなればDOI値が低下し
て鮮映性が低下することが理解できる。 ところで前述のように従来のシヨツトブラスト
法や放電加工法によりダル仕上げされたワークロ
ールを用いて鋼板に調質圧延を施した場合、ロー
ル表面が前述のような加工状態となるため、鋼板
表面は不規則な山と谷で構成された粗面を呈し、
水平な面は非常に少ない。このように不規則な山
と谷を有する鋼板表面に塗装を行えば、山と谷と
の間の斜面に沿つて塗膜が形成されるため、水平
な塗膜面の占める割合が少なくなり、鮮映性を悪
化させる。従来のシヨツトブラスト法や放電加工
法でダル仕上げされたワークロールではこのよう
な問題を避けることができず、従つて十分に優れ
た塗膜面の鮮映性を得ることが困難であつた。 前記の２つの加工方法に対して最近レーザビー
ムを用いる加工方法（以下レーザダル加工と記
す）が提案されている。例えば特開昭56−
160892、特公昭58−25557、特開昭54−61043、特
開昭55−94790などである。 いずれもレーザパルスをいかに照射するかにつ
いて詳細に述べられているが照射されたロールそ
のものの特性については言及されておらず、ロー
ルの状態によつては、必ずしも良好な表面性状の
鋼板が得られない場合があつた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 そこで本発明者らはレーザダル加工に基づくロ
ール表面の粗面化技術を安定な品質で工業化すべ
く研究に着手した。 その結果、レーザダル加工により粗面化したロ
ールを用い調質圧延したところ、ロールの初期摩
耗が著しく大きく鋼板への粗面の転写が十分に行
えていないことが判明した。 その原因を追求するためにロールを輪切りにし
て、表面近傍の断面組織および硬度分布を調べた
結果、レーザダル加工によつてロール表面に生じ
たクレータの縁の盛り上がつた部分に、母材より
も軟い残留オーステナイト層が残存することに起
因していることが判明した。 本発明は以上の事情を背景として成されたもの
で、冷間圧延用ロールの表面粗度のプロフイルを
改良して、このロールで圧延後、鋼板の塗装後の
塗膜表面の凹凸を少なくし、水平部分の占める割
合を多くすることによつて、光の正反射率の向上
と映像の歪みを少なくして、塗装後の鮮映性の優
れた鋼板を製造可能にし、併せて圧延による摩耗
が少なく、従つて粗度低下の少ない冷間圧延用ロ
ールを提供することを目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明者らは、冷間圧延用ロール（例えば調質
圧延用ワークロール）のダル仕上げの方法につい
て従来とは異なるレーザ加工による方法を検討
し、種々実験・研究を重ねたところ、レーザ加工
によりダル仕上げしたロールにより調質圧延した
鋼板は、表面粗度を構成する山の頂部が平坦とな
り、また山と山の間の谷部も平坦部が多くなるこ
とを見出した。このように平坦部が多いことは塗
装時における塗膜最外層の平坦化に有利であるこ
とを意味する。すなわち、この場合には、シヨツ
トブラスト材や放電加工材の場合のような不規則
な粗面に比べて光の乱反射が少なく、鮮映性が向
上すると考えられる。 そこでさらに実験を重ねた結果、塗装後の塗膜
の鮮映性を最も向上させ得る鋼板表面の粗度プロ
フイルを見出し、これをもとにそのような優れた
粗度プロフイルを有する鋼板に圧延可能で、さら
に圧延しても摩耗が少なく従つて粗度低下のすく
ない冷間圧延用ロールを開発したものである。 本発明のロールは、具体的には、冷間圧延用ロ
ールの表面に凹部とその周囲の盛り上り部とから
成る微小なクレータ状の単位パターンを多数集合
させた表面模様を有し、かつ隣合う凹部間の平均
中心間距離Smとリング状盛り上がり部の外縁の
直径Ｄとの比Sm／Ｄが0.85〜1.7の範囲内、Sm
−Ｄが280μm未満である表面模様を有するととも
に、少なくとも前記盛り上がり部に表面硬化層を
有してなる冷間圧延用ダルロールである。 また本発明のダルロールの好ましい態様とし
て、前記の盛り上がり部の表面硬化層は３〜４層
から成るもので、その第１の態様としては、 ） ５〜30μmの深さの第１層がマルテンサイ
ト相もしくは残留オーステナイト相とマルテン
サイト相 ） 続く５〜30μm深さの第２層がマルテンサ
イトとε炭化物との混合相 ） 続く５〜30μm深さの第３層がマルテンサ
イトとカーバイドの混合相 である。また第２の態様としては、 ａ） 表面から１〜15μm深さの第１層が表面硬
化被膜 ｂ） 続く５〜30μm深さの第２層がマルテンサ
イト相もしくは残留オーステナイト相 ｃ） 続く５〜30μm深さの第３層がマルテンサ
イトとε炭化物との混合相 ｄ） 続く５〜30μm深さの第４層がマルテンサ
イトとカーバイドの混合相 である。 〔作用〕 (1) レーザによるロールのダル目付け： 先ず高密度エネルギー源、例えばレーザにより
調質圧延用等の冷間圧延用のワークロールにダル
目付けを行なう際の作用について説明する。 ロールを回転させながら、ロールの表面にレー
ザパルスを次々に投射し、レーザエネルギーによ
りロール表面を規則的に溶融させて、規則的にク
レータ状の凹部を形成する。第５図はクレータの
断面を示す。第５図において１はロール３の表面
に形成されたクレータ状の凹部（以下単にクレー
タと記す）であり、そのクレータ１の周囲には溶
融したロール母材金属がロール表面６よりも上方
にリング状に盛り上がつてフランジ状の盛り上が
り部（以下単にフランジと記す）２が形成され
る。なおこのフランジ２を含むクレータ１の内壁
層は、ロール母材組織４に対し熱影響部５となつ
ている。 そしてロールを回転もしくは軸方向移動させつ
つ規則的なレーザパルスを照射することにより上
述のようなクレータ１が規則的な配列で形成さ
れ、これらの次々に形成されるクレータの集合に
よつてロール表面に粗面を与えることができる。 このようにして形成されたロールの表面の粗面
の状況を第１図ａ，ｂに示す。第１図ａ，ｂから
明らかなように、隣り合うクレータ１の間におけ
るフランジ２の外側の部分は、もとのロール表面
のまま平坦面６となつている。ここで、隣り合う
クレータの相互間の間隔は、回転方向にはロール
の回転速度と関連付けてレーザパルスの周波数を
制御することにより、またロールの軸方向に対し
てはロールが１回転するごとにレーザの照射位置
をロール軸方向へ移動させるピツチを制御するこ
とによつて、調節可能である。 (2) 調質圧延による鋼板へのダル目転写： 前述のようにしてレーザ等によりダル加工を施
したワークロールを用い、調質圧延工程において
鋼板、例えば焼鈍済みの冷延鋼板に軽圧下率の圧
延を施すことによつてロールのダル目が鋼板表面
に転写され、鋼板表面に粗面が形成される。 この過程における鋼板表面を微視的に観察すれ
ば、第６図に示すように、ロール３の表面のクレ
ータ１の周囲のほぼ均一な高さを有するフランジ
２が鋼板７の表面に強い圧力で押し付けられ、こ
れにより、ロール３の材質より軟質な鋼板７の表
面近傍で材料の局所的塑性流動が生じ、ロール３
のクレータ１の内側へ鋼板７の金属が流れ込んで
粗面が形成される。このとき、クレータ１の内側
において盛り上がつた鋼板金属の頂面８は、もと
の鋼板表面のまま平坦面となり、またロール３に
おける隣り合うクレータ１間のフランジ２の外側
の平坦面６に押し付けられた鋼板表面の部分９は
そのまま平坦面となり、かつ前者の平坦面８は後
者の平坦面９よりも高いか、または同じ高さとな
る。したがつて調質圧延後の鋼板７の表面の粗面
の微視的形態は、第７図、第８図に示すように、
平坦な山頂面８を有する台形状の山部１０と、そ
の周囲を取囲むように形成された連続溝状の谷部
１１と、隣り合う山部１０の間であつて、かつ谷
部１１の外側にその谷部１１の底よりも高くかつ
山部１０の山頂面８より低いか、または同じ高さ
に形成された中間平坦部９とによつて構成される
ことになる。 上述のところから明らかなように、調質圧延鋼
の鋼板表面は、山部１０の山頂面８との中間平坦
部９からなる平坦な部分の占める割合が多くな
り、山部１０と谷部１１の間の傾斜面１３の割合
は原理的に少なくなる。 これに対してシヨツトブラスト加工や放電加工
によつて粗度付け加工を施されたロールの場合
は、粗度を形成するロール表面の山は正規分布に
近い種々の山高さを有しており、調質圧延の過程
でロール表面の山が鋼板面に食い込み、ロール表
面の粗面プロフイルと鋼板表面の粗面プロフイル
とが合成されて、調質圧延後の鋼板には原理的に
山と谷によつて形成される傾斜面の割合が多くな
り、鮮映性を悪くする一因となつている。 (3) ロールおよび調質圧延後の鋼板表面の粗度プ
ロフイル各部の寸法の定義： ここでは前述のようにレーザによりダル加工さ
れたロール表面の粗度プロフイルにおける各部の
寸法、およびそのロールにより調質圧延された鋼
板の粗度プロフイルにおける各部の寸法を、第９
図を参照して次のように定義する。 Ｄ：ロール表面のフランジ２の平均外径、すな
わち鋼板表面の谷部１１の外縁の平均直径 ｄ： ロール表面のクレータ１の平均直径 d₀：鋼板表面の山部１０の平坦な山頂面８の平
均直径 ｈ：ロール表面のフランジ２の高さ、すなわち
鋼板表面の中間平坦部９から谷部１１の底
までの深さ α＝ロール表面のフランジ２の幅 Sm：ロール表面の隣り合うクレータ１の平均
中心間距離、すなわち鋼板表面の隣り合う
山部１０の平均中心間距離 (4) 調質圧延後の鋼板表面の平坦部の面積率ηに
及ぼす影響： 前述のように定義される値を用い、ロール表面
の粗度プロフイルを構成するパターンと調質圧延
の条件が、調質圧延後の表面の平坦部の面積率η
にどのような影響を与えるかについて検討を行つ
た。 ここで平坦部の面積率ηは、第１０図に示すよ
うに、山部１０の平坦な山頂面８の面積占有率η₁
と、中間平坦部９の面積占有率η₂との和で表され
る。 すなわち、 η＝η₁＋η₂… (1) である。ここで、η₁の値は調質圧延における圧下
率によつて変化する。なぜならば、圧下率が変化
すれば、鋼板金属がクレータ１の内側に流入する
程度が変化し、そのため山部１０の山頂面８の直
径d₀が変化するからである。一方、η₂の値は
Sm／Ｄの比の値に応じて一定の数値となる。 そこで、本発明者等は、Sm／Ｄを0.85〜2.0の
範囲で変えてダル加工した鍛鋼焼入ロール用鋼製
のロールを用い、圧下率を0.4％から2.4％まで変
えて圧延した鋼板の平坦部面積率ηを測定した。
測定結果を第１１図に示すが、平坦部の面積率η
はSm／Ｄの比によつて大きく変化している。 さらにレーザにより調質圧延用ワークロールの
ダル目付け加工を行うにあたつて、Sm、Ｄ、ｄ
を変化させ、また調質圧延の伸び率λを変化させ
て、種々の平坦部面積率ηを有する鋼板（いずれ
もRaはほぼ1.5μm）を作成し、３コート塗装に
より黒色の塗装を施した後、表面のDOI値を測定
したところ、第１２図に示す結果が得られた。 第１２図からηが大きくなればそれに伴なつて
DOI値が増すこと、すなわち鮮映性が良好となる
ことが明らかである。 (5) Sm／Ｄの上下限およびSm−Ｄの上限： 鋼板表面に形成される粗度プロフイルは、
Sm／Ｄの値によつて第１３図ａ，ｂ，ｃに示す
３種のパターンが得られる。 すなわち、Sm／ＤがＩの場合には、第１３図
ａに示すように隣り合う連続溝状の谷部１１が丁
度接する状態となり、Sm／Ｄ＞１の場合には、
第１３図ｂに示すように隣り合う谷部１１が離
れ、逆にSm／Ｄ＜１の場合には、第１３図ｃに
示すように隣り合う谷部１１同士が互いに重なり
合う状態となる。 このようにSm／Ｄの値を変えることによつて
種々の粗度プロフイルパターンを得ることができ
るが、本発明者は種々のSm／Ｄの値を有する調
質圧延用ロールをレーザ加工により製作し、適正
な調質圧延圧下率となるように焼鈍された冷延鋼
板に対し調質圧延を施して、ダル目付けを行つ
た。そして各鋼板についてプレス加工試験と塗装
試験を実施したところ、以下のような知見を得
た。 すなわち、ロールのSm／Ｄの値が著しく大き
くなれば、第１４図に示すようにロール３によつ
て鋼板７に調質圧延を施し、ダル目付けする際
に、鋼板表面の隣り合う山部１０と山部１０との
中間に存在する中間平坦部９の面積が過大とな
り、そのためこのような鋼板に対し第１５図に示
すようにプレス加工を施せば、その幅広い中間平
坦部９においてプレス成形作業中に発生する金属
剥離粉１３が谷部１１に捕捉（トラツプ）されに
くくなつて、いつまでも金属剥離粉１３がプレス
ツール１４と中間平坦部９との間に残る。また
Sm／Ｄが著しく大きいことは、プレス潤滑油を
貯蔵しておく役割を果す谷部１１のスペースが相
対的に小さくなることを意味するから、潤滑不良
が生じ易くなる。そしてこれらの結果、Sm／Ｄ
が大き過ぎれば、プレス加工時の焼付が発生し易
くなつてしまうのである。 またここで、中間平坦部９の幅、すなわち
（Sm−Ｄ）の絶対値についても次の理由により規
制する必要がある。 レーザダル加工によつてロール表面に形成され
るフランジの大きさ、すなわち第９図におけるフ
ランジの幅αと高さｈはレーザによつて溶融され
るクレータ部の金属の一部がその周辺に盛り上が
り、再固着する過程に関係するから、Ｄが大きい
場合はα、ｈとも大きくなる。つまりＤが大きい
場合はプレス加工時の潤滑油貯蔵能力と剥離金属
粉のトラツプ能力が大きいことになり、焼付発生
防止にはこのことが重要な意味を持つが、その有
効性は以下の場合に限定される。すなわち金属剥
離粉が発生した後、プレス加工の進行に伴なつて
それが次第に堆積してゆき、遂には焼付きに至る
までのプレス金型と被加工材料との相対的なすべ
り長さの範囲内に、金属粉をトラツプできる溝状
等の凹部が被加工材の表面に存在している場合で
ある。そのような条件を満足させるためには、中
間平坦部の幅（Sm−Ｄ）の絶対値をある値より
も小さくなるようにすることが必要である。 本発明者等の上記実験によれば、Sm／Ｄの値
が、1.7を越えれば、上述のようなプレス成形加
工時における焼付が多発することを見出した。ま
た焼付多発を防止するためには中間平坦部の幅
（Sm−Ｄ）の絶対値を280μmより小さくする必要
があることを見出した。その実験の一部の結果を
第１表に示す。なお第１表における

〔発明の効果〕

この発明のロールを用いて圧延された鋼板は塗
膜の鮮映性を従来よりも向上させ得る顕著な効果
を発揮できる。かつ本発明のロールは圧延中の粗
度低下が極めて少なくロール寿命の延長面で著し
い効果があり、その結果圧延鋼板の粗度の維持と
いう品質の安定面で威力を発揮できる。

【図面の簡単な説明】

第１図ａはレーザパルスによりダル目付けされ
たロールの表面の粗面プロフイルを示す模式的な
断面図、第１図ｂは第１図ａの平面図、第２図は
鮮映性を表わす加工値の測定方法を示す説明図、
第３図、第４図にシヨツトブラストによりダル加
工したロールによつて調質圧延した鋼板中心線平
均粗さRaと塗装後のDOI値との関係を示す相関
図であつて、第３図は２コート塗装後の相関図、
第４図は３コート塗装後の相関図、第５図は高密
度エネルギとしてレーザパルスを用いて、ワーク
ロールの表面をダル加工したときのロール断面の
状態を示す模式的な断面図、第６図は上記ロール
により調質圧延を施している状態を示す模式的な
断面図、第７図は上記ロールにより調質圧延され
た鋼板表面の粗面のプロフイルを示す模式的な断
面図、第８図は第７図の平面図、第９図は調質圧
延用ロールおよび鋼板の表面の粗面を形成するプ
ロフイルの各部の寸法の定義を示す説明図、第１
０図は平坦部の面積率η（＝η₁＋η₂）の定義を説
明する説明図、第１１図は鋼板表面の平坦部分の
面積率ηと調質圧延伸び率λとの関係を種々の
Sm／Ｄの値に応じて示す相関図、第１２図は３
コート塗装を施した場合の鋼板の平坦部面積率η
と塗膜のDOI値との関係を示す相関図、第１３図
ａ，ｂ，ｃはSm／Ｄを変えた場合の鋼板表面の
平面的な粗度プロフイルの変化を示す略解図、第
１４図はSm／Ｄの比が過大な場合のロール表面
と鋼板表面の微視的なプロフイルを示す模式的な
断面図、第１５図は第１４図の鋼板に対してプレ
ス加工を施す際の作用を示す説明図、第１６図は
中間平坦部の幅（Sm−Ｄ）を説明するための模
式図、第１７図はパルスレーザを照射されたロー
ルのダル部断面の組織の説明図、第１８図はレー
ザダルロールのサブゼロ処理温度と溶融層硬度と
の関係図、第１９図はレーザダルロールをサブゼ
ロ処理した後の残留オーステナイト量と硬度、粗
度低下量の関係図、第２０図は実施例におけるパ
ルスレーザを照射されたロールのダル部断面の組
織を示す断面図、第２１図は実施例におけるロー
ルのダル部断面と各層の硬度との関係を示すグラ
フ、第２２図は実施例における塗装後のレーザダ
ル鋼板とシヨツトブラスト鋼板の粗度RaとDOI
値との関係図、第２３図は実施例におけるレーザ
ダル加工されたロールを用いて調質圧延した鋼板
に形成した塗膜の３次元粗度チヤート、第２４図
は従来のシヨツトブラストによりダル加工された
ロールを用いて調質圧延した鋼板に形成した塗膜
の３次元粗度チヤート、第２５図はレーザダル加
工されたロールを用いて調質圧延した鋼板の表面
構造を示す顕微鏡写真（倍率50倍）、第２６図は
従来のシヨツトブラストによりダル加工したロー
ルを用いて調質圧延した鋼板の表面構造を示す顕
微鏡写真（倍率50倍）、第２７図はレーザダル加
工されたロールを用いて調質圧延した鋼板の表面
の３次元粗度プロフイルを示す斜視図、第２８図
は実施例におけるパルスレーザを照射後サブゼロ
処理したロールのダル部断面の組織を示す断面
図、第２９図は第２８図の断面各層の硬度を示す
グラフ、第３０図は実施例における塗装後のレー
ザダル鋼板とシヨツトブラスト鋼板の粗度Raに
対するDOI値の関係図、第３１図は実施例におけ
るレーザダル加工後サブゼロ処理したロールとレ
ーザダル加工ロールとシヨツトブラストロールお
よび圧延した鋼板の調質圧延長に伴なう粗度低下
を示すグラフ、第３２図は実施例におけるパルス
レーザを照射後サブゼロ処理し次いでCrめつき
処理を施したロールのダル部断面の組織を示す断
面図、第３３図は第３２図の断面各層の硬度を示
すグラフ、第３４図は実施例における塗装後のレ
ーザダル鋼板とシヨツトブラスト鋼板の粗度Ra
に対するDOI値の関係図、第３５図は実施例にお
けるレーザダル加工後サブゼロ処理次いでCrめ
つき処理を施したロール、レーザダル加工後サブ
ゼロ処理したロール、シヨツトブラストロールお
よび圧延した鋼板の調質圧延長に伴う粗度低下を
それぞれ示すグラフである。 １…クレータ、２…フランジ、３…ロール、４
…ロールの母材、５…熱影響部、６…ダル加工前
のロールの表面、７…鋼板、８…鋼板表面の山部
の平坦な山頂面、９…鋼板表面の中間平坦部、１
０…鋼板表面の山部、１１…鋼板表面の谷部。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 凹部とその周囲の盛上り部とから成る微小な
   クレータ状の単位パターンを多数集合させた表面
   模様を有し、該凹部の隣合う凹部間の平均中心間
   距離Smとリング状盛り上がり部の外縁の直径Ｄ
   と比Sm／Ｄが0.85〜1.7の範囲内、Sm−Ｄが
   280μm未満であるとともに、少なくとも前記盛り
   上がり部に表面硬化層を有することを特徴とする
   冷間圧延用ダルロール。 ２ 前記盛り上がり部の表面硬化層は、表面から
   ５〜30μm深さの第１層がマルテンサイト相もし
   くは残留オーステナイト相とマルテンサイト相、
   続く５〜30μm深さの第２層がマルテンサイトと
   ε炭化物、続く５〜30μm深さの第３層がマルテ
   ンサイトとカーバイドの混合相である特許請求の
   範囲第１項に記載の冷間圧延用ダルロール。 ３ 前記盛り上がり部の表面硬化層は、表面から
   １〜15μm深さの第１層が表面硬化被膜、続く５
   〜30μm深さの第２層がマルテンサイト相もしく
   は残留オーステナイトとマルテンサイトの混合
   相、続く５〜30μm深さの第３層がマルテンサイ
   トとε炭化物との混合相、続く５〜30μm深さの
   第４層がマルテンサイトとカーバイドの混合相で
   ある特許請求の範囲第１項に記載の冷間圧延用ダ
   ルロール。