JPH0439885A - 正抵抗温度係数をもつ発熱体 - Google Patents
正抵抗温度係数をもつ発熱体Info
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- JPH0439885A JPH0439885A JP14783390A JP14783390A JPH0439885A JP H0439885 A JPH0439885 A JP H0439885A JP 14783390 A JP14783390 A JP 14783390A JP 14783390 A JP14783390 A JP 14783390A JP H0439885 A JPH0439885 A JP H0439885A
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- Resistance Heating (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は採暖器具及び一般の加熱装置として利用される
正抵抗温度係数をもつ発熱体に関する。
正抵抗温度係数をもつ発熱体に関する。
従来の技術
従来の正抵抗温度係数をもつ発熱体（以下ＰＴＣ発熱体
という）は、一対の電極板間に設けた正抵抗温度係数を
もつ抵抗体（以下ＰＴＣ抵抗体という）の正抵抗温度係
数特性により適宜な温度に自己制御されている。しかし
、特に大きな電力密度が要求される場合においては、発
熱体の温度分布を一様にするため、一対の電極板間方向
の温度分布を良好にすることか不可欠であり、その解決
策として、一対の電極板間の距離を互いに接近させて構
成する方法か講しられてきた。
という）は、一対の電極板間に設けた正抵抗温度係数を
もつ抵抗体（以下ＰＴＣ抵抗体という）の正抵抗温度係
数特性により適宜な温度に自己制御されている。しかし
、特に大きな電力密度が要求される場合においては、発
熱体の温度分布を一様にするため、一対の電極板間方向
の温度分布を良好にすることか不可欠であり、その解決
策として、一対の電極板間の距離を互いに接近させて構
成する方法か講しられてきた。
以下に従来のＰＴＣ発熱体について説明する。
第６図に示すように、互いに接近して設けられた平行す
る平板状の金属電極板１０と金属電極板１１の間にＰＴ
Ｃ抵抗体１２を配することにより高出力のＰＴＣ発熱体
を現出している。
る平板状の金属電極板１０と金属電極板１１の間にＰＴ
Ｃ抵抗体１２を配することにより高出力のＰＴＣ発熱体
を現出している。
同様に第７図に示すように、電極板１３と電極板１４の
間にＰＴＣ抵抗体１５が配設されている。
間にＰＴＣ抵抗体１５が配設されている。
第８図に示すように、電極線１６及び電極線１７は互い
に接近して一定の間隔をもって設けられた平行線上の金
属電極で、これら電極線１６．１７を包囲するようＰＴ
Ｃ抵抗体１８を配することにより、高出力のＰＴＣ発熱
体を現出している。
に接近して一定の間隔をもって設けられた平行線上の金
属電極で、これら電極線１６．１７を包囲するようＰＴ
Ｃ抵抗体１８を配することにより、高出力のＰＴＣ発熱
体を現出している。
第９図に示すように、電極線１９及び電極線２０は互い
に接近して設けられた同芯軸状の金属電極であり、この
間にＰＴＣ抵抗体２１を配することにより高出力のＰＴ
Ｃ発熱体を現出している。
に接近して設けられた同芯軸状の金属電極であり、この
間にＰＴＣ抵抗体２１を配することにより高出力のＰＴ
Ｃ発熱体を現出している。
発明が解決しようとする課題
一般にこうしたＰＴＣ発熱体は、長期的な使用によりヒ
ータ全体が高抵抗化して発熱温度か低下するという問題
点を有していた。特に高分子組成物が架橋物を細粉化し
た導電性粉末を混合したタイプのＰＴＣ抵抗体は導電性
粉末とバインダーとしての高分子との間で海島構造を有
しているため安全性と加工安全性に優れている反面、発
熱分布の均一性が得にくいため、上記のような傾向が顕
著にみられた。これは主として、架橋された導電性粉末
とバインダーとしての未架橋高分子との間に熱膨張差に
起因する界面クラックが生じて、導電パスが寸断される
ためであり、特に粒径分布のうち比較的大きな導電粒子
の近傍にはこの傾向が顕著である。
ータ全体が高抵抗化して発熱温度か低下するという問題
点を有していた。特に高分子組成物が架橋物を細粉化し
た導電性粉末を混合したタイプのＰＴＣ抵抗体は導電性
粉末とバインダーとしての高分子との間で海島構造を有
しているため安全性と加工安全性に優れている反面、発
熱分布の均一性が得にくいため、上記のような傾向が顕
著にみられた。これは主として、架橋された導電性粉末
とバインダーとしての未架橋高分子との間に熱膨張差に
起因する界面クラックが生じて、導電パスが寸断される
ためであり、特に粒径分布のうち比較的大きな導電粒子
の近傍にはこの傾向が顕著である。
本発明は上記従来の問題点を解決するもので、長寿命で
抵抗値変化率の少ない高信頼度の安全−なＰＴＣ発熱体
を提供することを目的とする。
抵抗値変化率の少ない高信頼度の安全−なＰＴＣ発熱体
を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
この目的を達成するために、本発明のＰＴＣ発熱体は、
結晶性高分子組成物中に導電性微粉末を分散させて、電
子線あるいは有機過酸化物等の架橋剤により架橋した後
、０．５〜１００μｍの粒径に細粉化した粒子を結晶性
高分子組成物に均一に混合分散して形成した導電性材料
を用いたＰＴＣ抵抗体と、所定のＰＴＣ発熱体の性能や
形状に適した電極や電気絶縁体とを備えた構成を有して
いる。
結晶性高分子組成物中に導電性微粉末を分散させて、電
子線あるいは有機過酸化物等の架橋剤により架橋した後
、０．５〜１００μｍの粒径に細粉化した粒子を結晶性
高分子組成物に均一に混合分散して形成した導電性材料
を用いたＰＴＣ抵抗体と、所定のＰＴＣ発熱体の性能や
形状に適した電極や電気絶縁体とを備えた構成を有して
いる。
作用
この構成によって、導電性組成物と結晶性高分子組成物
の熱膨張の差によって、通電発熱を繰返し時に発生する
大きな粒径の導電性組成物を中心とした界面クラックか
、最大径か１００μＩｎの粒径の導電性組成物を用いる
ことにより導電パルスの形成と応力むらが均等化されて
生しなくなる。
の熱膨張の差によって、通電発熱を繰返し時に発生する
大きな粒径の導電性組成物を中心とした界面クラックか
、最大径か１００μＩｎの粒径の導電性組成物を用いる
ことにより導電パルスの形成と応力むらが均等化されて
生しなくなる。
実施例
以下、本発明の第１の実施例について図面を参照しなが
ら説明する。
ら説明する。
第１図に示すように、長尺の板状のＰＴＣ抵抗体１とこ
のＰＴＣ抵抗体１の長手方向に沿う対向面に設けた金属
電極板２と金属電極板３を有している。
のＰＴＣ抵抗体１の長手方向に沿う対向面に設けた金属
電極板２と金属電極板３を有している。
電気絶縁体４はポリエステルフィルムで、前記金属電極
板２．３を被覆してＰＴＣ発熱体とする。
板２．３を被覆してＰＴＣ発熱体とする。
第１の実施例では、ＰＴＣ抵抗体１には下記の導電性材
料を用いた。結晶性高分子組成物としてポリエチレンを
用い、導電性微粉末として、４０重量％のファーネスブ
ラックを含む高密度ポリエチレン混線物１０００時間に
架橋剤としてジクミルパーオキサイドを３．５重量部配
合したものを１８０℃で１時間熱処理を施すことにより
得た架橋物を冷凍粉砕によって粒径０．５〜３５μｍで
平均粒子径が１５μｍの導電性組成物の粒子を作成した
。その後、この粒子を結晶性高分子組成物の高密度ポリ
エチレン中に導電性微粉末としてのカーホンブラックを
組成比２５重量沁混練して導電性材料を形成した。この
ＰＴＣ抵抗体１は１．３×１０４Ω−印の体積固有抵抗
値を示し、ＡＣ１００■で通電すると約９０℃の飽和温
度を示した。
料を用いた。結晶性高分子組成物としてポリエチレンを
用い、導電性微粉末として、４０重量％のファーネスブ
ラックを含む高密度ポリエチレン混線物１０００時間に
架橋剤としてジクミルパーオキサイドを３．５重量部配
合したものを１８０℃で１時間熱処理を施すことにより
得た架橋物を冷凍粉砕によって粒径０．５〜３５μｍで
平均粒子径が１５μｍの導電性組成物の粒子を作成した
。その後、この粒子を結晶性高分子組成物の高密度ポリ
エチレン中に導電性微粉末としてのカーホンブラックを
組成比２５重量沁混練して導電性材料を形成した。この
ＰＴＣ抵抗体１は１．３×１０４Ω−印の体積固有抵抗
値を示し、ＡＣ１００■で通電すると約９０℃の飽和温
度を示した。
第４図に結晶性高分子組成物中の導電性組成物の粒子の
粒径が１００Ｖの間欠通電時の抵抗値変化率に及ぼす影
響をＰＴＣ抵抗体１について検討した結果を示す。第４
図からも明らかなように、導電性組成物の粒径と抵抗値
変化率の間に密接な関係かあり、最大粒径か１００μｍ
以下では抵抗値変化率が少ないことか分る。
粒径が１００Ｖの間欠通電時の抵抗値変化率に及ぼす影
響をＰＴＣ抵抗体１について検討した結果を示す。第４
図からも明らかなように、導電性組成物の粒径と抵抗値
変化率の間に密接な関係かあり、最大粒径か１００μｍ
以下では抵抗値変化率が少ないことか分る。
上記の粒径か０．５〜３５μｍの粒子の導電性材料を用
いた本発明の実施例と、粒径が０，５〜３００μｍの粒
子の導電性材料を用いた比較サンプルとの対比のため、
雰囲気温度１００℃、印加電圧２００■の連続通電耐久
試験を行った。抵抗値変化率が５０％に達する時間とし
て、比較サンプルは１０００時間であったが、実施例で
は３８００時間経過するも未だ到達していないことから
通電耐久性が優れていることが分る。
いた本発明の実施例と、粒径が０，５〜３００μｍの粒
子の導電性材料を用いた比較サンプルとの対比のため、
雰囲気温度１００℃、印加電圧２００■の連続通電耐久
試験を行った。抵抗値変化率が５０％に達する時間とし
て、比較サンプルは１０００時間であったが、実施例で
は３８００時間経過するも未だ到達していないことから
通電耐久性が優れていることが分る。
なお第１の実施例では結晶性高分子組成物としてポリエ
チレンを示したが、ポリアミド、エチレン−酢酸ビニル
共重合体、ポリプロピレン等であってもよい。
チレンを示したが、ポリアミド、エチレン−酢酸ビニル
共重合体、ポリプロピレン等であってもよい。
また金属電極板としては、ニッケルメッキ銅板を用いた
が、錫や半田メツキ銅板でもよい。さらに電気絶縁体と
して、ポリエステルを用いたかポリ塩化ビニルやポリフ
ェニレンサルファイド、ポリエチレンナフタレート等で
あってもよい。
が、錫や半田メツキ銅板でもよい。さらに電気絶縁体と
して、ポリエステルを用いたかポリ塩化ビニルやポリフ
ェニレンサルファイド、ポリエチレンナフタレート等で
あってもよい。
次に、本発明の第２の実施例について図面を参照しなが
ら説明する。
ら説明する。
第２図に示すように、ＰＴＣ抵抗体５とこのＰＴＣ抵抗
体５の紐状の長手方向に沿って対向して一定間隔で平行
に設けた金属電極線６（外径０．１ｍ＋ｎの銅線を１６
本撚りしたもの）と金属電極線７（前記金属電極線６と
同一構成）とが設けられている。さらに前記ＰＴＣ抵抗
体５を絶縁体４（ポリ塩化ビニル等）で被覆してＰＴＣ
発熱体とする。
体５の紐状の長手方向に沿って対向して一定間隔で平行
に設けた金属電極線６（外径０．１ｍ＋ｎの銅線を１６
本撚りしたもの）と金属電極線７（前記金属電極線６と
同一構成）とが設けられている。さらに前記ＰＴＣ抵抗
体５を絶縁体４（ポリ塩化ビニル等）で被覆してＰＴＣ
発熱体とする。
第２の実施例では、ＰＴＣ抵抗体５には下記の導電性材
料を用いた。結晶性高分子組成物としてポリエチレンを
用い、導電性微粉末として、４０重量％のファーネスブ
ラックを含む低密度ポリエチレン混練物１００重量部に
架橋剤としてジクミルパーオキサイドを３．５重量部配
合したものを１８０℃で１時間熱処理を施すことにより
得た架橋物を冷凍粉砕によって粒径０．５〜３５μｍで
平均粒子径が１５μｍの導電性組成物の粒子を作成した
。その後、この粒子を結晶性高分子組成物の低密度ポリ
エチレン中に導電性微粉末としてのカーボンブラックを
組成比２８重量％混線したものを用いた。なお、このＰ
ＴＣ抵抗体５は３．２×１０４Ω−口の体積固有抵抗値
を示し、ＡＣｌｏｏＶで通電すると約６２℃の飽和温度
を示した。
料を用いた。結晶性高分子組成物としてポリエチレンを
用い、導電性微粉末として、４０重量％のファーネスブ
ラックを含む低密度ポリエチレン混練物１００重量部に
架橋剤としてジクミルパーオキサイドを３．５重量部配
合したものを１８０℃で１時間熱処理を施すことにより
得た架橋物を冷凍粉砕によって粒径０．５〜３５μｍで
平均粒子径が１５μｍの導電性組成物の粒子を作成した
。その後、この粒子を結晶性高分子組成物の低密度ポリ
エチレン中に導電性微粉末としてのカーボンブラックを
組成比２８重量％混線したものを用いた。なお、このＰ
ＴＣ抵抗体５は３．２×１０４Ω−口の体積固有抵抗値
を示し、ＡＣｌｏｏＶで通電すると約６２℃の飽和温度
を示した。
第５図に結晶性高分子組成物中の導電性組成物の粒子の
粒径が、１００Ｖの間欠通電時の抵抗値変化率に及ぼす
影響をＰＴＣ抵抗体５について検討した結果を示す。第
５図からも明らかなように、導電性組成物の粒径と抵抗
値変化率の間に密接な関係があり、最大粒径が１００μ
ｍ以下ては抵抗値変化率が少ないことが分る。
粒径が、１００Ｖの間欠通電時の抵抗値変化率に及ぼす
影響をＰＴＣ抵抗体５について検討した結果を示す。第
５図からも明らかなように、導電性組成物の粒径と抵抗
値変化率の間に密接な関係があり、最大粒径が１００μ
ｍ以下ては抵抗値変化率が少ないことが分る。
上記の粒径が０．５〜３５μｎ】の粒子の導電性材料を
用いた本発明の実施例と、粒径か０．５〜３００μｍの
粒子の導電性材料を用いた比較サンプルとの対比のため
に、雰囲気温度１００℃、印加電圧２００Ｖの連続通電
耐久試験を行った。抵抗値変化率が５０％に達する時間
として、比較サンプルは２０００時間であったか、実施
例では７５００時間経過するも未だ到達していないこと
から通電耐久性の優れていることが分る。
用いた本発明の実施例と、粒径か０．５〜３００μｍの
粒子の導電性材料を用いた比較サンプルとの対比のため
に、雰囲気温度１００℃、印加電圧２００Ｖの連続通電
耐久試験を行った。抵抗値変化率が５０％に達する時間
として、比較サンプルは２０００時間であったか、実施
例では７５００時間経過するも未だ到達していないこと
から通電耐久性の優れていることが分る。
なお、第２の実施例では結晶性高分子組成物として低密
度ポリエチレンを示したが、ポリアミド、エチレン−酢
酸ビニル共重合体、アクリル酸やマイレン酸等のグラフ
ト重合体、ポリプロピレン等であってもよい。
度ポリエチレンを示したが、ポリアミド、エチレン−酢
酸ビニル共重合体、アクリル酸やマイレン酸等のグラフ
ト重合体、ポリプロピレン等であってもよい。
さらに本発明の第３の実施例について図面を参照しなが
ら説明する。
ら説明する。
第３図に示すように、ＰＴＣ抵抗体５と前記ＰＴＣ抵抗
体５のチューブ状の長手方向に包囲された電極線８（外
径０．１ｍｍの銅線を１６本撚りしだもの）と前記ＰＴ
Ｃ抵抗体５の外殻側を被覆した網状の電極管９（外径０
．１ｍｍの銅線を編んたもの）が設けられている。さら
に電極管５を絶縁体４（ポリ塩化ビニル等）で被覆して
ＰＴＣ発熱体とする。
体５のチューブ状の長手方向に包囲された電極線８（外
径０．１ｍｍの銅線を１６本撚りしだもの）と前記ＰＴ
Ｃ抵抗体５の外殻側を被覆した網状の電極管９（外径０
．１ｍｍの銅線を編んたもの）が設けられている。さら
に電極管５を絶縁体４（ポリ塩化ビニル等）で被覆して
ＰＴＣ発熱体とする。
第３の実施例のＰＴＣ抵抗体５には、第２の実施例のＰ
ＴＣ抵抗体と同組成の導電性材料を用いたのでその説明
は省略する。
ＴＣ抵抗体と同組成の導電性材料を用いたのでその説明
は省略する。
粒径が０．５〜３５μｍの粒子の導電性材料を用いた本
発明の実施例と、粒径か０６５〜３００μｍの粒子の導
電性材料を用いた比較サンプルとの対比のため、雰囲気
温度１００℃、印加電圧２００ｖの連続通電耐久試験を
行った。抵抗値変化率か５０％に達する時間として、比
較サンプルは２１００時間であったか、実施例では６０
００時間経過するも未だ到達していないことから通電耐
久性か優れていることか分る。
発明の実施例と、粒径か０６５〜３００μｍの粒子の導
電性材料を用いた比較サンプルとの対比のため、雰囲気
温度１００℃、印加電圧２００ｖの連続通電耐久試験を
行った。抵抗値変化率か５０％に達する時間として、比
較サンプルは２１００時間であったか、実施例では６０
００時間経過するも未だ到達していないことから通電耐
久性か優れていることか分る。
発明の効果
以上の実施例の説明からも明らかなように、本発明は、
結晶性高分子組成物中に導電性微粉末を分散させて、電
子線あるいは有機過酸化物等の架橋剤により架橋した後
、０．５〜１００μｍの粒径に細粉化した粒子を結晶性
高分子組成物に均一に混合分散して形成した導電性材料
を用いたＰＴＣ抵抗体と、所定のＰＴＣ発熱体の性能や
形状に適した電極や電気絶縁体とを備えた構成により、
長寿命で抵抗値変化率が少ない高信頼度の安全な自己温
度制御作用を有する優れたＰＴＣ発熱体を実現できるも
のである。
結晶性高分子組成物中に導電性微粉末を分散させて、電
子線あるいは有機過酸化物等の架橋剤により架橋した後
、０．５〜１００μｍの粒径に細粉化した粒子を結晶性
高分子組成物に均一に混合分散して形成した導電性材料
を用いたＰＴＣ抵抗体と、所定のＰＴＣ発熱体の性能や
形状に適した電極や電気絶縁体とを備えた構成により、
長寿命で抵抗値変化率が少ない高信頼度の安全な自己温
度制御作用を有する優れたＰＴＣ発熱体を実現できるも
のである。
第１図は本発明の第１の実施例のＰＴＣ発熱体の断面図
、第２図は本発明の第２の実施例のＰＴＣ発熱体の断面
図、第３図は本発明の第３の実施例のＰＴＣ発熱体の断
面図、第４図は本発明の第１の実施例のＰＴＣ抵抗体に
用いた導電性材料中の導電性組成物の粒径が抵抗値変化
率に及ぼす影響を示したグラフ、第５図は本発明の第２
の実施例のＰＴＣ抵抗体に用いた導電性材料中の導電性
組成物の粒径が抵抗値変化率に及ぼす影響を示したグラ
フ、第６図〜第９図は従来のＰＴＣ発熱体の断面図であ
る。 １．５・・・・・・ＰＴＣ抵抗体、２．３・・・・・・
金属電極板、４・・・・・・電気絶縁体、６．７・・・
・・・金属電極線、８・・・・・・電極線、９・・・・
・・電極管。 代理人の氏名 弁理士 粟野重孝 ほか１名Ｐ ７ Ｑ
ｆｌＬ ａ ４ １気絶締１本 第４図 第５図 第 ２ 図 第 ６ 図 第７図 第３ｆ！１ 第８図 第 ９ 図
、第２図は本発明の第２の実施例のＰＴＣ発熱体の断面
図、第３図は本発明の第３の実施例のＰＴＣ発熱体の断
面図、第４図は本発明の第１の実施例のＰＴＣ抵抗体に
用いた導電性材料中の導電性組成物の粒径が抵抗値変化
率に及ぼす影響を示したグラフ、第５図は本発明の第２
の実施例のＰＴＣ抵抗体に用いた導電性材料中の導電性
組成物の粒径が抵抗値変化率に及ぼす影響を示したグラ
フ、第６図〜第９図は従来のＰＴＣ発熱体の断面図であ
る。 １．５・・・・・・ＰＴＣ抵抗体、２．３・・・・・・
金属電極板、４・・・・・・電気絶縁体、６．７・・・
・・・金属電極線、８・・・・・・電極線、９・・・・
・・電極管。 代理人の氏名 弁理士 粟野重孝 ほか１名Ｐ ７ Ｑ
ｆｌＬ ａ ４ １気絶締１本 第４図 第５図 第 ２ 図 第 ６ 図 第７図 第３ｆ！１ 第８図 第 ９ 図
Claims (1)
- 結晶性高分子組成物中に導電性微粉末を分散させて、電
子線あるいは有機過酸化物等の架橋剤により架橋した後
、０．５〜１００μｍの粒径に細粉化した粒子を結晶性
高分子組成物に均一に混合分散して形成した導電性材料
を用いた正抵抗温度係数をもつ抵抗体と、それに並行す
る金属導電線と、これらを外装する電気絶縁体よりなる
正抵抗温度係数をもつ発熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14783390A JPH0439885A (ja) | 1990-06-06 | 1990-06-06 | 正抵抗温度係数をもつ発熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14783390A JPH0439885A (ja) | 1990-06-06 | 1990-06-06 | 正抵抗温度係数をもつ発熱体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0439885A true JPH0439885A (ja) | 1992-02-10 |
Family
ID=15439280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14783390A Pending JPH0439885A (ja) | 1990-06-06 | 1990-06-06 | 正抵抗温度係数をもつ発熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0439885A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103796349A (zh) * | 2014-02-18 | 2014-05-14 | 四川兴川泰线缆有限公司 | 增强型多元复合导电体系的智能温伴热电缆 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS647493A (en) * | 1987-06-30 | 1989-01-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Heater with positive temperature coefficient of resistance |
| JPH01166479A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-06-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 正低抗温度係数発熱体 |
| JPH0217609A (ja) * | 1988-07-06 | 1990-01-22 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 正抵抗温度係数発熱体 |
| JPH0218902A (ja) * | 1988-07-07 | 1990-01-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 正抵抗温度係数発燃体 |
-
1990
- 1990-06-06 JP JP14783390A patent/JPH0439885A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS647493A (en) * | 1987-06-30 | 1989-01-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Heater with positive temperature coefficient of resistance |
| JPH01166479A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-06-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 正低抗温度係数発熱体 |
| JPH0217609A (ja) * | 1988-07-06 | 1990-01-22 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 正抵抗温度係数発熱体 |
| JPH0218902A (ja) * | 1988-07-07 | 1990-01-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 正抵抗温度係数発燃体 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103796349A (zh) * | 2014-02-18 | 2014-05-14 | 四川兴川泰线缆有限公司 | 增强型多元复合导电体系的智能温伴热电缆 |
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