JPH0437408A - スチールコード用素線の製造方法 - Google Patents
スチールコード用素線の製造方法Info
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- JPH0437408A JPH0437408A JP2139588A JP13958890A JPH0437408A JP H0437408 A JPH0437408 A JP H0437408A JP 2139588 A JP2139588 A JP 2139588A JP 13958890 A JP13958890 A JP 13958890A JP H0437408 A JPH0437408 A JP H0437408A
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- element wire
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- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 14
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、例えばタイヤの補強材として使用されるスチ
ールコード用の素線を得るスチールコード用素線の製造
方法に関する。
ールコード用の素線を得るスチールコード用素線の製造
方法に関する。
［従来の技術］
この種のスチールコードは複数本の素線（ワイヤ）を撚
り合せて構成されるが、その素線の引張強さ決定する要
素としては、■線材成分（主に０％）、■焼入れ条件、
■伸線条件の３点を挙げることができる。
り合せて構成されるが、その素線の引張強さ決定する要
素としては、■線材成分（主に０％）、■焼入れ条件、
■伸線条件の３点を挙げることができる。
ここで、線材成分に関しては炭素含有量（０％）が多く
なるほど、素線の強度は高くなる。
なるほど、素線の強度は高くなる。
したがって従来は、炭素含有量が０．７２％のものが標
準であったのに対し、近年では０．８２％のものが標準
となってきている。
準であったのに対し、近年では０．８２％のものが標準
となってきている。
一般に、スチールコードを製造する過程で、伸線工程で
得られる素線の強度は、その引張強さのうちの５０〜６
０％を占める。したかって、目的とする引張強さを得る
ためには伸線条件か重要な要素となる。伸線の加工度は
一般に減面率（Ｒ）で表わされ、その計算式は次式の通
りである。
得られる素線の強度は、その引張強さのうちの５０〜６
０％を占める。したかって、目的とする引張強さを得る
ためには伸線条件か重要な要素となる。伸線の加工度は
一般に減面率（Ｒ）で表わされ、その計算式は次式の通
りである。
Ｒ−１（Ａ１−Ａ２ ）／Ａｌ ｌ ｘｌｏｏ
［％〕Ａ５．伸線前の線の断面積 Ａ２ ：伸線後の線の断面積 素線の強度は、減面率か大きいほど高い値となる。しか
しながら減面率は無制限に大きくすることはできない。
［％〕Ａ５．伸線前の線の断面積 Ａ２ ：伸線後の線の断面積 素線の強度は、減面率か大きいほど高い値となる。しか
しながら減面率は無制限に大きくすることはできない。
その理由は、素線の加工度が一定の値を過ぎると、加工
度が大きくなるにつれて素線の靭性か徐々に低下してし
まい、スチールコードを構成した際に耐疲労性の劣化を
招いてしまうからである。
度が大きくなるにつれて素線の靭性か徐々に低下してし
まい、スチールコードを構成した際に耐疲労性の劣化を
招いてしまうからである。
素線の靭性は、例えばＪＩＳ Ｇ３５２２ （ピアノ
線）規格に示されるように、ねじり回数で表わされ、ス
チールコード用の素線においてはねじり回数ＮＴがＮＴ
＞２５の条件が要求されている。
線）規格に示されるように、ねじり回数で表わされ、ス
チールコード用の素線においてはねじり回数ＮＴがＮＴ
＞２５の条件が要求されている。
減面率をどこまで大きくとれるかは、仕上げ素線の径（
最終素線径）、線材成分、焼入れ時の機械特性、伸線条
件などにより変わるので、一定に定めることはできない
が、結果として伸線加工した素線の引張強さがどれだけ
の値として得られたかということで判断されることが多
い。
最終素線径）、線材成分、焼入れ時の機械特性、伸線条
件などにより変わるので、一定に定めることはできない
が、結果として伸線加工した素線の引張強さがどれだけ
の値として得られたかということで判断されることが多
い。
一方、伸線加工中の素線の発熱温度が２００℃以上にな
ると、素線の脆化が起り、靭性が低下することは知られ
ており、このようなことから伸線機には素線や引抜きダ
イスの温度が２００℃以上に上昇しないような冷却装置
が組込まれている。
ると、素線の脆化が起り、靭性が低下することは知られ
ており、このようなことから伸線機には素線や引抜きダ
イスの温度が２００℃以上に上昇しないような冷却装置
が組込まれている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、素線の温度が２００℃以上に上昇しない
ように制御するだけの冷却手段では、単に素線の脆化を
防止することができる程度の効果しか得られず、したが
ってＪＩＳ Ｇ３５２２ （ピアノ線）規格で定めら
れたねじり回数ＮＴをＮＴ＞２５とする条件を満たすも
とテノ素線の引張強さＴＳ（ｋｇｒ／ｌｌｌ１１２）ハ
、ＴＳ＜ ３７０−１６０ ｄ、 （ｄは素線の線径
（ａｍ） １程度が限度で、これ以上の引張強さ即ちＴ
Ｓ＞３７０−１６０ ｄ （ｋｇ ｆ／■２）を満足
するような素線を得ることが困難であった。なお、前記
の式に素線の径のファクターが入っているのは、線径が
太い方が引張強さを高くしていった際に、捻回値が低下
し、結果として同−捻回値では到達する引張強さの水準
が変わるからである。
ように制御するだけの冷却手段では、単に素線の脆化を
防止することができる程度の効果しか得られず、したが
ってＪＩＳ Ｇ３５２２ （ピアノ線）規格で定めら
れたねじり回数ＮＴをＮＴ＞２５とする条件を満たすも
とテノ素線の引張強さＴＳ（ｋｇｒ／ｌｌｌ１１２）ハ
、ＴＳ＜ ３７０−１６０ ｄ、 （ｄは素線の線径
（ａｍ） １程度が限度で、これ以上の引張強さ即ちＴ
Ｓ＞３７０−１６０ ｄ （ｋｇ ｆ／■２）を満足
するような素線を得ることが困難であった。なお、前記
の式に素線の径のファクターが入っているのは、線径が
太い方が引張強さを高くしていった際に、捻回値が低下
し、結果として同−捻回値では到達する引張強さの水準
が変わるからである。
本発明はこのような点に着目してなされたもので、その
目的とするところは、素線を一定の条件のもとで冷却す
ることにより、ＴＳ＞３７０−１ＢＤ ｄの条件を満足
するスチールコード用の素線を得ることができるスチー
ルコード用素線の製造方法を提供することにある。
目的とするところは、素線を一定の条件のもとで冷却す
ることにより、ＴＳ＞３７０−１ＢＤ ｄの条件を満足
するスチールコード用の素線を得ることができるスチー
ルコード用素線の製造方法を提供することにある。
［課題を解決するための手段および作用］本発明者はダ
イスで引抜き加工した直後の素線を、常温に戻るまで種
々の冷却速度ΔＴ （ｄｅｇ／５ｅｅ）で冷却して、そ
の特性について検討した。
イスで引抜き加工した直後の素線を、常温に戻るまで種
々の冷却速度ΔＴ （ｄｅｇ／５ｅｅ）で冷却して、そ
の特性について検討した。
素線としては、炭素含有量０．８２％（ＪＩＳＧ３５０
２に規定する５ＷＲ３８２Ａ線材）のプラスめっきを施
したものを採用し、種々の減面率で線径か０．２５ｍｍ
になるまで伸線した。実験の条件とその結果を次の第１
表および第１図に示す。
２に規定する５ＷＲ３８２Ａ線材）のプラスめっきを施
したものを採用し、種々の減面率で線径か０．２５ｍｍ
になるまで伸線した。実験の条件とその結果を次の第１
表および第１図に示す。
この実験の結果、素線の冷却速度ΔＴがΔＴ＞ ２１０
０ｄｅｇ／ｓｅｃの場合に、減面率の増大に伴う靭性の
低下が小さく抑えられ、これにより減面率が増大しても
ねじり回数ＮＴ＞２５、引張強さＴ Ｓ ＞ ３７０−
１６０ ｄ （ｋｇｆ’／ｍｍ２） （７）条件を満
たす素線を得ることができることが分かった。
０ｄｅｇ／ｓｅｃの場合に、減面率の増大に伴う靭性の
低下が小さく抑えられ、これにより減面率が増大しても
ねじり回数ＮＴ＞２５、引張強さＴ Ｓ ＞ ３７０−
１６０ ｄ （ｋｇｆ’／ｍｍ２） （７）条件を満
たす素線を得ることができることが分かった。
素線の線径が０．２５ｗ＋ｍの場合においては、ＪＩＳ
Ｇ３５２２ （ピアノ線）規格で定められたねじり回
数ＮＴをＮＴ＞２５とする条件を満たすもとての素線の
望まれる引張強さＴＳは、３７０−１８０ ｄで、３７
０ （ｌＢＯＸｏ、２５）−３３０（）ｃｇｆ／ａｍ
２）となるが、冷却速度ΔＴが２１００ｄｅｇ／ｓｅｃ
以上である例えば２２００ｄｅｇ／ｓｅｃの場合には、
いずれの減面率であってもＮＴ＞２５、Ｔ Ｓ ＞ ３
３０（ｋｇｆ／ａｍ２）の条件を満足している。冷却速
度ΔＴが２１００ｄｅｇ／ｓｅｃ未満である例えばΔＴ
−１８００ｄｅｇ／ｓｅｃの場合には、減面率が９７．
０％でＮＴ＞２５、Ｔ Ｓ ＞ ３３０（ｋｇ ｒ／ａ
ｌＩ１１２）の条件を満たすが、減面率が９７．５％に
まで増大すると、ＮＴ＞２５の条件が満たされなくなっ
てしまう。
Ｇ３５２２ （ピアノ線）規格で定められたねじり回
数ＮＴをＮＴ＞２５とする条件を満たすもとての素線の
望まれる引張強さＴＳは、３７０−１８０ ｄで、３７
０ （ｌＢＯＸｏ、２５）−３３０（）ｃｇｆ／ａｍ
２）となるが、冷却速度ΔＴが２１００ｄｅｇ／ｓｅｃ
以上である例えば２２００ｄｅｇ／ｓｅｃの場合には、
いずれの減面率であってもＮＴ＞２５、Ｔ Ｓ ＞ ３
３０（ｋｇｆ／ａｍ２）の条件を満足している。冷却速
度ΔＴが２１００ｄｅｇ／ｓｅｃ未満である例えばΔＴ
−１８００ｄｅｇ／ｓｅｃの場合には、減面率が９７．
０％でＮＴ＞２５、Ｔ Ｓ ＞ ３３０（ｋｇ ｒ／ａ
ｌＩ１１２）の条件を満たすが、減面率が９７．５％に
まで増大すると、ＮＴ＞２５の条件が満たされなくなっ
てしまう。
このように、素線を伸線する際の冷却速度ΔＴを２１０
０ｄｅｇ／ｓｅｃ以上とすることにより、減面率の増大
に伴う靭性の低下を小さく抑えてＮＴ＞２５ 、 Ｔ
Ｓ ＞ ３７０−１６０ ｄ （ｋｇｆ／
ｗｍ２ ）の条件を満足する素線を得ることができる。
０ｄｅｇ／ｓｅｃ以上とすることにより、減面率の増大
に伴う靭性の低下を小さく抑えてＮＴ＞２５ 、 Ｔ
Ｓ ＞ ３７０−１６０ ｄ （ｋｇｆ／
ｗｍ２ ）の条件を満足する素線を得ることができる。
［実施例］
炭素含有量０，８２％（ＪＩＳ−３５０２に規定するＳ
νＲ８８２Ａ線材）のプラスめっきを施した素線を、減
面率が９７．０％となるようにダイスで引き抜いて伸線
し、線径０．２５＋ｕ＋の素線を得た。そしてこの伸線
の際に、素線を２２００ｄｅｇ／ｓｅｃの冷却速度で冷
却した（本発明に係る素線Ａ−１）。
νＲ８８２Ａ線材）のプラスめっきを施した素線を、減
面率が９７．０％となるようにダイスで引き抜いて伸線
し、線径０．２５＋ｕ＋の素線を得た。そしてこの伸線
の際に、素線を２２００ｄｅｇ／ｓｅｃの冷却速度で冷
却した（本発明に係る素線Ａ−１）。
炭素含有量０．８２％（ＪＩＳ−８５０２に規定する５
ＷＲ９ｌｉ２Ａ線材）のプラスめっきを施した素線を、
減面率が９７．５％となるようにダイスで引き抜いて伸
線し、線径０．２５１ｍの素線を得た。そしてこの伸線
の際に、素線を２２００ｄｅｇ／ｓｅｃの冷却速度で冷
却した（本発明に係る素線Ａ−２）。
ＷＲ９ｌｉ２Ａ線材）のプラスめっきを施した素線を、
減面率が９７．５％となるようにダイスで引き抜いて伸
線し、線径０．２５１ｍの素線を得た。そしてこの伸線
の際に、素線を２２００ｄｅｇ／ｓｅｃの冷却速度で冷
却した（本発明に係る素線Ａ−２）。
また比較材として、炭素含有量０．８２％（ＪＩＳ−３
５０２に規定する５ＷＲ９８２八線材）のプラスめっき
を施した素線を、減面率がそれぞれ９６．０％、９６．
５％、９７，０％、９７．５％となるようにダイスで引
き抜いて伸線し、線径０．２５＋ａｍの素線を得た。
５０２に規定する５ＷＲ９８２八線材）のプラスめっき
を施した素線を、減面率がそれぞれ９６．０％、９６．
５％、９７，０％、９７．５％となるようにダイスで引
き抜いて伸線し、線径０．２５＋ａｍの素線を得た。
そしてその各伸線の際に、素線をｌ ＯＯＯｄｅｇ／ｓ
ｅｃの冷却速度で冷却した（比較材Ｂ−１、Ｂ−２、Ｂ
−３、Ｂ−４）。
ｅｃの冷却速度で冷却した（比較材Ｂ−１、Ｂ−２、Ｂ
−３、Ｂ−４）。
このようにして得た各素線のねじり回数ＮＴおよび引張
強さＴＳを測定したところ、第２表に示す結果が得られ
た。
強さＴＳを測定したところ、第２表に示す結果が得られ
た。
この第２表から明らかなように、素線を伸線する際の冷
却速度ΔＴが１１０００ｄｅ／ｓｅｃである比較材Ｂ−
１、Ｂ−２、Ｂ−３、Ｂ−４においては、ねじり回数Ｎ
Ｔ＞２５と引張強さＴＳ＞３７０−１６０６ （−３３
０ｋｇｆ／５ｗ２）との条件のうちのいずれか一方の条
件が満たされない結果となっているが、冷却速度ΔＴが
２２００ｄｅｇ／ｓｅｃである本発明の線材Ａ−１、Ａ
−２においては、ねじり回数ＮＴ＞２５と引張強さＴＳ
＞３７０−１６０ ｄ （＝３３０ ｋｇｆ／１ｓ２）
との条件が同時に満たされている。
却速度ΔＴが１１０００ｄｅ／ｓｅｃである比較材Ｂ−
１、Ｂ−２、Ｂ−３、Ｂ−４においては、ねじり回数Ｎ
Ｔ＞２５と引張強さＴＳ＞３７０−１６０６ （−３３
０ｋｇｆ／５ｗ２）との条件のうちのいずれか一方の条
件が満たされない結果となっているが、冷却速度ΔＴが
２２００ｄｅｇ／ｓｅｃである本発明の線材Ａ−１、Ａ
−２においては、ねじり回数ＮＴ＞２５と引張強さＴＳ
＞３７０−１６０ ｄ （＝３３０ ｋｇｆ／１ｓ２）
との条件が同時に満たされている。
そしてこのようにして得た各素線により１ｘ５Ｘ０．２
５の構造のスチールコードを製作して耐疲労性について
測定したところ、第３表に示す結果が得られた。なお、
疲労試験は３０−ル式曲げ疲労試験と、ハンター式回転
曲げ疲労試験との２通りの方法を用いて行なった。
５の構造のスチールコードを製作して耐疲労性について
測定したところ、第３表に示す結果が得られた。なお、
疲労試験は３０−ル式曲げ疲労試験と、ハンター式回転
曲げ疲労試験との２通りの方法を用いて行なった。
この表から明らかなように、本発明に係る素線（Ａ−１
、Ａ−２）で製作したスチールコードは、他の素線（Ｂ
−１、Ｂ−２、Ｂ−３、Ｂ−４）で製作したスチールコ
ードに比べ耐疲労性が大きく向上していることが分かる
。
、Ａ−２）で製作したスチールコードは、他の素線（Ｂ
−１、Ｂ−２、Ｂ−３、Ｂ−４）で製作したスチールコ
ードに比べ耐疲労性が大きく向上していることが分かる
。
［発明の効果コ
以上説明したように本発明によれば、ねじり回数ＮＴ＞
２５、引張強さＴ Ｓ ＞ ３７０−１８０ ｄの条件
を満足する高強度の素線を得ることができ、したがって
この素線を用いて従来より高い耐疲労性のスチールコー
ドを製造することができる。
２５、引張強さＴ Ｓ ＞ ３７０−１８０ ｄの条件
を満足する高強度の素線を得ることができ、したがって
この素線を用いて従来より高い耐疲労性のスチールコー
ドを製造することができる。
第１図は素線の冷却速度ごとの素線の減面率と、ねじり
回数および引張強さとの関係を示すグラフ図である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
回数および引張強さとの関係を示すグラフ図である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 素線をダイスで引き抜いて伸線をする際に おけるその素線に対する冷却速度ΔＴを、 ΔＴ＞２１００ｄｅｇ／ｓｅｃに設定して所要線径の素
線を得ることを特徴とするスチールコード用素線の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2139588A JPH0437408A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | スチールコード用素線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2139588A JPH0437408A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | スチールコード用素線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0437408A true JPH0437408A (ja) | 1992-02-07 |
Family
ID=15248765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2139588A Pending JPH0437408A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | スチールコード用素線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0437408A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0649105U (ja) * | 1992-09-18 | 1994-07-05 | ザ・グッドイヤー・タイヤ・アンド・ラバー・カンパニー | 空気入りラジアルタイヤ |
-
1990
- 1990-05-31 JP JP2139588A patent/JPH0437408A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0649105U (ja) * | 1992-09-18 | 1994-07-05 | ザ・グッドイヤー・タイヤ・アンド・ラバー・カンパニー | 空気入りラジアルタイヤ |
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