JPH04354852A - 高速度鋼工具用高硬度シャンク材または胴材 - Google Patents
高速度鋼工具用高硬度シャンク材または胴材Info
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- JPH04354852A JPH04354852A JP12723591A JP12723591A JPH04354852A JP H04354852 A JPH04354852 A JP H04354852A JP 12723591 A JP12723591 A JP 12723591A JP 12723591 A JP12723591 A JP 12723591A JP H04354852 A JPH04354852 A JP H04354852A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は高速度鋼を工具または耐
摩耗部材とし、これにシャンクまたは胴部を各種溶接法
で溶接して使用する高硬度シャンク材または胴材に関す
るものである。
摩耗部材とし、これにシャンクまたは胴部を各種溶接法
で溶接して使用する高硬度シャンク材または胴材に関す
るものである。
【0002】
【従来の技術】従来より高速度鋼を使用する切削工具等
では高価な高速度鋼を節約するために、シャンクまたは
胴部を低級鋼をもって溶接することが行なわれている。 例えばエンドミルカッターではシャンクと刃材を摩擦溶
接あるいはバット溶接しており、メタルバンドソーでは
胴部と刃材を電子ビーム溶接し高速度鋼の節約のみなら
ず使用中の胴部切断を防止する積極的意味においても胴
材が使用されている。シャンク材または胴材として具備
すべき条件は安価であることは勿論であるが、この他に
、 (1)溶接部の脱炭あるいは浸炭が少ないこと。 (2)高速度鋼と同時に熱処理しても十分な強度と靭性
を有すること。 (3)焼もどしによって刃材の高速度鋼にできるだけ近
い高い硬度を有すること。 (4)溶接性が良いこと。 等が要求される。この種の用途に使用されるシャンク材
または胴材としては特開昭52−20317号、特開昭
54−76414号、特開昭56−102555号、特
開昭57−76150号などが提案されている。
では高価な高速度鋼を節約するために、シャンクまたは
胴部を低級鋼をもって溶接することが行なわれている。 例えばエンドミルカッターではシャンクと刃材を摩擦溶
接あるいはバット溶接しており、メタルバンドソーでは
胴部と刃材を電子ビーム溶接し高速度鋼の節約のみなら
ず使用中の胴部切断を防止する積極的意味においても胴
材が使用されている。シャンク材または胴材として具備
すべき条件は安価であることは勿論であるが、この他に
、 (1)溶接部の脱炭あるいは浸炭が少ないこと。 (2)高速度鋼と同時に熱処理しても十分な強度と靭性
を有すること。 (3)焼もどしによって刃材の高速度鋼にできるだけ近
い高い硬度を有すること。 (4)溶接性が良いこと。 等が要求される。この種の用途に使用されるシャンク材
または胴材としては特開昭52−20317号、特開昭
54−76414号、特開昭56−102555号、特
開昭57−76150号などが提案されている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】近年、工具または耐摩
耗部材として用いる高速度鋼の進歩はめざましく、HR
C68〜69の硬さで使用される溶製高速度鋼や、HR
C70以上の高硬度で使用される粉末高速度鋼がエンド
ミルなどの切削工具で実用化されている。ところが、従
来のシャンク材または胴材は実用的には最高でHRC5
5程度の硬さしか得られず、高速度鋼の硬さと比較して
その差が大きく、工具の性能を十分に発揮できない問題
があった。本発明の目的は、シャンク材または胴材と高
速度鋼部材を溶接した後、一体化した状態で高温焼入し
た後に焼もどし熱処理を行なっても、シャンク材または
胴材の硬さがHRC60以上の高硬度が得られ、しかも
シャンク材または胴材としての必要条件である安価で、
溶接性が良く、溶接部の脱炭または浸炭が少なく、その
うえオーステナイト結晶粒が粗大化し難い性質を有する
、新規なシャンク材または胴材を提供することにある。
耗部材として用いる高速度鋼の進歩はめざましく、HR
C68〜69の硬さで使用される溶製高速度鋼や、HR
C70以上の高硬度で使用される粉末高速度鋼がエンド
ミルなどの切削工具で実用化されている。ところが、従
来のシャンク材または胴材は実用的には最高でHRC5
5程度の硬さしか得られず、高速度鋼の硬さと比較して
その差が大きく、工具の性能を十分に発揮できない問題
があった。本発明の目的は、シャンク材または胴材と高
速度鋼部材を溶接した後、一体化した状態で高温焼入し
た後に焼もどし熱処理を行なっても、シャンク材または
胴材の硬さがHRC60以上の高硬度が得られ、しかも
シャンク材または胴材としての必要条件である安価で、
溶接性が良く、溶接部の脱炭または浸炭が少なく、その
うえオーステナイト結晶粒が粗大化し難い性質を有する
、新規なシャンク材または胴材を提供することにある。
【0004】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量%で、C
0.45〜0.65%、Si 1.5%以下、Mn
1.0%以下、Cr 3.2〜6.0%、Mo 1.0
%を越え2.15%以下、V 0.3〜1.2%を含み
、残部Feおよび不純物からなることを特徴とする高速
度鋼工具用高硬度シャンク材または胴材であり、必要に
応じてW 1.5%以下、およびまたはNi 0.2〜
2.2%を添加することができる。
0.45〜0.65%、Si 1.5%以下、Mn
1.0%以下、Cr 3.2〜6.0%、Mo 1.0
%を越え2.15%以下、V 0.3〜1.2%を含み
、残部Feおよび不純物からなることを特徴とする高速
度鋼工具用高硬度シャンク材または胴材であり、必要に
応じてW 1.5%以下、およびまたはNi 0.2〜
2.2%を添加することができる。
【0005】
【作用】以下、本発明の成分限定理由につき述べる。C
は基質に固溶してマルテンサイトの硬さを高める。また
、同時または必要に応じて添加するMoやW,Vと炭化
物を形成して、析出硬化に寄与するので、本発明では重
要な添加元素である。Cが0.45%未満では本発明で
目的とするHRC60以上の硬さが得られず、逆に0.
65%を越えると、高速度鋼に合わせた高温焼入時に結
晶粒が著しく粗大化して、シャンク材(または胴材)と
して必要な靭性が著しく低下するので0.45〜065
%に限定する。特に、C 0.5〜0.60%の範囲で
は、硬さと靭性のバランスで最適な特性が得られる。
は基質に固溶してマルテンサイトの硬さを高める。また
、同時または必要に応じて添加するMoやW,Vと炭化
物を形成して、析出硬化に寄与するので、本発明では重
要な添加元素である。Cが0.45%未満では本発明で
目的とするHRC60以上の硬さが得られず、逆に0.
65%を越えると、高速度鋼に合わせた高温焼入時に結
晶粒が著しく粗大化して、シャンク材(または胴材)と
して必要な靭性が著しく低下するので0.45〜065
%に限定する。特に、C 0.5〜0.60%の範囲で
は、硬さと靭性のバランスで最適な特性が得られる。
【0006】Siは脱酸剤として添加するほか、基質に
固溶して、焼入れ、焼もどし硬さを高くする作用がある
。特に多く添加しなくても本発明の目的は達成できるが
、0.8〜1.5%の範囲で添加させると、特に高い硬
さが得られ有効である。しかし、1.5%を越えると被
削性が悪くなること、また靭性が低くなることの理由で
、Siは1.5%以下に限定する。
固溶して、焼入れ、焼もどし硬さを高くする作用がある
。特に多く添加しなくても本発明の目的は達成できるが
、0.8〜1.5%の範囲で添加させると、特に高い硬
さが得られ有効である。しかし、1.5%を越えると被
削性が悪くなること、また靭性が低くなることの理由で
、Siは1.5%以下に限定する。
【0007】Mnは脱酸剤として、1.0%以下の範囲
で添加する。Mnの望ましい範囲は0.2〜0.8%で
ある。
で添加する。Mnの望ましい範囲は0.2〜0.8%で
ある。
【0008】Crは一部が基質に固溶して焼入性を向上
させ、焼もどし軟化特性を高める作用がある。さらに、
基質に固溶している炭素の活量を下げる働きも重要であ
る。本発明のように炭素含有量が0.45〜0.65%
と高い場合には、高速度鋼と同じ条件でオーステナイト
化(1200℃付近)した場合に、シャンク材(または
胴材)から高速度鋼側への炭素の拡散がおこり易くなる
。このため、接合部付近の高速度鋼が高炭素濃度となっ
て靭性が低下する。このような現象を回避するために、
本発明鋼では、従来のシャンク材(または胴材)にない
、高いCr含有量とした。すなわち、基質のCr固溶量
を高めることによってCの活量を下げ、シャンク材(ま
たは胴材)から高速度鋼側へのCの拡散を抑制したもの
である。また、Crは炭化物を形成して結晶粒の粗大化
を抑制する効果も併せ持つ。Cr量が3.2%未満では
上記の効果が小さく、6%を越えても上記効果が飽和す
ることや安定なCr系炭化物が増加して逆に焼入れ、焼
もどし硬さが低くなること、さらに、Cの活量が低くな
り過ぎて逆に高速度鋼からシャンク材(または胴材)へ
Cの拡散がおこるようになることの理由で、Crは3.
2〜6.0%とする。特にCr 4.0〜5.5%の範
囲で効果が最大となる。
させ、焼もどし軟化特性を高める作用がある。さらに、
基質に固溶している炭素の活量を下げる働きも重要であ
る。本発明のように炭素含有量が0.45〜0.65%
と高い場合には、高速度鋼と同じ条件でオーステナイト
化(1200℃付近)した場合に、シャンク材(または
胴材)から高速度鋼側への炭素の拡散がおこり易くなる
。このため、接合部付近の高速度鋼が高炭素濃度となっ
て靭性が低下する。このような現象を回避するために、
本発明鋼では、従来のシャンク材(または胴材)にない
、高いCr含有量とした。すなわち、基質のCr固溶量
を高めることによってCの活量を下げ、シャンク材(ま
たは胴材)から高速度鋼側へのCの拡散を抑制したもの
である。また、Crは炭化物を形成して結晶粒の粗大化
を抑制する効果も併せ持つ。Cr量が3.2%未満では
上記の効果が小さく、6%を越えても上記効果が飽和す
ることや安定なCr系炭化物が増加して逆に焼入れ、焼
もどし硬さが低くなること、さらに、Cの活量が低くな
り過ぎて逆に高速度鋼からシャンク材(または胴材)へ
Cの拡散がおこるようになることの理由で、Crは3.
2〜6.0%とする。特にCr 4.0〜5.5%の範
囲で効果が最大となる。
【0009】Moは炭化物を形成して析出硬化に寄与し
、本発明の目的の一つである硬さがHRC60以上の高
硬度を得るために重要な元素である。すなわち、Mo
1.0%を越え2.15%以下の時、高速度鋼に合わせ
た高い温度で同じ焼入れ、焼もどしを行なっても、なお
硬さがHRC60以上の高硬度を確保することができる
。Moが1.0%以下では上記目的の硬さが得られず、
逆にMoが多いと安価なシャンク材(または胴材)を提
供する本来の目的を逸脱するので、Moの上限を2.1
5%以下に限定する。また、必要に応じて以下に示す条
件でWを添加することができる。すなわち、W 1.5
%以下、Mo 2.1%以下で、かつW+2Mo量が2
.2〜4.3%である。WとMoは本質的には同じ作用
を示すが、Mo単独よりもMoにWを少量複合添加する
と、結晶粒を微細にし、焼もどし軟化抵抗を高める効果
がある。しかし、Wは原子量がMoの約2倍も大きいの
で、経済的な観点から多く添加させるのは不適当であり
、Wは1.5%以下とし、さらにMoの上限を2.1%
以下にするとともに、W+2Mo量を2.2〜4.3%
とする。なお、WおよびMoの望ましい範囲は、W 0
.05〜0.5%、Mo 1.1〜1.8%をW+2M
o量で2.5〜3.7%である。
、本発明の目的の一つである硬さがHRC60以上の高
硬度を得るために重要な元素である。すなわち、Mo
1.0%を越え2.15%以下の時、高速度鋼に合わせ
た高い温度で同じ焼入れ、焼もどしを行なっても、なお
硬さがHRC60以上の高硬度を確保することができる
。Moが1.0%以下では上記目的の硬さが得られず、
逆にMoが多いと安価なシャンク材(または胴材)を提
供する本来の目的を逸脱するので、Moの上限を2.1
5%以下に限定する。また、必要に応じて以下に示す条
件でWを添加することができる。すなわち、W 1.5
%以下、Mo 2.1%以下で、かつW+2Mo量が2
.2〜4.3%である。WとMoは本質的には同じ作用
を示すが、Mo単独よりもMoにWを少量複合添加する
と、結晶粒を微細にし、焼もどし軟化抵抗を高める効果
がある。しかし、Wは原子量がMoの約2倍も大きいの
で、経済的な観点から多く添加させるのは不適当であり
、Wは1.5%以下とし、さらにMoの上限を2.1%
以下にするとともに、W+2Mo量を2.2〜4.3%
とする。なお、WおよびMoの望ましい範囲は、W 0
.05〜0.5%、Mo 1.1〜1.8%をW+2M
o量で2.5〜3.7%である。
【0010】Vは、安定な炭化物を形成するので、結晶
粒を微細化し、シャンク材(または胴材)として必要な
靭性を保持する効果があるので、0.3%以上が必要で
ある。 しかし、1.2%を越えると、粗大なVC系炭化物が形
成されて靭性、加工性を下げるので0.3〜1.2%と
する。Vの望ましい範囲は0.3〜1.0%である。
粒を微細化し、シャンク材(または胴材)として必要な
靭性を保持する効果があるので、0.3%以上が必要で
ある。 しかし、1.2%を越えると、粗大なVC系炭化物が形
成されて靭性、加工性を下げるので0.3〜1.2%と
する。Vの望ましい範囲は0.3〜1.0%である。
【0011】Niは、靭性を高める効果があり、有効な
元素である。また、比較的冷却速度が遅い条件で焼入れ
するような工具のシャンクとして使用される場合には、
基質を低温ベイナイト組織とし、靭性をさらに高める効
果もある。Niを添加しなくても本発明の目的は十分に
達成できるが、必要に応じて上記の理由で0.2〜2.
2%添加するとより効果的である。Niは0.2%未満
では上記効果が少なく、2.2%を越えると焼なまし硬
さが下がり難くなり、特にシャンク材としては不適当で
ある。
元素である。また、比較的冷却速度が遅い条件で焼入れ
するような工具のシャンクとして使用される場合には、
基質を低温ベイナイト組織とし、靭性をさらに高める効
果もある。Niを添加しなくても本発明の目的は十分に
達成できるが、必要に応じて上記の理由で0.2〜2.
2%添加するとより効果的である。Niは0.2%未満
では上記効果が少なく、2.2%を越えると焼なまし硬
さが下がり難くなり、特にシャンク材としては不適当で
ある。
【0012】その他、本発明の目的を達成する上で、特
に添加する必要はないが、本発明のシャンク材または胴
材の機能をより高める目的で、以下に示す元素について
添加または制御することができるものとする。Coは焼
入れ焼もどし硬さを高くする。Nb,Tiなどの安定炭
化物を形成する元素は、結晶粒の微細化に有効である。 Alや希土類元素のような強力な酸化物形成元素は酸素
を固定して刃材と胴材を真空中で電子ビーム溶接すると
き、ブローホールの形成を抑制する。窒素も通常 0.
01wt%以上含有しているが、0.01%以下となる
ような溶解、精錬条件で製造すると同様にブローホール
の形成を抑制できる。PやSなど有害微量元素を極力低
く抑えると、シャンク材の靭性や疲労強度の向上に有効
である。
に添加する必要はないが、本発明のシャンク材または胴
材の機能をより高める目的で、以下に示す元素について
添加または制御することができるものとする。Coは焼
入れ焼もどし硬さを高くする。Nb,Tiなどの安定炭
化物を形成する元素は、結晶粒の微細化に有効である。 Alや希土類元素のような強力な酸化物形成元素は酸素
を固定して刃材と胴材を真空中で電子ビーム溶接すると
き、ブローホールの形成を抑制する。窒素も通常 0.
01wt%以上含有しているが、0.01%以下となる
ような溶解、精錬条件で製造すると同様にブローホール
の形成を抑制できる。PやSなど有害微量元素を極力低
く抑えると、シャンク材の靭性や疲労強度の向上に有効
である。
【0013】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。本発明鋼
および従来鋼の化学成分を表1に示す。このうち試料A
ないしGは本発明鋼で、試料Hは特開昭57−7615
0号、試料Iは特開昭54−76414号、試料Jは特
開昭56−102555号にそれぞれ開示された従来鋼
である。これらの鋼塊は分塊後、鍛伸して棒材とし、各
種試験を行なった。まず、1200℃で焼入れした後、
オーステナイト結晶粒度を測定し、次いで550℃×1
時間(3回繰り返し)で焼もどし処理を行なった試料に
ついて、硬さと抗折力を測定し、その結果を表2に示す
。
および従来鋼の化学成分を表1に示す。このうち試料A
ないしGは本発明鋼で、試料Hは特開昭57−7615
0号、試料Iは特開昭54−76414号、試料Jは特
開昭56−102555号にそれぞれ開示された従来鋼
である。これらの鋼塊は分塊後、鍛伸して棒材とし、各
種試験を行なった。まず、1200℃で焼入れした後、
オーステナイト結晶粒度を測定し、次いで550℃×1
時間(3回繰り返し)で焼もどし処理を行なった試料に
ついて、硬さと抗折力を測定し、その結果を表2に示す
。
【0014】
【表1】
【0015】
【表2】
【0016】本発明鋼は高速度鋼と同じ条件で焼入れ、
焼もどしを行なって、硬さがHRC60以上の高硬度と
することができる。これに対して従来鋼は硬さがHRC
60未満であり、本発明鋼の方がより高い硬さが得られ
ることがわかる。しかも、このように、高い硬さでも、
オーステナイト結晶粒や抗折力は従来鋼と同等か、これ
らを上回る。このように高い硬さと優れた靭性を併せ持
つ本発明鋼は、特に近年開発された、高硬度な高速度工
具のシャンク材や胴材として最適であり、工具の性能を
最大限に引き出させるものである。
焼もどしを行なって、硬さがHRC60以上の高硬度と
することができる。これに対して従来鋼は硬さがHRC
60未満であり、本発明鋼の方がより高い硬さが得られ
ることがわかる。しかも、このように、高い硬さでも、
オーステナイト結晶粒や抗折力は従来鋼と同等か、これ
らを上回る。このように高い硬さと優れた靭性を併せ持
つ本発明鋼は、特に近年開発された、高硬度な高速度工
具のシャンク材や胴材として最適であり、工具の性能を
最大限に引き出させるものである。
【0017】
【発明の効果】本発明によれば、シャンク材または胴材
と高速度鋼部材を溶接した後、一体化した状態で高温焼
入れした後に、焼もどし熱処理を行なっても、シャンク
材または胴材の硬さがHRC60以上の高硬度が得られ
、しかも安価で、溶接性が良く、溶接部の脱炭、浸炭が
少なく、そのうえオーステナイト結晶粒が粗大化し難い
性質を有するもので、シャンク材または胴材として優れ
た性能を発揮する。
と高速度鋼部材を溶接した後、一体化した状態で高温焼
入れした後に、焼もどし熱処理を行なっても、シャンク
材または胴材の硬さがHRC60以上の高硬度が得られ
、しかも安価で、溶接性が良く、溶接部の脱炭、浸炭が
少なく、そのうえオーステナイト結晶粒が粗大化し難い
性質を有するもので、シャンク材または胴材として優れ
た性能を発揮する。
Claims (6)
- 【請求項1】 重量%で、C 0.45〜0.65%
、Si 1.5%以下、Mn 1.0%以下、Cr 3
.2〜6.0%、Mo 1.0%を越え2.15%以下
、V 0.3〜1.2%を含み、残部Feおよび不純物
からなることを特徴とする高速度鋼工具用高硬度シャン
ク材または胴材。 - 【請求項2】 重量%で、C 0.45〜0.65%
、Si 1.5%以下、Mn 1.0%以下、Cr 3
.2〜6.0%と、W 1.5%以下、Mo 2.1%
以下で、かつW+2Mo量が2.2〜4.3%、さらに
V 0.3〜1.2%を含み、残部Feおよび不純物か
らなることを特徴とする高速度鋼工具用高硬度シャンク
材または胴材。 - 【請求項3】 重量%で、C 0.50〜0.60%
、Si 0.8〜1.5%、Mn 0.2〜0.8%、
Cr 4.0〜5.5%と、W 0.05〜0.5%、
Mo 1.1〜1.8%で、かつW+2Mo量が2.5
〜3.7%、さらにV 0.3〜1.0%を含み、残部
Feおよび不純物からなることを特徴とする高速度鋼工
具用高硬度シャンク材または胴材。 - 【請求項4】 重量%で、C 0.45〜0.65%
、Si 1.5%以下、Mn 1.0%以下、Ni 0
.2〜2.2%、Cr 3.2〜6.0%、Mo 1.
0%を越え2.15%以下、V 0.3〜1.2%を含
み、残部Feおよび不純物からなることを特徴とする高
速度鋼工具用高硬度シャンク材または胴材。 - 【請求項5】 重量%で、C 0.45〜0.65%
、Si 1.5%以下、Mn 1.0%以下、Ni 0
.2〜2.2%、Cr 3.2〜6.0%と、W 1.
5%以下、Mo 2.1%以下で、かつW+2Mo量が
2.2〜4.3%、さらにV 0.3〜1.2%を含み
、残部Feおよび不純物からなることを特徴とする高速
度鋼工具用高硬度シャンク材または胴材。 - 【請求項6】 重量%で、C 0.50〜0.60%
、Si 0.8〜1.5%、Mn 0.2〜0.8%、
Ni 0.2〜2.2%、Cr 4.0〜5.5%と、
W 0.05〜0.5%、Mo 1.1〜1.8%で、
かつW+2Mo量が2.5〜3.7%、さらにV 0.
3〜1.0%を含み、残部Feおよび不純物からなるこ
とを特徴とする高速度鋼工具用高硬度シャンク材または
胴材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12723591A JPH04354852A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | 高速度鋼工具用高硬度シャンク材または胴材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12723591A JPH04354852A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | 高速度鋼工具用高硬度シャンク材または胴材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04354852A true JPH04354852A (ja) | 1992-12-09 |
Family
ID=14955063
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12723591A Pending JPH04354852A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | 高速度鋼工具用高硬度シャンク材または胴材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04354852A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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-
1991
- 1991-05-30 JP JP12723591A patent/JPH04354852A/ja active Pending
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