JPH04339889A - 高熱伝導性粉末反応層の製法 - Google Patents
高熱伝導性粉末反応層の製法Info
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- JPH04339889A JPH04339889A JP3043497A JP4349791A JPH04339889A JP H04339889 A JPH04339889 A JP H04339889A JP 3043497 A JP3043497 A JP 3043497A JP 4349791 A JP4349791 A JP 4349791A JP H04339889 A JPH04339889 A JP H04339889A
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Landscapes
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は例えば塩化カルシウム
/メチルアミン系の気固反応を利用して冷房や暖房を行
うケミカルヒートポンプなどにおける高熱伝導性粉末反
応層の製法に関する。
/メチルアミン系の気固反応を利用して冷房や暖房を行
うケミカルヒートポンプなどにおける高熱伝導性粉末反
応層の製法に関する。
【0002】
【従来の技術】塩化カルシウムを粉末反応層とするケミ
カルヒートポンプにおいては、塩化カルシウム/メチル
アミン系の付加反応が発熱反応であるため、反応熱が層
内に蓄積され、温度上昇によって反応が抑制される。そ
こで、例えば特開昭60−22925号公報に示された
従来の粉末反応層においては、塩化カルシウム粉末など
の反応媒質に密度が0 .001g/cm3から0.0
2g/cm3の範囲にある膨張性黒鉛を反応固形物量の
1重量パーセントから60重量パーセントの割合で混合
させて粉末反応層を製作していた。
カルヒートポンプにおいては、塩化カルシウム/メチル
アミン系の付加反応が発熱反応であるため、反応熱が層
内に蓄積され、温度上昇によって反応が抑制される。そ
こで、例えば特開昭60−22925号公報に示された
従来の粉末反応層においては、塩化カルシウム粉末など
の反応媒質に密度が0 .001g/cm3から0.0
2g/cm3の範囲にある膨張性黒鉛を反応固形物量の
1重量パーセントから60重量パーセントの割合で混合
させて粉末反応層を製作していた。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】従来の粉末反応層は以
上のように、塩化カルシウム粉末へ粉末状の膨張性黒鉛
を混合させて製作されている。しかしこの従来の製法で
は混合物を振とう混合して製作しているため、反応媒質
である塩化カルシウム粉末と伝熱を促進するための膨張
性黒鉛との接触が悪く、充分な伝熱性能の向上が得られ
ないという問題点があった。
上のように、塩化カルシウム粉末へ粉末状の膨張性黒鉛
を混合させて製作されている。しかしこの従来の製法で
は混合物を振とう混合して製作しているため、反応媒質
である塩化カルシウム粉末と伝熱を促進するための膨張
性黒鉛との接触が悪く、充分な伝熱性能の向上が得られ
ないという問題点があった。
【0004】
【課題を解決するための手段】この発明による粉末反応
層は塩化カルシウム濃厚水溶液に例えば平均粒径が6μ
mあるいは20μmの球形炭素粒子を懸濁させた後、加
熱・晶析させて製作したものである。
層は塩化カルシウム濃厚水溶液に例えば平均粒径が6μ
mあるいは20μmの球形炭素粒子を懸濁させた後、加
熱・晶析させて製作したものである。
【0005】
【作用】この発明に関わる高熱伝導性粉末反応層の製法
は塩化カルシウム濃厚水溶液中へ球形炭素粒子を懸濁さ
せ、塩化カルシウム粉末を球形炭素粒子とともに晶析さ
せることにより、反応媒質である塩化カルシウムと伝熱
を促進する炭素粒子とが良好に接触した粉末反応層が得
られるため、伝熱性能の大きな向上が図れる。
は塩化カルシウム濃厚水溶液中へ球形炭素粒子を懸濁さ
せ、塩化カルシウム粉末を球形炭素粒子とともに晶析さ
せることにより、反応媒質である塩化カルシウムと伝熱
を促進する炭素粒子とが良好に接触した粉末反応層が得
られるため、伝熱性能の大きな向上が図れる。
【0006】
実施例1.以下、この発明の一実施例について説明する
。まず平均粒径が6μmおよび20μmの球形炭素粒子
を塩化カルシウム濃厚水溶液中に懸濁させる。そして、
この懸濁液を加熱・晶析させたのち粉砕することにより
粉末反応層を製作した。製作した試料の炭素の重量分率
は0、20、40、60、80、100wt%の6種類
である。
。まず平均粒径が6μmおよび20μmの球形炭素粒子
を塩化カルシウム濃厚水溶液中に懸濁させる。そして、
この懸濁液を加熱・晶析させたのち粉砕することにより
粉末反応層を製作した。製作した試料の炭素の重量分率
は0、20、40、60、80、100wt%の6種類
である。
【0007】また比較のために従来技術と同様な製法に
よる粉末反応層を製作した。すなわち、平均粒径が6μ
mおよび20μmの球形炭素粒子を塩化カルシウム粉末
と振とう混合させた試料を製作した。比較試料の炭素の
重量分率は0、20、40、60、80、100wt%
の6種類を製作した。
よる粉末反応層を製作した。すなわち、平均粒径が6μ
mおよび20μmの球形炭素粒子を塩化カルシウム粉末
と振とう混合させた試料を製作した。比較試料の炭素の
重量分率は0、20、40、60、80、100wt%
の6種類を製作した。
【0008】製作した粉末反応層の伝熱性能を調べるた
めに、各試料の有効熱拡散係数(αeff)を測定した
。測定は試料を円筒型の真鍮管に充填し、円筒表面を0
℃の低温から30℃の高温へ急激に変化させた時の中心
温度変化を熱電対で測ることにより行った。
めに、各試料の有効熱拡散係数(αeff)を測定した
。測定は試料を円筒型の真鍮管に充填し、円筒表面を0
℃の低温から30℃の高温へ急激に変化させた時の中心
温度変化を熱電対で測ることにより行った。
【0009】各試料の有効熱拡散係数の値を図1に示す
。図において横軸は炭素の重量比であり、縦軸は有効熱
拡散係数(αeff)を表している。また従来技術によ
る試料では球形炭素粒子の粒径が6μmの値を白丸印(
○)で、20μmの値は白菱形印(◇)により示されて
いる。図から、塩化カルシウムのみの粉体層(重量比は
0wt%)はαeff=2.1×10−7m2/s、炭
素のみの粉体層(重量比は100wt%)はαeff=
1.4×10−7m2/sと測定された。さらに従来技
術である振とう混合による有効熱拡散係数の値は炭素粒
子径が6μm、20μmのいずれの場合も直線的変化を
示し、かつ両者に相違は現れなかった。図より、最も高
い有効熱拡散係数は6μmの炭素粒子を20wt%混合
させた試料で、有効熱拡散係数の値はαeff=2.6
×10−7m2/sであった。
。図において横軸は炭素の重量比であり、縦軸は有効熱
拡散係数(αeff)を表している。また従来技術によ
る試料では球形炭素粒子の粒径が6μmの値を白丸印(
○)で、20μmの値は白菱形印(◇)により示されて
いる。図から、塩化カルシウムのみの粉体層(重量比は
0wt%)はαeff=2.1×10−7m2/s、炭
素のみの粉体層(重量比は100wt%)はαeff=
1.4×10−7m2/sと測定された。さらに従来技
術である振とう混合による有効熱拡散係数の値は炭素粒
子径が6μm、20μmのいずれの場合も直線的変化を
示し、かつ両者に相違は現れなかった。図より、最も高
い有効熱拡散係数は6μmの炭素粒子を20wt%混合
させた試料で、有効熱拡散係数の値はαeff=2.6
×10−7m2/sであった。
【0010】本発明による有効熱拡散係数の値について
は、6μmの試料の値は黒丸印(●)で、また20μm
の値は黒菱形印(◆)により示されている。図から、炭
素粒子径が20μmのものより6μmの方が大きくなり
、また粒径6μmの炭素の場合には混合比が大きくなる
につれてαeffも大きくなった。特に、粒径6μmの
炭素を混合比が40wt%から100wt%の間となる
ようにして製作すると大きな伝熱性能の向上が得られる
。そして、最も高い有効熱拡散係数は6μmの炭素粒子
を80wt%混合させた試料で、その場合における有効
熱拡散係数の値はαeff=4.3×10−7m2/s
であった。
は、6μmの試料の値は黒丸印(●)で、また20μm
の値は黒菱形印(◆)により示されている。図から、炭
素粒子径が20μmのものより6μmの方が大きくなり
、また粒径6μmの炭素の場合には混合比が大きくなる
につれてαeffも大きくなった。特に、粒径6μmの
炭素を混合比が40wt%から100wt%の間となる
ようにして製作すると大きな伝熱性能の向上が得られる
。そして、最も高い有効熱拡散係数は6μmの炭素粒子
を80wt%混合させた試料で、その場合における有効
熱拡散係数の値はαeff=4.3×10−7m2/s
であった。
【0011】
【発明の効果】本発明は、以上のように構成されている
ので、塩化カルシウム濃厚水溶液中へ球形炭素粒子を懸
濁させ、塩化カルシウム粉末を球形炭素粒子とともに晶
析させて製作することにより、伝熱性能の良い粉末反応
層が得られる効果がある。さらに粒径6μmの球形炭素
粒子を混合比が40wt%から100wt%の間となる
ようにして製作することにより、伝熱性能の大きな粉末
反応層が得られる。そして特に粒径6μmの球形炭素粒
子を混合比が80wt%となるようにして製作すると、
得られた粉末反応層の有効熱拡散係数の値は塩化カルシ
ウム粉体層のみの値の2.0倍と極めて大きな伝熱性能
の向上が得られる効果がある。
ので、塩化カルシウム濃厚水溶液中へ球形炭素粒子を懸
濁させ、塩化カルシウム粉末を球形炭素粒子とともに晶
析させて製作することにより、伝熱性能の良い粉末反応
層が得られる効果がある。さらに粒径6μmの球形炭素
粒子を混合比が40wt%から100wt%の間となる
ようにして製作することにより、伝熱性能の大きな粉末
反応層が得られる。そして特に粒径6μmの球形炭素粒
子を混合比が80wt%となるようにして製作すると、
得られた粉末反応層の有効熱拡散係数の値は塩化カルシ
ウム粉体層のみの値の2.0倍と極めて大きな伝熱性能
の向上が得られる効果がある。
【図1】従来技術による粉末反応層およびこの発明によ
る粉末反応層の有効熱拡散係数の値を示す特性図である
。
る粉末反応層の有効熱拡散係数の値を示す特性図である
。
Claims (1)
- 【請求項1】 塩化カルシウム水溶液に炭素粒子を懸
濁させて懸濁液とした後、該懸濁液を加熱・晶析するこ
とを特徴とする高熱伝導性粉末反応層の製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3043497A JPH04339889A (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 高熱伝導性粉末反応層の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3043497A JPH04339889A (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 高熱伝導性粉末反応層の製法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04339889A true JPH04339889A (ja) | 1992-11-26 |
Family
ID=12665352
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3043497A Pending JPH04339889A (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 高熱伝導性粉末反応層の製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04339889A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013112706A (ja) * | 2011-11-25 | 2013-06-10 | Tokyo Institute Of Technology | 化学蓄熱材及びケミカルヒートポンプ |
-
1991
- 1991-03-08 JP JP3043497A patent/JPH04339889A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013112706A (ja) * | 2011-11-25 | 2013-06-10 | Tokyo Institute Of Technology | 化学蓄熱材及びケミカルヒートポンプ |
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