JPH04336073A - 液体ポンプ装置 - Google Patents
液体ポンプ装置Info
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- JPH04336073A JPH04336073A JP3135943A JP13594391A JPH04336073A JP H04336073 A JPH04336073 A JP H04336073A JP 3135943 A JP3135943 A JP 3135943A JP 13594391 A JP13594391 A JP 13594391A JP H04336073 A JPH04336073 A JP H04336073A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、主として、血液等の生
物学的流体を搬送する液体ポンプ装置に関する。さらに
詳しくは、本発明は、被送液の乱流を抑制しつつ、低回
転によって良好なポンプ特性を発揮することを可能とす
る液体ポンプ装置に関する。
物学的流体を搬送する液体ポンプ装置に関する。さらに
詳しくは、本発明は、被送液の乱流を抑制しつつ、低回
転によって良好なポンプ特性を発揮することを可能とす
る液体ポンプ装置に関する。
【0002】
【従来の技術】血液及び血漿等の生物学的流体を搬送す
るターボ型ポンプ装置としては米国特許第458982
2号明細書、特公昭57−23114号公報記載のもの
などが知られている。これらは何れも、遠心力によって
血液を送り出すターボ型のポンプであり、前者は一般的
なオープン型の多翼ベーンの回転によって遠心力を発生
し、後者は複数の円錐状のローテータ間の摩擦力を利用
して遠心力を発生するものである。
るターボ型ポンプ装置としては米国特許第458982
2号明細書、特公昭57−23114号公報記載のもの
などが知られている。これらは何れも、遠心力によって
血液を送り出すターボ型のポンプであり、前者は一般的
なオープン型の多翼ベーンの回転によって遠心力を発生
し、後者は複数の円錐状のローテータ間の摩擦力を利用
して遠心力を発生するものである。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】血液の搬送にあたって
最も重要なことは、血液中の赤血球や血小板のごとき有
用な有形成分を破壊しないようにすることと、異物反応
等により、血液が凝固しないようにすることである。有
形成分の破壊については、送液時における血液の乱流の
発生が重要な原因であることが知られており、特公昭5
7−23114号公報に示された血液ポンプでは、複数
の円錐面状のローテータ間の摩擦力によって流体に遠心
力を付与するポンプであり、ローテータ間の血液通路に
乱流が生じ難く有形成分の破壊が少ないポンプとして知
られている(ハイドロダイナミカルアンド ヘモダイ
ナミカル エバレーション オブ ロータリー
ブラッドポンプズ:インター.ワークショップ オ
ン ロータリー ブラッド ポンプズウイーン
1988 76〜81ページ(Hydrodyna
mical and HemodynamicalEv
aluation of Rotary Blood
Pumps:Inter.Workshop on R
otary Blood PumpsVienna 1
988 pp76−81))。
最も重要なことは、血液中の赤血球や血小板のごとき有
用な有形成分を破壊しないようにすることと、異物反応
等により、血液が凝固しないようにすることである。有
形成分の破壊については、送液時における血液の乱流の
発生が重要な原因であることが知られており、特公昭5
7−23114号公報に示された血液ポンプでは、複数
の円錐面状のローテータ間の摩擦力によって流体に遠心
力を付与するポンプであり、ローテータ間の血液通路に
乱流が生じ難く有形成分の破壊が少ないポンプとして知
られている(ハイドロダイナミカルアンド ヘモダイ
ナミカル エバレーション オブ ロータリー
ブラッドポンプズ:インター.ワークショップ オ
ン ロータリー ブラッド ポンプズウイーン
1988 76〜81ページ(Hydrodyna
mical and HemodynamicalEv
aluation of Rotary Blood
Pumps:Inter.Workshop on R
otary Blood PumpsVienna 1
988 pp76−81))。
【0004】しかしながら、この血液ポンプは、一般的
なベーンを用いたポンプに比べるとポンプ効率が悪く、
同サイズのベーン型ポンプに比べ、同等の揚程を発生す
るためには、かなり高い回転数を必要とする。このため
、回転軸のシール部分に局所的な発熱が生じ、周囲の血
液が変性凝固してしまうという問題が発生する。また、
この血液ポンプは、同サイズのベーン型ポンプと同等の
流量を得るためには、複数枚のローテータを必要とする
ため、充填に必要な血液量が増加するという欠点がある
。また、米国特許第4589822号明細書に示される
血液ポンプは、軸シール部の局所発熱を低減するために
、中心部に大きな開口部を有するオープン型の多翼ベー
ンを用いてシール部周囲の血流速を上げ、さらにヒート
シンク構造を付加することを提案している。しかし、こ
のようなオープン型のベーン型ポンプでは、ベーン間で
被送液の流れの剥離や逆流が生じ、乱流が発生しやすい
ため、赤血球等の血液の有形成分が破壊され易いという
問題があった。
なベーンを用いたポンプに比べるとポンプ効率が悪く、
同サイズのベーン型ポンプに比べ、同等の揚程を発生す
るためには、かなり高い回転数を必要とする。このため
、回転軸のシール部分に局所的な発熱が生じ、周囲の血
液が変性凝固してしまうという問題が発生する。また、
この血液ポンプは、同サイズのベーン型ポンプと同等の
流量を得るためには、複数枚のローテータを必要とする
ため、充填に必要な血液量が増加するという欠点がある
。また、米国特許第4589822号明細書に示される
血液ポンプは、軸シール部の局所発熱を低減するために
、中心部に大きな開口部を有するオープン型の多翼ベー
ンを用いてシール部周囲の血流速を上げ、さらにヒート
シンク構造を付加することを提案している。しかし、こ
のようなオープン型のベーン型ポンプでは、ベーン間で
被送液の流れの剥離や逆流が生じ、乱流が発生しやすい
ため、赤血球等の血液の有形成分が破壊され易いという
問題があった。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は、体
液充填量を増加させることなく被送体液の乱流の発生を
抑制し、しかも低回転によって良好なポンプ特性を発揮
することを可能とする液体ポンプ装置を提供することを
目的とする。
液充填量を増加させることなく被送体液の乱流の発生を
抑制し、しかも低回転によって良好なポンプ特性を発揮
することを可能とする液体ポンプ装置を提供することを
目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明は、液体導入口および液体導出口を有するとともに、
内部に略円形の室を有するハウジングと、放射状に配置
された複数の液体通路を有するとともに、前記ハウジン
グ内に回転可能に収容された回転体と、当該回転体を回
転可能に支持する軸受けとを備える液体ポンプ装置であ
って、前記液体通路は、当該通路内の液体流に沿って断
面積が略一定か、もしくは単調に減少するように形成さ
れていることを特徴とする液体ポンプ装置である。
明は、液体導入口および液体導出口を有するとともに、
内部に略円形の室を有するハウジングと、放射状に配置
された複数の液体通路を有するとともに、前記ハウジン
グ内に回転可能に収容された回転体と、当該回転体を回
転可能に支持する軸受けとを備える液体ポンプ装置であ
って、前記液体通路は、当該通路内の液体流に沿って断
面積が略一定か、もしくは単調に減少するように形成さ
れていることを特徴とする液体ポンプ装置である。
【0007】前記液体通路はストレート状であることが
好ましい。
好ましい。
【0008】前記液体通路は、その中心軸が前記回転体
の中心軸と75〜90゜の角度をなすように構成されて
なることが好ましい。
の中心軸と75〜90゜の角度をなすように構成されて
なることが好ましい。
【0009】以下、本発明の好適な実施態様について図
1および図2を参照して詳細に説明する。
1および図2を参照して詳細に説明する。
【0010】図1(a)は、本発明の第1の実施態様に
係る血液ポンプの概略構造を示す図、図1(b)は
図1(a)のA−A’線における断面を示す図である。
係る血液ポンプの概略構造を示す図、図1(b)は
図1(a)のA−A’線における断面を示す図である。
【0011】すなわち、本発明に係る血液ポンプ1は、
血液導入口21および液体導出口22を有するとともに
、内部に略円形の室を有するハウジンク2と、放射状に
配置された複数の血液通路34を有するとともに、前記
ハウジンク内に回転可能に収容された回転体3と、当該
回転体3を回転可能に支持する軸受け4とを備えるもの
である。
血液導入口21および液体導出口22を有するとともに
、内部に略円形の室を有するハウジンク2と、放射状に
配置された複数の血液通路34を有するとともに、前記
ハウジンク内に回転可能に収容された回転体3と、当該
回転体3を回転可能に支持する軸受け4とを備えるもの
である。
【0012】以下、各構成要件について説明する。
【0013】ハウジング2は、血液導入口21から血液
を導入し、内部の室にて血液に遠心力を付与し、血液導
出口22から導出させる作用を有する。
を導入し、内部の室にて血液に遠心力を付与し、血液導
出口22から導出させる作用を有する。
【0014】回転体3は、カバー31と、多極円盤状従
動マグネット32が埋設されたシュラウド33とから構
成されおてり、このカバー31とシュラウド33との間
には、放射状に配置された複数(図示の例では6本)の
血液通路34が形成されている。また、カバー31には
、血液導入口21からハウジング2内に導入された血液
を、血液通路34へ案内、流入させる血液流入口311
が設けられている。
動マグネット32が埋設されたシュラウド33とから構
成されおてり、このカバー31とシュラウド33との間
には、放射状に配置された複数(図示の例では6本)の
血液通路34が形成されている。また、カバー31には
、血液導入口21からハウジング2内に導入された血液
を、血液通路34へ案内、流入させる血液流入口311
が設けられている。
【0015】すなわち、ハウジング2内に導入された血
液は、血液流入口311を通じて各血液通路34に分配
、導入され、回転体3の回転により遠心力が付与されて
通路外へ流出し、血液導出口22から導出されるもので
ある。
液は、血液流入口311を通じて各血液通路34に分配
、導入され、回転体3の回転により遠心力が付与されて
通路外へ流出し、血液導出口22から導出されるもので
ある。
【0016】血液通路34は、横断面が四角形状を呈し
、さらに軸方向には湾曲状を呈する管状構造をなしてい
る。血液通路34の横断面形状は、図示の例に限定され
るものではなく、例えば、円形状あるいは四角形以外の
多角形状等でもよい。
、さらに軸方向には湾曲状を呈する管状構造をなしてい
る。血液通路34の横断面形状は、図示の例に限定され
るものではなく、例えば、円形状あるいは四角形以外の
多角形状等でもよい。
【0017】しかしてこの血液通路34は、断面積が通
路内の血液流に沿って単調に減少するように構成されて
いる。このため、通路内の血液流は加速流となり、流れ
の剥離が生じにくく、乱流の発生が抑制される。このよ
うな構成によれば、低回転力で十分な搬送効果を有する
ので、血液充填量を増加させることなく、後述するシー
ル装置5の摩擦熱に起因する被送血液の局所加熱を好適
に抑えることができ、しかも、良好なポンプ特性を発揮
することが可能になる。
路内の血液流に沿って単調に減少するように構成されて
いる。このため、通路内の血液流は加速流となり、流れ
の剥離が生じにくく、乱流の発生が抑制される。このよ
うな構成によれば、低回転力で十分な搬送効果を有する
ので、血液充填量を増加させることなく、後述するシー
ル装置5の摩擦熱に起因する被送血液の局所加熱を好適
に抑えることができ、しかも、良好なポンプ特性を発揮
することが可能になる。
【0018】また、血液通路34は、その中心軸が回転
体3の中心軸と約75〜90゜の角度(図示の例では、
90゜)をなすように構成されていることが好ましい。 このような構成によれば、血液充填時に、血液通路34
内に存在する気泡をハウジンク2内上方まで誘導して、
血液導入口21から除去しやすいため好ましい。
体3の中心軸と約75〜90゜の角度(図示の例では、
90゜)をなすように構成されていることが好ましい。 このような構成によれば、血液充填時に、血液通路34
内に存在する気泡をハウジンク2内上方まで誘導して、
血液導入口21から除去しやすいため好ましい。
【0019】血液通路34の断面積の減少率(通路出口
端の断面積に対する通路入口端の断面積の割合)として
は、50%以下であることが望まれる。
端の断面積に対する通路入口端の断面積の割合)として
は、50%以下であることが望まれる。
【0020】さらに、各血液通路34は、それぞれのな
す角度が全て等しくなるよう配置されることが好ましい
。また、血液通路34の本数は、特に限定されるもので
はないが、通常、2〜12本とされることが望まれる。
す角度が全て等しくなるよう配置されることが好ましい
。また、血液通路34の本数は、特に限定されるもので
はないが、通常、2〜12本とされることが望まれる。
【0021】シュラウド33の血液流入口311を臨む
位置には、血液流入口311から流入した血液を分流さ
せ、各血液通路34へ効率よく血液を分配、案内させる
ための円錐状の突起部331が形成されている。ここで
、突起部331の傾斜面のなす角度は、中心軸に対して
10〜80゜程度であることが好ましい。また、突起部
331の底部直径は、血液流入口311の口径の1/1
〜1/4程度であることが好ましい。
位置には、血液流入口311から流入した血液を分流さ
せ、各血液通路34へ効率よく血液を分配、案内させる
ための円錐状の突起部331が形成されている。ここで
、突起部331の傾斜面のなす角度は、中心軸に対して
10〜80゜程度であることが好ましい。また、突起部
331の底部直径は、血液流入口311の口径の1/1
〜1/4程度であることが好ましい。
【0022】次に、軸受け4について説明する。
【0023】軸受け4は回転体3をハウジング内におい
て回転可能に支持するものであり、前記シュラウド33
に固定されたシャフト41と、前記ハウジンク2内部底
面に設置されたボールベアリング装置42により構成さ
れている。ボールベアリング装置42とハウジンク2は
、シール装置5によって液密に隔絶されていることが好
ましい。
て回転可能に支持するものであり、前記シュラウド33
に固定されたシャフト41と、前記ハウジンク2内部底
面に設置されたボールベアリング装置42により構成さ
れている。ボールベアリング装置42とハウジンク2は
、シール装置5によって液密に隔絶されていることが好
ましい。
【0024】シール装置5としては、図示のようなリッ
プシールに限定されず、弾性部材とカウンターフェース
を用いたフェースシール、あるいは摺動部材とカウンタ
ーフェースを用いたメカニカルシール等を適用してもよ
い。
プシールに限定されず、弾性部材とカウンターフェース
を用いたフェースシール、あるいは摺動部材とカウンタ
ーフェースを用いたメカニカルシール等を適用してもよ
い。
【0025】また、ボールベアリング装置42のかわり
に、滑り軸受等を用いることも可能である。
に、滑り軸受等を用いることも可能である。
【0026】一方、回転体3を回転駆動するための回転
トルクは、外部モータ6の回転軸と同軸に固定された駆
動マグネット7から従動マグネット32に伝達される。 これにより、外部モータ6の回転に伴って回転体3が回
転し、血液導入口21から導入された血液は、回転体3
の血液流入口311を通過し、さらに放射状に配置され
た複数の血液通路34を通過して遠心力が付与され、血
液導出口22から導出される。なお、外部モータ6を、
偏平型のステータコイルのみで構成し、従動マグネット
32をステータコイルにて直接駆動する偏平型ブラシレ
スモータ構造とすることも可能である。
トルクは、外部モータ6の回転軸と同軸に固定された駆
動マグネット7から従動マグネット32に伝達される。 これにより、外部モータ6の回転に伴って回転体3が回
転し、血液導入口21から導入された血液は、回転体3
の血液流入口311を通過し、さらに放射状に配置され
た複数の血液通路34を通過して遠心力が付与され、血
液導出口22から導出される。なお、外部モータ6を、
偏平型のステータコイルのみで構成し、従動マグネット
32をステータコイルにて直接駆動する偏平型ブラシレ
スモータ構造とすることも可能である。
【0027】次に、本発明の他の実施態様について図2
を参照して説明する。
を参照して説明する。
【0028】図2(a)は本発明の他の実施態様の血液
ポンプ装置の概略構造を示す図であり、図2(b)は図
2(a)のA−A’線における断面を示す図である。
ポンプ装置の概略構造を示す図であり、図2(b)は図
2(a)のA−A’線における断面を示す図である。
【0029】図2に示す実施態様と、図1に示す実施態
様との相違は、血液通路34を、ストレート状を呈し、
かつ断面積が通路内の血液流に沿って略一定となるよう
に構成した点である。このようにすることにより、図1
に示す血液ポンプ装置に比べて、血液充填量をほぼ同等
とし、しかもより高いポンプ特性を発揮することが可能
になる。その他の構成は、図1に示す実施例と同様であ
るので、その説明は省略する。
様との相違は、血液通路34を、ストレート状を呈し、
かつ断面積が通路内の血液流に沿って略一定となるよう
に構成した点である。このようにすることにより、図1
に示す血液ポンプ装置に比べて、血液充填量をほぼ同等
とし、しかもより高いポンプ特性を発揮することが可能
になる。その他の構成は、図1に示す実施例と同様であ
るので、その説明は省略する。
【0030】なお、本発明の血液ポンプは、図1に示す
血液通路34が湾曲状を呈し、かつ断面積が単調に減少
するよう構成したもの、および図2に示す血液通路34
がストレート状を呈し、かつ断面積が通路内の血液流に
沿って略一定となるように構成したものに限らず、血液
通路34がストレート状を呈しかつ断面積が単調に減少
するよう構成したもの、あるいは血液通路34が湾曲状
を呈しかつ断面積が略一定となるよう構成したものでも
ほぼ同様の効果を有する。
血液通路34が湾曲状を呈し、かつ断面積が単調に減少
するよう構成したもの、および図2に示す血液通路34
がストレート状を呈し、かつ断面積が通路内の血液流に
沿って略一定となるように構成したものに限らず、血液
通路34がストレート状を呈しかつ断面積が単調に減少
するよう構成したもの、あるいは血液通路34が湾曲状
を呈しかつ断面積が略一定となるよう構成したものでも
ほぼ同様の効果を有する。
【0031】また、軸受け構造も図1および図2に示す
構造に限定されることなく、例えばシャフト41がハウ
ジンク2内に固定され、ボールベアリング装置42およ
びシール装置5がシュラウド33内に配置されていても
よく、また、駆動装置と従動装置がマグネットを介さず
直接接続されていてもよい。
構造に限定されることなく、例えばシャフト41がハウ
ジンク2内に固定され、ボールベアリング装置42およ
びシール装置5がシュラウド33内に配置されていても
よく、また、駆動装置と従動装置がマグネットを介さず
直接接続されていてもよい。
【0032】また、送液される液体も血液に限定される
ものではなく、熱によって変性しやすい物質を含む液体
であれば、どのような液体に適用してもよい。
ものではなく、熱によって変性しやすい物質を含む液体
であれば、どのような液体に適用してもよい。
【0033】次に、より具体的な実施例を示して、本発
明をさらに詳細に説明する。
明をさらに詳細に説明する。
【0034】
[実施例1]図1に示す血液ポンプ装置を製造した。
〈ハウジング〉
・材質
アクリル樹
脂 ・ハウジンク内径
84mm
・血液充填量
50cc ・
血液導入口内径
8mm ・血液導出口内径
8
mm〈回転体〉 ・材質
ポリカーボ
ネート樹脂 ・血液流入口内径
19mm
・血液通路本数
6本
(等角度をなすよう配置) ・
血液通路の流入開口の断面積
50mm2 ・血液通路の流出開口の断
面積 33mm2 ・液体通路の中心軸と回転体の中心軸
のなす角度 90゜ ・突起部の傾斜
面のなす角度 45゜
・突起部の底部直径
15mm ・
従動マグネット 外径70mm、内径32mm、
厚さ8mmの6
極着磁フェライトマグネット
〈外部駆動装置〉 ・モータ 9
0W ブラシレスDCモータ ・駆動
マグネット 外径70mm、内径32mm、厚さ
10mmの
6極着磁フェライトマグネット
(マグネット間隔8.5mm)
アクリル樹
脂 ・ハウジンク内径
84mm
・血液充填量
50cc ・
血液導入口内径
8mm ・血液導出口内径
8
mm〈回転体〉 ・材質
ポリカーボ
ネート樹脂 ・血液流入口内径
19mm
・血液通路本数
6本
(等角度をなすよう配置) ・
血液通路の流入開口の断面積
50mm2 ・血液通路の流出開口の断
面積 33mm2 ・液体通路の中心軸と回転体の中心軸
のなす角度 90゜ ・突起部の傾斜
面のなす角度 45゜
・突起部の底部直径
15mm ・
従動マグネット 外径70mm、内径32mm、
厚さ8mmの6
極着磁フェライトマグネット
〈外部駆動装置〉 ・モータ 9
0W ブラシレスDCモータ ・駆動
マグネット 外径70mm、内径32mm、厚さ
10mmの
6極着磁フェライトマグネット
(マグネット間隔8.5mm)
【0035】[比較例]特公昭57−23114号記載
の血液ポンプ(Biomedicas社製、モデルBP
80)を用いた。なお、この血液ポンプの血液充填量は
80ccであった。
の血液ポンプ(Biomedicas社製、モデルBP
80)を用いた。なお、この血液ポンプの血液充填量は
80ccであった。
【0036】[ポンプ効率の測定]これらの血液ポンプ
装置を、被送液としてヘマトクリット値43%の血液1
.8リットルを用い、400mmHg、3L/minの
条件で運転させたところ、その動作点での、実施例1の
血液ポンプの回転数は2370rpm、比較例の血液ポ
ンプの回転数は2900rpmであった。これにより、
本発明の血液ポンプは、比較例のポンプに比べて、同様
の吐出圧力を得るために、血液充填量を格段に減少させ
ることができるとともに、低回転で運転できることが確
認された。
装置を、被送液としてヘマトクリット値43%の血液1
.8リットルを用い、400mmHg、3L/minの
条件で運転させたところ、その動作点での、実施例1の
血液ポンプの回転数は2370rpm、比較例の血液ポ
ンプの回転数は2900rpmであった。これにより、
本発明の血液ポンプは、比較例のポンプに比べて、同様
の吐出圧力を得るために、血液充填量を格段に減少させ
ることができるとともに、低回転で運転できることが確
認された。
【0037】[溶血率の測定]これらの血液ポンプ装置
を、被送液としてヘマトクリット値43%の血液1.8
リットルを用い、400mmHg、3L/minの条件
で運転させ、経時的な溶血率(血液中のフリーヘモグロ
ビン濃度)を測定した。その結果を図3に示す。
を、被送液としてヘマトクリット値43%の血液1.8
リットルを用い、400mmHg、3L/minの条件
で運転させ、経時的な溶血率(血液中のフリーヘモグロ
ビン濃度)を測定した。その結果を図3に示す。
【0038】図3より明らかなように、本発明に係る実
施例1の血液ポンプは、比較例の血液ポンプとほぼ同程
度に低い溶血特性を有することが確認された。なお、図
中、controlは、搬送処理されていない血液中の
溶血率を示すものである。
施例1の血液ポンプは、比較例の血液ポンプとほぼ同程
度に低い溶血特性を有することが確認された。なお、図
中、controlは、搬送処理されていない血液中の
溶血率を示すものである。
【0039】[実施例2]図2に示す血液ポンプを作成
した。 〈ハウジング〉 ・材質
アクリル樹
脂 ・ハウジンク内径
84mm
・血液充填量
47cc ・
血液導入口内径
8mm ・血液導出口内径
8
mm〈回転体〉 ・材質
ポリカーボ
ネート樹脂 ・血液流入口内径
19mm
・血液通路本数
6本
(等角度をなすように配置)
・血液通路の流入開口の断面積
32mm2 ・血液通路の流出開
口の断面積 32mm2
・液体通路の中心軸と回転体の中心軸のなす
角度 80゜ ・突起部の傾斜面のな
す角度 45゜
・突起部の底部直径
10mm ・従動マ
グネット 外径70mm、内径32mm、厚さ8
mmの6
極着磁フェライトマグネット〈外部駆動
装置〉 ・実施例1と同様のもの。
した。 〈ハウジング〉 ・材質
アクリル樹
脂 ・ハウジンク内径
84mm
・血液充填量
47cc ・
血液導入口内径
8mm ・血液導出口内径
8
mm〈回転体〉 ・材質
ポリカーボ
ネート樹脂 ・血液流入口内径
19mm
・血液通路本数
6本
(等角度をなすように配置)
・血液通路の流入開口の断面積
32mm2 ・血液通路の流出開
口の断面積 32mm2
・液体通路の中心軸と回転体の中心軸のなす
角度 80゜ ・突起部の傾斜面のな
す角度 45゜
・突起部の底部直径
10mm ・従動マ
グネット 外径70mm、内径32mm、厚さ8
mmの6
極着磁フェライトマグネット〈外部駆動
装置〉 ・実施例1と同様のもの。
【0040】[ポンプ特性の測定]実施例1および2の
血液ポンプを用いて4cpグリセリン溶液を送液し、ポ
ンプ特性を測定した。なお、測定は、回転数、ポンプ流
量を変えることにより行った。その結果を図4(a)お
よび図4(b)に示す。図4(a)および図4(b)か
ら明らかなように、本発明に係る血液ポンプのいずれも
が良好なポンプ特性を発揮した。
血液ポンプを用いて4cpグリセリン溶液を送液し、ポ
ンプ特性を測定した。なお、測定は、回転数、ポンプ流
量を変えることにより行った。その結果を図4(a)お
よび図4(b)に示す。図4(a)および図4(b)か
ら明らかなように、本発明に係る血液ポンプのいずれも
が良好なポンプ特性を発揮した。
【0041】
【作用】以上のように本発明に係る液体ポンプは構成さ
れているので、液体導入口21から導入された液体は、
回転体3の液体流入口311を通過し、さらに放射状に
配置された複数の液体通路34を通過して遠心力が付与
され、液体導出口22から導出される。この際、前記液
体通路34は、通路内の液体流に沿って断面積が略一定
か、もしくは単調に減少するように形成されているので
、液体の流れは等速流もしくは加速流となり、流れの剥
離が生じにくく、液体充填量を増加させることなく乱流
の発生を抑制することができ、従って血液中の有形成分
の破損が抑制される。さらに、液体通路34がストレー
ト形状であれば、ポンプ特性を低下させることなく、よ
り体液充填量を減少させることができる。また、液体通
路34の中心軸が回転体3の中心軸と75〜90゜の角
度をなすように構成されていれば、ポンプ特性を低下さ
せることなく、気泡抜け性を良好とすることができる。
れているので、液体導入口21から導入された液体は、
回転体3の液体流入口311を通過し、さらに放射状に
配置された複数の液体通路34を通過して遠心力が付与
され、液体導出口22から導出される。この際、前記液
体通路34は、通路内の液体流に沿って断面積が略一定
か、もしくは単調に減少するように形成されているので
、液体の流れは等速流もしくは加速流となり、流れの剥
離が生じにくく、液体充填量を増加させることなく乱流
の発生を抑制することができ、従って血液中の有形成分
の破損が抑制される。さらに、液体通路34がストレー
ト形状であれば、ポンプ特性を低下させることなく、よ
り体液充填量を減少させることができる。また、液体通
路34の中心軸が回転体3の中心軸と75〜90゜の角
度をなすように構成されていれば、ポンプ特性を低下さ
せることなく、気泡抜け性を良好とすることができる。
【0042】
【発明の効果】以上、詳述したように、本発明の液体ポ
ンプ装置は、液体導入口および液体導出口を有するとと
もに、内部に略円形の室を有するハウジングと、放射状
に配置された複数の液体通路を有するとともに、前記ハ
ウジング内に回転可能に収容された回転体と、当該回転
体を回転可能に支持する軸受けとを備える液体ポンプ装
置であって、前記液体通路は、当該通路内の液体流に沿
って断面積が略一定か、もしくは単調に減少するように
形成されていることを特徴とするので、液体の流れは等
速流もしくは加速流となり、流れの剥離が生じにくく、
液体充填量を増加させることなく乱流の発生を抑制する
ことができ、従って血液中の有形成分の破損が抑制され
る。さらに、液体通路がストレート形状であれば、ポン
プ特性を低下させることなく、より体液充填量を減少さ
せることができる。また、液体通路の中心軸が回転体の
中心軸と75〜90゜の角度をなすように構成されてい
れば、ポンプ特性を低下させることなく、気泡抜け性を
良好とすることができる。
ンプ装置は、液体導入口および液体導出口を有するとと
もに、内部に略円形の室を有するハウジングと、放射状
に配置された複数の液体通路を有するとともに、前記ハ
ウジング内に回転可能に収容された回転体と、当該回転
体を回転可能に支持する軸受けとを備える液体ポンプ装
置であって、前記液体通路は、当該通路内の液体流に沿
って断面積が略一定か、もしくは単調に減少するように
形成されていることを特徴とするので、液体の流れは等
速流もしくは加速流となり、流れの剥離が生じにくく、
液体充填量を増加させることなく乱流の発生を抑制する
ことができ、従って血液中の有形成分の破損が抑制され
る。さらに、液体通路がストレート形状であれば、ポン
プ特性を低下させることなく、より体液充填量を減少さ
せることができる。また、液体通路の中心軸が回転体の
中心軸と75〜90゜の角度をなすように構成されてい
れば、ポンプ特性を低下させることなく、気泡抜け性を
良好とすることができる。
【図1】本発明の実施態様に係る血液ポンプの概略構造
を示す図である。
を示す図である。
【図2】本発明の他の実施態様に係る血液ポンプの概略
構造を示す図である。
構造を示す図である。
【図3】本発明の実施例の血液ポンプおよび比較例の血
液ポンプの溶血特性を示す図である。
液ポンプの溶血特性を示す図である。
【図4】本発明の実施例の血液ポンプおよび他の実施例
の血液ポンプのポンプ特性を示す図である。
の血液ポンプのポンプ特性を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項1】液体導入口および液体導出口を有するとと
もに、内部に略円形の室を有するハウジングと、放射状
に配置された複数の液体通路を有するとともに、前記ハ
ウジング内に回転可能に収容された回転体と、当該回転
体を回転可能に支持する軸受けとを備える液体ポンプ装
置であって、前記液体通路は、当該通路内の液体流に沿
って断面積が略一定か、もしくは単調に減少するように
形成されていることを特徴とする液体ポンプ装置。 - 【請求項2】前記液体通路はストレート状である請求項
1記載の液体ポンプ装置。 - 【請求項3】前記液体通路は、その中心軸が前記回転体
の中心軸と75〜90゜の角度をなすように構成されて
なる請求項1または2に記載の液体ポンプ装置。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP03135943A JP3086004B2 (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | 液体ポンプ装置 |
EP92107771A EP0518050B1 (en) | 1991-05-10 | 1992-05-08 | Liquid pump apparatus |
DE69212074T DE69212074T2 (de) | 1991-05-10 | 1992-05-08 | Flüssigkeitspumpe |
US08/012,247 US5316440A (en) | 1991-05-10 | 1993-02-01 | Blood pump apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP03135943A JP3086004B2 (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | 液体ポンプ装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04336073A true JPH04336073A (ja) | 1992-11-24 |
JP3086004B2 JP3086004B2 (ja) | 2000-09-11 |
Family
ID=15163475
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP03135943A Expired - Lifetime JP3086004B2 (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | 液体ポンプ装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3086004B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019070048A1 (ja) * | 2017-10-06 | 2019-04-11 | テルモ株式会社 | 体外循環型血液ポンプ装置 |
-
1991
- 1991-05-10 JP JP03135943A patent/JP3086004B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019070048A1 (ja) * | 2017-10-06 | 2019-04-11 | テルモ株式会社 | 体外循環型血液ポンプ装置 |
JPWO2019070048A1 (ja) * | 2017-10-06 | 2020-09-10 | テルモ株式会社 | 体外循環型血液ポンプ装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3086004B2 (ja) | 2000-09-11 |
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