JPH04333527A - 棒鋼線材の球状化焼鈍方法 - Google Patents
棒鋼線材の球状化焼鈍方法Info
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- JPH04333527A JPH04333527A JP13022491A JP13022491A JPH04333527A JP H04333527 A JPH04333527 A JP H04333527A JP 13022491 A JP13022491 A JP 13022491A JP 13022491 A JP13022491 A JP 13022491A JP H04333527 A JPH04333527 A JP H04333527A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は棒鋼線材の球状化焼鈍方
法にかかわり、さらに詳しくは、各種ボルト部品、自動
車部品、建設機械部品、軸受け部品等の製造に際して、
球状化焼鈍による軟質化レベルを向上し、その後の切断
、冷間鍛造、切削等の冷間成形を容易に行うことを可能
にした球状化焼鈍方法に関するものである。
法にかかわり、さらに詳しくは、各種ボルト部品、自動
車部品、建設機械部品、軸受け部品等の製造に際して、
球状化焼鈍による軟質化レベルを向上し、その後の切断
、冷間鍛造、切削等の冷間成形を容易に行うことを可能
にした球状化焼鈍方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、各種ボルト部品、自動車部品、建
設機械部品、軸受け部品等の大半は、棒鋼線材を切断、
冷間鍛造、切削等の冷間成形を行うことによって製造さ
れている。冷間成形に際しては、圧延ままでは通常硬す
ぎて冷間成形が困難であるため、冷間成形の前に冷間加
工性の向上を目的として、球状化焼鈍が行われている。 しかしながら、現状では十分な軟質化レベルに達してお
らず、例えば冷間鍛造の場合では、工具寿命を一層向上
させるために、鋼材の一層の軟質化が求められている。 これに対して、特公昭４１−１９２８３号公報には、棒
鋼線材を２００℃〜再結晶温度域で３０％以上の加工を
加えることを特徴とする鋼の球状化焼鈍のための予備処
理法が示されている。この方法を用いれば、球状化焼鈍
により炭化物の球状化が促進され、強度も顕著に低下す
る。しかしながら、２００℃〜再結晶温度域での加工付
与には特殊な装置が必要なため、必ずしも普及していな
いのが現状である。
設機械部品、軸受け部品等の大半は、棒鋼線材を切断、
冷間鍛造、切削等の冷間成形を行うことによって製造さ
れている。冷間成形に際しては、圧延ままでは通常硬す
ぎて冷間成形が困難であるため、冷間成形の前に冷間加
工性の向上を目的として、球状化焼鈍が行われている。 しかしながら、現状では十分な軟質化レベルに達してお
らず、例えば冷間鍛造の場合では、工具寿命を一層向上
させるために、鋼材の一層の軟質化が求められている。 これに対して、特公昭４１−１９２８３号公報には、棒
鋼線材を２００℃〜再結晶温度域で３０％以上の加工を
加えることを特徴とする鋼の球状化焼鈍のための予備処
理法が示されている。この方法を用いれば、球状化焼鈍
により炭化物の球状化が促進され、強度も顕著に低下す
る。しかしながら、２００℃〜再結晶温度域での加工付
与には特殊な装置が必要なため、必ずしも普及していな
いのが現状である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、焼鈍
前の予備加工処理なしに球状化焼鈍のみで優れた軟質化
レベルを実現し得る棒鋼線材の球状化焼鈍方法を提供し
ようとするものである。
前の予備加工処理なしに球状化焼鈍のみで優れた軟質化
レベルを実現し得る棒鋼線材の球状化焼鈍方法を提供し
ようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段、作用】本発明者らは、球
状化焼鈍のみで優れた軟質化レベルを実現するために、
鋭意検討を行ない次の知見を得た。 （１）良好な球状化組織を得るためには、次の４点がポ
イントである。 ■鋼材がＭｎ、Ｃｒを含有する炭素鋼であること。 ■徐冷前の加熱保定時に未溶解セメンタイトを適量残存
させること。 ■未溶解セメンタイトを適量残存させるためには、セメ
ンタイト中にＭｎ等の第三元素が適量溶存することが必
須であり、そのためには昇温過程でＡｃ１−１００℃〜
Ａｃ１で保定することが有効であること。 ■球状炭化物の生成は、Ａｒ１点直下で未溶解セメンタ
イトが球状化成長することにより起こるため、冷却過程
でＡｒ１〜Ａｒ１−７０℃の温度範囲を徐冷するか（平
均冷却速度で０．０５℃／分以上、０．４℃／分以下）
、またはＡｒ１−５〜Ａｒ１−５０℃の温度範囲で保定
すること（６０〜２４０分）。 （２）棒鋼線材が粒度９番以上のフェライト・パーライ
ト組織を有する鋼材を用いることによりさらに良好な球
状化組織が得られる。本発明は以上の新規なる知見にも
とずいてなされたものであって、その要旨とするところ
は、 Ｃ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．２５〜２．０％、Ｃ
ｒ：０．１〜２．０％を含有する鋼を球状化焼鈍するに
際して、第一保定温度をＡｃ１−１００〜Ａｃ１とし、
第二保定温度をＣ≦０．８％の場合Ａｃ１＋５〜Ａｃ３
−５℃、Ｃ＞０．８％の場合Ａｃ１＋５〜Ａｃｃｍ−５
℃とし、第三保定温度をＡｒ１−５〜Ａｒ１−５０℃と
し、Ａ）第一保定温度まで任意の加熱速度で加熱し、該
温度で３０〜１２０分保定する工程、 Ｂ）その後、第二保定温度まで任意の加熱速度で加熱し
、該温度で１８０分以内保持する工程、Ｃ）その後、Ａ
ｒ１まで任意の冷却速度で冷却し、Ａｒ１〜Ａｒ１−７
０℃の温度範囲を平均冷却速度で０．０５℃／分以上、
０．４℃／分以下の冷却速度で冷却するか、または第三
保定温度まで任意の冷却速度で冷却し、該温度において
６０〜２４０分保持する工程、Ｄ）その後、任意の冷却
速度で冷却する工程。 上記各工程を連続して行うことを特徴とする棒鋼線材の
球状化焼鈍方法、またはさらに上記の棒鋼線材が粒度９
番以上のフェライト・パーライト組織を有する鋼材とす
る棒鋼線材の球状化焼鈍方法にある。
状化焼鈍のみで優れた軟質化レベルを実現するために、
鋭意検討を行ない次の知見を得た。 （１）良好な球状化組織を得るためには、次の４点がポ
イントである。 ■鋼材がＭｎ、Ｃｒを含有する炭素鋼であること。 ■徐冷前の加熱保定時に未溶解セメンタイトを適量残存
させること。 ■未溶解セメンタイトを適量残存させるためには、セメ
ンタイト中にＭｎ等の第三元素が適量溶存することが必
須であり、そのためには昇温過程でＡｃ１−１００℃〜
Ａｃ１で保定することが有効であること。 ■球状炭化物の生成は、Ａｒ１点直下で未溶解セメンタ
イトが球状化成長することにより起こるため、冷却過程
でＡｒ１〜Ａｒ１−７０℃の温度範囲を徐冷するか（平
均冷却速度で０．０５℃／分以上、０．４℃／分以下）
、またはＡｒ１−５〜Ａｒ１−５０℃の温度範囲で保定
すること（６０〜２４０分）。 （２）棒鋼線材が粒度９番以上のフェライト・パーライ
ト組織を有する鋼材を用いることによりさらに良好な球
状化組織が得られる。本発明は以上の新規なる知見にも
とずいてなされたものであって、その要旨とするところ
は、 Ｃ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．２５〜２．０％、Ｃ
ｒ：０．１〜２．０％を含有する鋼を球状化焼鈍するに
際して、第一保定温度をＡｃ１−１００〜Ａｃ１とし、
第二保定温度をＣ≦０．８％の場合Ａｃ１＋５〜Ａｃ３
−５℃、Ｃ＞０．８％の場合Ａｃ１＋５〜Ａｃｃｍ−５
℃とし、第三保定温度をＡｒ１−５〜Ａｒ１−５０℃と
し、Ａ）第一保定温度まで任意の加熱速度で加熱し、該
温度で３０〜１２０分保定する工程、 Ｂ）その後、第二保定温度まで任意の加熱速度で加熱し
、該温度で１８０分以内保持する工程、Ｃ）その後、Ａ
ｒ１まで任意の冷却速度で冷却し、Ａｒ１〜Ａｒ１−７
０℃の温度範囲を平均冷却速度で０．０５℃／分以上、
０．４℃／分以下の冷却速度で冷却するか、または第三
保定温度まで任意の冷却速度で冷却し、該温度において
６０〜２４０分保持する工程、Ｄ）その後、任意の冷却
速度で冷却する工程。 上記各工程を連続して行うことを特徴とする棒鋼線材の
球状化焼鈍方法、またはさらに上記の棒鋼線材が粒度９
番以上のフェライト・パーライト組織を有する鋼材とす
る棒鋼線材の球状化焼鈍方法にある。
【０００５】以下に、本発明を詳細に説明する。まず、
対象鋼材として、Ｃ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．２
５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％を含有する鋼と
したのは、次の理由による。本発明で対象としている棒
鋼線材は、最終工程で焼入れ焼戻し処理をして所定の強
度靱性を確保するが、Ｃが０．１未満では十分な強度が
得られず、Ｃが１．５％を超えるとかえって靱性が劣化
するので、Ｃ：０．１〜１．５％とした。次にＭｎ、Ｃ
ｒは焼入れ性の確保、およびセメンタイト中に溶存して
安定化し焼鈍加熱時に未溶解セメンタイトを適量残存さ
せるために重要であるが、Ｍｎ：０．２５％未満、Ｃｒ
：０．１％未満ではその効果は小さく、一方Ｍｎ：２％
超、Ｃｒ：２．０％超ではこれらの効果は飽和するので
、Ｍｎ：０．２５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％
とした。なお、本発明では、上記のＣ、Ｍｎ、Ｃｒの含
有を必須とするが、このほかに脱酸元素としてＳｉ、Ａ
ｌを、焼入れ性増加を目的としてＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉを、
粒度調整を目的としてＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎを、被削性向
上を目的としてＳを必要に応じて含有することができる
。
対象鋼材として、Ｃ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．２
５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％を含有する鋼と
したのは、次の理由による。本発明で対象としている棒
鋼線材は、最終工程で焼入れ焼戻し処理をして所定の強
度靱性を確保するが、Ｃが０．１未満では十分な強度が
得られず、Ｃが１．５％を超えるとかえって靱性が劣化
するので、Ｃ：０．１〜１．５％とした。次にＭｎ、Ｃ
ｒは焼入れ性の確保、およびセメンタイト中に溶存して
安定化し焼鈍加熱時に未溶解セメンタイトを適量残存さ
せるために重要であるが、Ｍｎ：０．２５％未満、Ｃｒ
：０．１％未満ではその効果は小さく、一方Ｍｎ：２％
超、Ｃｒ：２．０％超ではこれらの効果は飽和するので
、Ｍｎ：０．２５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％
とした。なお、本発明では、上記のＣ、Ｍｎ、Ｃｒの含
有を必須とするが、このほかに脱酸元素としてＳｉ、Ａ
ｌを、焼入れ性増加を目的としてＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉを、
粒度調整を目的としてＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎを、被削性向
上を目的としてＳを必要に応じて含有することができる
。
【０００６】次に、球状化焼鈍するに際して、本発明で
はまず第一保定温度Ａｃ１−１００℃〜Ａｃ１で３０〜
１２０分保定するのであるが、これはセメンタイト中に
Ｍｎ等の第三元素を適量濃縮させて、セメンタイトを安
定化させるためである。保定温度Ａｃ１−１００℃未満
、保定時間３０分未満ではこの効果は小さく、一方保定
温度がＡｃ１を超えるとセメンタイトが溶けてしまうの
でこの効果はなくなり、また保定時間が１２０分を超え
るとこの効果は飽和するので第一保定温度Ａｃ１−１０
０℃〜Ａｃ１で３０〜１２０分保定とした。次に、第二
保定温度をＣ≦０．８％の場合Ａｃ１＋５〜Ａｃ３−５
℃、Ｃ＞０．８％の場合Ａｃ１＋５〜Ａｃｃｍ−５℃と
したのは、Ａｃ１＋５未満では、ラメラ状の未溶解セメ
ンタイトが残り、軟質化が不十分なためであり、またＡ
ｃ３−５℃またはＡｃｃｍ−５℃を超えると逆にセメン
タイトのほとんどが溶解し球状炭化物の核がなくなるた
め、再生パーライトが生じて軟質化が不十分になるため
である。また、第二保定温度で１８０分以内保定するの
は、保定時間が１８０分を超えるとセメンタイトが過度
に溶解して、球状炭化物の核となる未溶解セメンタイト
が少なくなり、軟質化レベルが劣化するためである。そ
の後、Ａｒ１〜Ａｒ１−７０℃の温度範囲を平均冷却速
度で０．０５℃／分以上、０．４℃／分以下の冷却速度
で冷却するか、または第三保定温度Ａｒ１−５〜Ａｒ１
−５０℃において６０〜２４０分保持するのは次の理由
による。 まず連続冷却の場合、 球状セメンタイトは
Ａｒ１〜Ａｒ１−７０℃の温度範囲で析出する。したが
って、徐冷開始温度がＡｒ１未満あるいは徐冷終了温度
がＡｒ１−７０℃を超えると球状セメンタイトの析出が
妨げられ球状化組織が著しく劣化するため、徐冷温度範
囲をＡｒ１〜Ａｒ１−７０℃とした。次に、この区間の
冷却速度が０．４℃／分を超えれば再生パーライトが発
生しやすくなるため、０．４℃／分以下とした。また、
徐冷速度は小さいほど良いが、０．０５℃／分未満では
その効果は飽和しいたずらに焼鈍時間を延長させること
になるため下限を０．０５℃／分とした。次に、等温保
持する場合、第三保定温度を、Ａｒ１−５〜Ａｒ１−５
０℃の範囲とするのは次の理由による。等温変態におい
て、球状セメンタイトはＡｒ１〜Ａｒ１−５０℃の温度
範囲で析出する。ただし、第三保定温度がＡｒ１−５０
℃を超えると球状セメンタイトの析出に長時間を要する
ので、第三保定温度の上限をＡｒ１−５とした。一方、
第三保定温度がＡｒ１−５０℃未満であると球状セメン
タイト組織が過度に微細となり強度が増加するため、第
三保定温度の下限をＡｒ１−５０℃とした。また、第三
保定温度において６０〜２４０分保持するのは、保持時
間が６０分未満では、球状セメンタイトの析出が不十分
であり、再生パーライトが発生して球状化組織が劣化す
るためであり、一方球状セメンタイトの析出は２４０分
以内で十分に完了するため、保持時間が２４０分を超え
た場合いたずらに焼鈍時間を延長させることになるため
、上限を２４０分とした。
はまず第一保定温度Ａｃ１−１００℃〜Ａｃ１で３０〜
１２０分保定するのであるが、これはセメンタイト中に
Ｍｎ等の第三元素を適量濃縮させて、セメンタイトを安
定化させるためである。保定温度Ａｃ１−１００℃未満
、保定時間３０分未満ではこの効果は小さく、一方保定
温度がＡｃ１を超えるとセメンタイトが溶けてしまうの
でこの効果はなくなり、また保定時間が１２０分を超え
るとこの効果は飽和するので第一保定温度Ａｃ１−１０
０℃〜Ａｃ１で３０〜１２０分保定とした。次に、第二
保定温度をＣ≦０．８％の場合Ａｃ１＋５〜Ａｃ３−５
℃、Ｃ＞０．８％の場合Ａｃ１＋５〜Ａｃｃｍ−５℃と
したのは、Ａｃ１＋５未満では、ラメラ状の未溶解セメ
ンタイトが残り、軟質化が不十分なためであり、またＡ
ｃ３−５℃またはＡｃｃｍ−５℃を超えると逆にセメン
タイトのほとんどが溶解し球状炭化物の核がなくなるた
め、再生パーライトが生じて軟質化が不十分になるため
である。また、第二保定温度で１８０分以内保定するの
は、保定時間が１８０分を超えるとセメンタイトが過度
に溶解して、球状炭化物の核となる未溶解セメンタイト
が少なくなり、軟質化レベルが劣化するためである。そ
の後、Ａｒ１〜Ａｒ１−７０℃の温度範囲を平均冷却速
度で０．０５℃／分以上、０．４℃／分以下の冷却速度
で冷却するか、または第三保定温度Ａｒ１−５〜Ａｒ１
−５０℃において６０〜２４０分保持するのは次の理由
による。 まず連続冷却の場合、 球状セメンタイトは
Ａｒ１〜Ａｒ１−７０℃の温度範囲で析出する。したが
って、徐冷開始温度がＡｒ１未満あるいは徐冷終了温度
がＡｒ１−７０℃を超えると球状セメンタイトの析出が
妨げられ球状化組織が著しく劣化するため、徐冷温度範
囲をＡｒ１〜Ａｒ１−７０℃とした。次に、この区間の
冷却速度が０．４℃／分を超えれば再生パーライトが発
生しやすくなるため、０．４℃／分以下とした。また、
徐冷速度は小さいほど良いが、０．０５℃／分未満では
その効果は飽和しいたずらに焼鈍時間を延長させること
になるため下限を０．０５℃／分とした。次に、等温保
持する場合、第三保定温度を、Ａｒ１−５〜Ａｒ１−５
０℃の範囲とするのは次の理由による。等温変態におい
て、球状セメンタイトはＡｒ１〜Ａｒ１−５０℃の温度
範囲で析出する。ただし、第三保定温度がＡｒ１−５０
℃を超えると球状セメンタイトの析出に長時間を要する
ので、第三保定温度の上限をＡｒ１−５とした。一方、
第三保定温度がＡｒ１−５０℃未満であると球状セメン
タイト組織が過度に微細となり強度が増加するため、第
三保定温度の下限をＡｒ１−５０℃とした。また、第三
保定温度において６０〜２４０分保持するのは、保持時
間が６０分未満では、球状セメンタイトの析出が不十分
であり、再生パーライトが発生して球状化組織が劣化す
るためであり、一方球状セメンタイトの析出は２４０分
以内で十分に完了するため、保持時間が２４０分を超え
た場合いたずらに焼鈍時間を延長させることになるため
、上限を２４０分とした。
【０００７】請求項３記載の本発明法はより一層球状化
組織の改善を目的としたものであり、棒鋼線材が粒度９
番以上のフェライト・パーライト組織を有する鋼材とす
るのは以下の理由による。球状化焼鈍加熱時のオーステ
ナイト粒径が微細なほど、球状セメンタイトの析出はよ
り高温で起こるため球状化組織はより良好となる。球状
化焼鈍加熱時のオーステナイト粒径を微細にするために
は、焼鈍加熱前のフェライト・パーライト組織が微細で
あることが有効であり、焼鈍加熱前の組織が粒度９番未
満ではこの効果は小さい。以上の理由で、棒鋼線材が粒
度９番以上のフェライト・パーライト組織を有する鋼材
とした。なお、本発明では熱間圧延による棒鋼線材の製
造において、粒度９番以上のフェライト・パーライト組
織を有する棒鋼線材を実現すれば、いかなる圧延条件を
用いても良い。例えば９００℃以下の温度範囲で総減面
率４０％以上の仕上げ圧延を行う方法が挙げられるが、
本発明では特に限定するものではない。以下に、本発明
の効果を実施例により、さらに具体的に示す。
組織の改善を目的としたものであり、棒鋼線材が粒度９
番以上のフェライト・パーライト組織を有する鋼材とす
るのは以下の理由による。球状化焼鈍加熱時のオーステ
ナイト粒径が微細なほど、球状セメンタイトの析出はよ
り高温で起こるため球状化組織はより良好となる。球状
化焼鈍加熱時のオーステナイト粒径を微細にするために
は、焼鈍加熱前のフェライト・パーライト組織が微細で
あることが有効であり、焼鈍加熱前の組織が粒度９番未
満ではこの効果は小さい。以上の理由で、棒鋼線材が粒
度９番以上のフェライト・パーライト組織を有する鋼材
とした。なお、本発明では熱間圧延による棒鋼線材の製
造において、粒度９番以上のフェライト・パーライト組
織を有する棒鋼線材を実現すれば、いかなる圧延条件を
用いても良い。例えば９００℃以下の温度範囲で総減面
率４０％以上の仕上げ圧延を行う方法が挙げられるが、
本発明では特に限定するものではない。以下に、本発明
の効果を実施例により、さらに具体的に示す。
【０００８】
【実施例】表１に供試材の化学成分を示す。これらはい
ずれも転炉溶製後連続鋳造で鋳造された。１６２ｍｍ各
鋼片に分塊圧延後１３ｍｍ丸線材に圧延した。一部の鋼
材については制御圧延を行った。これらの鋼材について
球状化焼鈍を行い、引張強さ・球状化度の評価を行った
。球状化度の評価は、ＪＩＳ Ｇ３５３９の規定に基
づいて行い、焼鈍材の材質達成目標は、通常の冷鍛鋼の
規格相当である球状化度がＮｏ．２以下とした。表２、
３に焼鈍条件、各鋼材のＡｃ１変態点温度、Ａｃ３変態
点温度、球状化焼鈍材の材質特性をあわせて示す。なお
、表２で徐冷区間未満の温度域、および表３で第３保定
後は、全て空冷した。表２，３から明らかなように、本
発明例はいずれも球状化度がＮｏ．２以下であり、引張
強さもより低いレベルにあることがわかる。これに対し
て、比較例はいずれも球状化度がＮｏ．２を超えており
、軟質化の程度も十分とは言えない。まず、表２では、
比較例２，２０は第１保定温度が、比較例６は第２保定
温度が、本発明の範囲の下限値を下回った場合であり、
比較例３，２１は第１保定温度が、比較例７は第２保定
温度が本発明の範囲の上限値を上回った場合であり、比
較例４，２２は第１保定時間が本発明の範囲の下限値を
下回った場合であり、比較例８は第２保定時間が本発明
の範囲の上限値を上回った場合であり、比較例１１は徐
冷開始温度が本発明の規定を下回った場合であり、比較
例１２は徐冷終了温度が本発明の規定を上回った場合で
あり、比較例９，１３は徐冷速度が本発明の範囲の上限
値を上回った場合である。また、比較例２３，２４，２
５は、Ｍｎ、Ｃｒのいずれか一方または両方が、本発明
の範囲の下限値を下回った場合である。次に、表３では
、比較例５は第１保定温度が、比較例９は第２保定温度
が、比較例１４は第３保定温度がいずれも本発明の範囲
の下限値を下回った場合であり、比較例６は第１保定温
度が、比較例１０は第２保定温度が、比較例１３は第３
保定温度が本発明の範囲の上限値を上回った場合であり
、比較例７は第１保定時間が、比較例１５は第３保定時
間が本発明の範囲の下限値を下回った場合であり、比較
例１１は第２保定時間が本発明の範囲の上限値を上回っ
た場合であり、比較例１８，１９，２０は、Ｍｎ、Ｃｒ
のいずれか一方または両方が、本発明の範囲の下限値を
下回った場合である。
ずれも転炉溶製後連続鋳造で鋳造された。１６２ｍｍ各
鋼片に分塊圧延後１３ｍｍ丸線材に圧延した。一部の鋼
材については制御圧延を行った。これらの鋼材について
球状化焼鈍を行い、引張強さ・球状化度の評価を行った
。球状化度の評価は、ＪＩＳ Ｇ３５３９の規定に基
づいて行い、焼鈍材の材質達成目標は、通常の冷鍛鋼の
規格相当である球状化度がＮｏ．２以下とした。表２、
３に焼鈍条件、各鋼材のＡｃ１変態点温度、Ａｃ３変態
点温度、球状化焼鈍材の材質特性をあわせて示す。なお
、表２で徐冷区間未満の温度域、および表３で第３保定
後は、全て空冷した。表２，３から明らかなように、本
発明例はいずれも球状化度がＮｏ．２以下であり、引張
強さもより低いレベルにあることがわかる。これに対し
て、比較例はいずれも球状化度がＮｏ．２を超えており
、軟質化の程度も十分とは言えない。まず、表２では、
比較例２，２０は第１保定温度が、比較例６は第２保定
温度が、本発明の範囲の下限値を下回った場合であり、
比較例３，２１は第１保定温度が、比較例７は第２保定
温度が本発明の範囲の上限値を上回った場合であり、比
較例４，２２は第１保定時間が本発明の範囲の下限値を
下回った場合であり、比較例８は第２保定時間が本発明
の範囲の上限値を上回った場合であり、比較例１１は徐
冷開始温度が本発明の規定を下回った場合であり、比較
例１２は徐冷終了温度が本発明の規定を上回った場合で
あり、比較例９，１３は徐冷速度が本発明の範囲の上限
値を上回った場合である。また、比較例２３，２４，２
５は、Ｍｎ、Ｃｒのいずれか一方または両方が、本発明
の範囲の下限値を下回った場合である。次に、表３では
、比較例５は第１保定温度が、比較例９は第２保定温度
が、比較例１４は第３保定温度がいずれも本発明の範囲
の下限値を下回った場合であり、比較例６は第１保定温
度が、比較例１０は第２保定温度が、比較例１３は第３
保定温度が本発明の範囲の上限値を上回った場合であり
、比較例７は第１保定時間が、比較例１５は第３保定時
間が本発明の範囲の下限値を下回った場合であり、比較
例１１は第２保定時間が本発明の範囲の上限値を上回っ
た場合であり、比較例１８，１９，２０は、Ｍｎ、Ｃｒ
のいずれか一方または両方が、本発明の範囲の下限値を
下回った場合である。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２Ａ】
【００１１】
【表２Ｂ】
【００１２】
【表２Ｃ】
【００１３】
【表３Ａ】
【００１４】
【表３Ｂ】
【００１５】
【表３Ｃ】
【００１６】
【発明の効果】以上述べたごとく、本発明法を用いれば
、焼鈍前の予備加工処理なしに球状化焼鈍のみで優れた
軟質化レベルの実現が可能であり、各種ボルト部品、自
動車部品、建設機械部品、軸受け部品等の製造に際して
、焼鈍後の切断、冷間鍛造、切削等の冷間成形を容易に
行うことが可能となり、産業上の効果は極めて顕著なる
ものがある。
、焼鈍前の予備加工処理なしに球状化焼鈍のみで優れた
軟質化レベルの実現が可能であり、各種ボルト部品、自
動車部品、建設機械部品、軸受け部品等の製造に際して
、焼鈍後の切断、冷間鍛造、切削等の冷間成形を容易に
行うことが可能となり、産業上の効果は極めて顕著なる
ものがある。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．２
５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％を含有する鋼を
球状化焼鈍するに際して、第一保定温度をＡｃ１−１０
０℃〜Ａｃ１とし、第二保定温度をＣ≦０．８％の場合
Ａｃ１＋５〜Ａｃ３−５℃、Ｃ＞０．８％の場合Ａｃ１
＋５〜Ａｃｃｍ−５℃とし、 Ａ）第一保定温度まで任意の加熱速度で加熱し、該温度
で３０〜１２０分保定する工程、 Ｂ）その後、第二保定温度まで任意の加熱速度で加熱し
、該温度で１８０分以内保持する工程、Ｃ）その後、Ａ
ｒ１まで任意の冷却速度で冷却し、Ａｒ１〜Ａｒ１−７
０℃の温度範囲を平均冷却速度で０．０５℃／分以上、
０．４℃／分以下の冷却速度で冷却する工程、 Ｄ）その後、任意の冷却速度で冷却する工程。 上記各工程を連続して行うことを特徴とする棒鋼線材の
球状化焼鈍方法。 - 【請求項２】 Ｃ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．２
５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％を含有する鋼を
球状化焼鈍するに際して、第一保定温度をＡｃ１−１０
０〜Ａｃ１とし、第二保定温度をＣ≦０．８％の場合Ｔ
Ｈ＝Ａｃ１＋５〜Ａｃ３−５℃、Ｃ＞０．８％の場合Ａ
ｃ１＋５〜Ａｃｃｍ−５℃とし、第三保定温度をＡｒ１
−５〜Ａｒ１−５０℃とし、 Ａ）第一保定温度まで任意の加熱速度で加熱し、該温度
で３０〜１２０分保定する工程、 Ｂ）その後、第二保定温度まで任意の加熱速度で加熱し
、該温度で１８０分以内保持する工程、Ｃ）その後、第
三保定温度まで任意の冷却速度で冷却し、該温度におい
て６０〜２４０分保持する工程、Ｄ）その後、任意の冷
却速度で冷却する工程。 上記各工程を連続して行うことを特徴とする棒鋼線材の
球状化焼鈍方法。 - 【請求項３】 棒鋼線材がＣ：０．１〜１．５％、Ｍ
ｎ：０．２５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％を含
有し、粒度９番以上のフェライト・パーライト組織を有
する鋼材である請求項１または２記載の棒鋼線材の球状
化焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13022491A JPH04333527A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 棒鋼線材の球状化焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13022491A JPH04333527A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 棒鋼線材の球状化焼鈍方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04333527A true JPH04333527A (ja) | 1992-11-20 |
Family
ID=15029062
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13022491A Withdrawn JPH04333527A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 棒鋼線材の球状化焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04333527A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014201813A (ja) * | 2013-04-08 | 2014-10-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間鍛造用鋼の製造方法 |
-
1991
- 1991-05-07 JP JP13022491A patent/JPH04333527A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014201813A (ja) * | 2013-04-08 | 2014-10-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間鍛造用鋼の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980806 |