JPH04319043A - 鋳造用塩コアの製造方法 - Google Patents
鋳造用塩コアの製造方法Info
- Publication number
- JPH04319043A JPH04319043A JP4041569A JP4156992A JPH04319043A JP H04319043 A JPH04319043 A JP H04319043A JP 4041569 A JP4041569 A JP 4041569A JP 4156992 A JP4156992 A JP 4156992A JP H04319043 A JPH04319043 A JP H04319043A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- salt
- mpa
- weight
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 150000003839 salts Chemical group 0.000 title claims abstract description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 title abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 28
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 claims abstract description 9
- WRIDQFICGBMAFQ-UHFFFAOYSA-N (E)-8-Octadecenoic acid Natural products CCCCCCCCCC=CCCCCCCC(O)=O WRIDQFICGBMAFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- LQJBNNIYVWPHFW-UHFFFAOYSA-N 20:1omega9c fatty acid Natural products CCCCCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O LQJBNNIYVWPHFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- QSBYPNXLFMSGKH-UHFFFAOYSA-N 9-Heptadecensaeure Natural products CCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O QSBYPNXLFMSGKH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- ZQPPMHVWECSIRJ-UHFFFAOYSA-N Oleic acid Natural products CCCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O ZQPPMHVWECSIRJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000005642 Oleic acid Substances 0.000 claims abstract description 8
- QXJSBBXBKPUZAA-UHFFFAOYSA-N isooleic acid Natural products CCCCCCCC=CCCCCCCCCC(O)=O QXJSBBXBKPUZAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims abstract description 8
- ZQPPMHVWECSIRJ-KTKRTIGZSA-N oleic acid Chemical compound CCCCCCCC\C=C/CCCCCCCC(O)=O ZQPPMHVWECSIRJ-KTKRTIGZSA-N 0.000 claims abstract description 8
- BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N Silane Chemical compound [SiH4] BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910000077 silane Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 11
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 19
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 abstract description 3
- -1 for example Substances 0.000 abstract 1
- 238000005325 percolation Methods 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 6
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000009716 squeeze casting Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000007723 die pressing method Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000010408 film Substances 0.000 description 1
- 230000009969 flowable effect Effects 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 1
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003879 lubricant additive Substances 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 150000004756 silanes Chemical class 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
- B22C9/10—Cores; Manufacture or installation of cores
- B22C9/105—Salt cores
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属鋳造のための除去
可能な中子（コア）、特に、これに限定するものではな
いが例えば圧搾鋳造による様な圧力鋳造の際の溶融金属
による含浸に耐え得るコアに関する。
可能な中子（コア）、特に、これに限定するものではな
いが例えば圧搾鋳造による様な圧力鋳造の際の溶融金属
による含浸に耐え得るコアに関する。
【０００２】
【従来の技術】或る場合には、鋳物内に空所を生じ得る
ことは、不可欠である。例えばアルミニウム合金の重力
鋳造の場合には、硬化された砂または塩の成形されたコ
アは、鋳型内に設置され、溶融金属は、鋳型に充満して
コアを包囲する様に注入される。表面張力は、溶融金属
とコアとの間に作用し、コアに含まれる孔隙への金属の
含浸を防止する。塩コアが使用されるとき、この様にし
て形成されるコア付き空所内に穿孔して、空の妨害され
ない空所を残す様にコアを水で洗い流すことは、通常の
ことである。
ことは、不可欠である。例えばアルミニウム合金の重力
鋳造の場合には、硬化された砂または塩の成形されたコ
アは、鋳型内に設置され、溶融金属は、鋳型に充満して
コアを包囲する様に注入される。表面張力は、溶融金属
とコアとの間に作用し、コアに含まれる孔隙への金属の
含浸を防止する。塩コアが使用されるとき、この様にし
て形成されるコア付き空所内に穿孔して、空の妨害され
ない空所を残す様にコアを水で洗い流すことは、通常の
ことである。
【０００３】アルミニウム合金の内燃機関ピストンに関
するとき、例えばほぼ環状の油冷却回廊を形成するため
に頂上領域に空所を含むことは、或るときに不可欠であ
る。該ピストンが重力鋳造されるとき、現存する塩コア
技法は、適当である。しかしながら、アルミニウム合金
のピストンの特性を改善するため、特に高度の定格のデ
ィーゼル機関に使用するため、或る製造者は、ピストン
の圧力鋳造に転向した。特にピストンの製造に好適な１
つの圧力鋳造技法は、圧搾鋳造として周知のものである
。圧搾鋳造では、測定された量の溶融金属は、永久ダイ
の雌部分に注入され、次に、該ダイは、可動雄ダイ
パンチ部材によって閉じられ、該部材は、約１５０ＭＰ
ａまで、またはそれ以上の圧力を加えられてもよく、該
圧力は、ダイ内の金属の凝固の全体にわたってほぼ維持
される。この鋳造技法の効果は、ほぼ多孔性から開放さ
れるピストンまたは任意のその他の物品を製造すること
である。
するとき、例えばほぼ環状の油冷却回廊を形成するため
に頂上領域に空所を含むことは、或るときに不可欠であ
る。該ピストンが重力鋳造されるとき、現存する塩コア
技法は、適当である。しかしながら、アルミニウム合金
のピストンの特性を改善するため、特に高度の定格のデ
ィーゼル機関に使用するため、或る製造者は、ピストン
の圧力鋳造に転向した。特にピストンの製造に好適な１
つの圧力鋳造技法は、圧搾鋳造として周知のものである
。圧搾鋳造では、測定された量の溶融金属は、永久ダイ
の雌部分に注入され、次に、該ダイは、可動雄ダイ
パンチ部材によって閉じられ、該部材は、約１５０ＭＰ
ａまで、またはそれ以上の圧力を加えられてもよく、該
圧力は、ダイ内の金属の凝固の全体にわたってほぼ維持
される。この鋳造技法の効果は、ほぼ多孔性から開放さ
れるピストンまたは任意のその他の物品を製造すること
である。
【０００４】周知のコアに関する問題は、該コアが加圧
される溶融金属による浸透に抵抗するのに過度に多孔性
であることである。包囲される油回廊では、これは、固
体金属の薄膜が該回廊を横切って延びてもよく、これに
より、冷却用油の流れを阻止することを意味し得る。塩
粉末に一層高い圧縮圧力を使用することによって塩コア
の密度を増大する試みがなされた。しかしながら、これ
等の試みは、一層高い密度（一層低い多孔度）によって
低減される金属の浸透を或る場合に得られたが、この様
にして製造されるコアは、一般に、圧搾圧力が加えられ
る際に常に破砕される。該破砕が生じるとき、金属は、
破砕面に含浸される。油冷却回廊の非近接性のため、コ
アが金属の浸透および破砕に対して抵抗性であることは
、肝要である。
される溶融金属による浸透に抵抗するのに過度に多孔性
であることである。包囲される油回廊では、これは、固
体金属の薄膜が該回廊を横切って延びてもよく、これに
より、冷却用油の流れを阻止することを意味し得る。塩
粉末に一層高い圧縮圧力を使用することによって塩コア
の密度を増大する試みがなされた。しかしながら、これ
等の試みは、一層高い密度（一層低い多孔度）によって
低減される金属の浸透を或る場合に得られたが、この様
にして製造されるコアは、一般に、圧搾圧力が加えられ
る際に常に破砕される。該破砕が生じるとき、金属は、
破砕面に含浸される。油冷却回廊の非近接性のため、コ
アが金属の浸透および破砕に対して抵抗性であることは
、肝要である。
【０００５】英国特許第２ １５６ ７２０号は、
圧搾鋳造の製造法において塩粉末の均衡圧縮によって形
成され頂部外側面の成形される燃焼室を形成するのに使
用される塩コアの使用を記載する。この場合には、加圧
される溶融金属によるコアの浸透によって残される任意
の金属残渣は、コアが洗い流された後に開放する燃焼室
において利用可能な自由な近接のために容易に除去され
る。 一般に、成形する様に燃焼室を鋳造するのに使用される
コアは、断面が比較的大きく丈夫であり、従って破砕に
対して固有に抵抗性である。他方、冷却用回廊のコアは
、比較的細い断面のものであり、性質が一層脆弱である
。均衡的に圧縮される塩で作られる冷却用回廊のコアも
、規則的に浸透されて破砕される。更に、均衡圧縮は、
燃焼ボウルインサートの比較的簡単な形状に対照的に、
比較的複雑な形状品目を製造することの著しく増大する
費用のために油回廊コアの製造に対して実行可能な技法
ではない。
圧搾鋳造の製造法において塩粉末の均衡圧縮によって形
成され頂部外側面の成形される燃焼室を形成するのに使
用される塩コアの使用を記載する。この場合には、加圧
される溶融金属によるコアの浸透によって残される任意
の金属残渣は、コアが洗い流された後に開放する燃焼室
において利用可能な自由な近接のために容易に除去され
る。 一般に、成形する様に燃焼室を鋳造するのに使用される
コアは、断面が比較的大きく丈夫であり、従って破砕に
対して固有に抵抗性である。他方、冷却用回廊のコアは
、比較的細い断面のものであり、性質が一層脆弱である
。均衡的に圧縮される塩で作られる冷却用回廊のコアも
、規則的に浸透されて破砕される。更に、均衡圧縮は、
燃焼ボウルインサートの比較的簡単な形状に対照的に、
比較的複雑な形状品目を製造することの著しく増大する
費用のために油回廊コアの製造に対して実行可能な技法
ではない。
【０００６】
【発明の要約】本発明の目的は、圧搾鋳造の際の圧力の
作用の下で溶融金属の浸透に低抗性であると共に破砕に
低抗性である塩コアを提供することである。
作用の下で溶融金属の浸透に低抗性であると共に破砕に
低抗性である塩コアを提供することである。
【０００７】本発明によると、圧力鋳造物品に空所を作
るための塩コアを製造する方法が提供され、該方法は、
粗粒子／細粒子の５０／５０から７０／３０までの比に
おいて粗粒子および細粒子の塩粉末を混合し、該粗い粉
末が、２５０マイクロメータの最大粒子寸法を有し，該
細かい粉末が、２５０マイクロメータの最大粒子寸法を
有し，更に、潤滑剤を添加し，所望のコア形状を形成す
る様に該混合物を圧縮し，６５０℃と７７５℃との間の
温度で焼結する手順を備えている。
るための塩コアを製造する方法が提供され、該方法は、
粗粒子／細粒子の５０／５０から７０／３０までの比に
おいて粗粒子および細粒子の塩粉末を混合し、該粗い粉
末が、２５０マイクロメータの最大粒子寸法を有し，該
細かい粉末が、２５０マイクロメータの最大粒子寸法を
有し，更に、潤滑剤を添加し，所望のコア形状を形成す
る様に該混合物を圧縮し，６５０℃と７７５℃との間の
温度で焼結する手順を備えている。
【０００８】該方法の一実施例では、潤滑剤は、オレイ
ン酸を含み、好ましくは０．１重量％から１．０重量％
までの量、更に好ましくは０．２重量％から０．７重量
％までの量で存在する。この材料は、一層大きな密度が
任意の所与の圧縮圧力に対して達成されるのを可能にす
ることが判明した。
ン酸を含み、好ましくは０．１重量％から１．０重量％
までの量、更に好ましくは０．２重量％から０．７重量
％までの量で存在する。この材料は、一層大きな密度が
任意の所与の圧縮圧力に対して達成されるのを可能にす
ることが判明した。
【０００９】本発明の方法の好適実施例では、該混合物
は、表面活性剤をも含有する。該表面活性剤は、該方法
の一実施例においてシランを含んでもよく、好ましくは
０．１重量％から１．０重量％、更に好ましくは０．２
重量％から０．７重量％までの量で存在してもよい。該
表面活性剤は、潤滑剤によって損なわれる傾向がある粉
末混合物の流動性ないしダイ充填性能を改善する。上述
の量は、シランに対して最適である様に思われるが、こ
れは、他の表面活性剤の場合に異なり得ることが強調さ
れるべきである。規準は、表面活性剤が混合される塩粉
末を取扱い可能で流動可能にして、最終焼結強さを有意
に減じないことであるべきである。
は、表面活性剤をも含有する。該表面活性剤は、該方法
の一実施例においてシランを含んでもよく、好ましくは
０．１重量％から１．０重量％、更に好ましくは０．２
重量％から０．７重量％までの量で存在してもよい。該
表面活性剤は、潤滑剤によって損なわれる傾向がある粉
末混合物の流動性ないしダイ充填性能を改善する。上述
の量は、シランに対して最適である様に思われるが、こ
れは、他の表面活性剤の場合に異なり得ることが強調さ
れるべきである。規準は、表面活性剤が混合される塩粉
末を取扱い可能で流動可能にして、最終焼結強さを有意
に減じないことであるべきである。
【００１０】油冷却用回廊を形成する目的の環状コアは
、約１８０ＭＰａまでの圧力のダイ加圧によって便利に
形成されてもよい。オレイン酸の様な潤滑剤添加物の使
用は、ダイ部材の固着ないし捕捉なしに該圧力を実施可
能にする。所望により、均衡圧縮は、同様な圧力が適当
である様に判明する適当な環境において使用されてもよ
い。７５ＭＰａから１５０ＭＰａまでの範囲内の圧力は
、焼結後に約１５０ＭＰａまでまたはそれ以上の圧搾圧
力における溶融金属の浸透に抵抗性であると共に破砕に
抵抗性のコアを生じることが実際上判明した。
、約１８０ＭＰａまでの圧力のダイ加圧によって便利に
形成されてもよい。オレイン酸の様な潤滑剤添加物の使
用は、ダイ部材の固着ないし捕捉なしに該圧力を実施可
能にする。所望により、均衡圧縮は、同様な圧力が適当
である様に判明する適当な環境において使用されてもよ
い。７５ＭＰａから１５０ＭＰａまでの範囲内の圧力は
、焼結後に約１５０ＭＰａまでまたはそれ以上の圧搾圧
力における溶融金属の浸透に抵抗性であると共に破砕に
抵抗性のコアを生じることが実際上判明した。
【００１１】該焼結温度は、６５０℃から７７５℃まで
の範囲内にあってもよい。最低温度以下では、不充分な
強さが生じることが判明し、一方、最高温度以上では、
過度な結晶粒の成長が強さに悪影響を与えることが判明
した。実際上、約７５０℃の温度は、約３０分の焼結時
間が使用されるときに良好な結果を与えることが判明し
た。該焼結時間は、約１５分から１時間までの範囲内に
あってもよい。
の範囲内にあってもよい。最低温度以下では、不充分な
強さが生じることが判明し、一方、最高温度以上では、
過度な結晶粒の成長が強さに悪影響を与えることが判明
した。実際上、約７５０℃の温度は、約３０分の焼結時
間が使用されるときに良好な結果を与えることが判明し
た。該焼結時間は、約１５分から１時間までの範囲内に
あってもよい。
【００１２】他の側面によると、本発明は、上述の方法
によって製造される塩コアを包含する。
によって製造される塩コアを包含する。
【００１３】好ましくは、焼結される塩コアの密度は、
約１５０ＭＰａの鋳造圧力における浸透に抵抗する様に
少くとも１．９０ｇ／ｃｍ３ でなければならない。
約１５０ＭＰａの鋳造圧力における浸透に抵抗する様に
少くとも１．９０ｇ／ｃｍ３ でなければならない。
【００１４】上述の様な塩コアは、下記で説明されるべ
き検査条件の下で２５ＭＰａの最低撓み強さを有すべき
である。
き検査条件の下で２５ＭＰａの最低撓み強さを有すべき
である。
【００１５】本発明が一層完全に理解可能な様に、例示
のためにのみ例を次に説明する。
のためにのみ例を次に説明する。
【００１６】
【実施例】成形される燃焼ボウル１０を有する圧搾鋳造
のアルミニウム合金ピストンを示す図１を参照すると、
頂上面１４およびボウル側部１６における含浸セラミッ
ク繊維補強材１２と、オーステナイト鋳造／鉄ピストン
リング溝補強材１８と、可溶性塩コア２０とは、頂上領
域内に鋳込まれる。該ピストンは、コア２０を補強材１
２の下側２２に支持して、「頂上を下方」の様式、即ち
、ピストンの頂上が鋳型（図示せず）の底に形成される
様式でピストンを鋳造することによって製造される。 該コアは、穿孔される孔２４，２６（破線で示す）を経
て除去され、水は、コアを溶解して洗い流すために該孔
に方向づけられる。除去されると、冷却チャンバが残り
、使用の際、油は、例えば機関のクランクケース内の永
続的なジェットによって該チャンバ内に方向づけられる
。通常の工作機械によって該チャンバへの僅かのみの近
接が存在するか、または全く近接し得ないことは、直ち
に明らかである。従って、コアが圧搾鋳造の際に金属で
含浸される様になれば、金属の「ウエブ」ないし「網」
は、コアの除去後に背後に残される。該ウエブないし網
は、除去するのに困難で費用を多く要し、もしも残され
れば、この様にして形成される回廊のまわりの油の流れ
を甚しく制限し、これにより、効果的な冷却を妨害する
。同様に、コア２０が不充分な強さを有し、差別的な凝
固または不均等な支持によって生じ得る様に圧搾圧力の
下で破砕すれば、金属薄膜は、破砕部に浸透することに
よって形成され、回廊を油の流れに対して完全に閉塞す
る。
のアルミニウム合金ピストンを示す図１を参照すると、
頂上面１４およびボウル側部１６における含浸セラミッ
ク繊維補強材１２と、オーステナイト鋳造／鉄ピストン
リング溝補強材１８と、可溶性塩コア２０とは、頂上領
域内に鋳込まれる。該ピストンは、コア２０を補強材１
２の下側２２に支持して、「頂上を下方」の様式、即ち
、ピストンの頂上が鋳型（図示せず）の底に形成される
様式でピストンを鋳造することによって製造される。 該コアは、穿孔される孔２４，２６（破線で示す）を経
て除去され、水は、コアを溶解して洗い流すために該孔
に方向づけられる。除去されると、冷却チャンバが残り
、使用の際、油は、例えば機関のクランクケース内の永
続的なジェットによって該チャンバ内に方向づけられる
。通常の工作機械によって該チャンバへの僅かのみの近
接が存在するか、または全く近接し得ないことは、直ち
に明らかである。従って、コアが圧搾鋳造の際に金属で
含浸される様になれば、金属の「ウエブ」ないし「網」
は、コアの除去後に背後に残される。該ウエブないし網
は、除去するのに困難で費用を多く要し、もしも残され
れば、この様にして形成される回廊のまわりの油の流れ
を甚しく制限し、これにより、効果的な冷却を妨害する
。同様に、コア２０が不充分な強さを有し、差別的な凝
固または不均等な支持によって生じ得る様に圧搾圧力の
下で破砕すれば、金属薄膜は、破砕部に浸透することに
よって形成され、回廊を油の流れに対して完全に閉塞す
る。
【００１７】コア２０は、２５０マイクロメータの最大
粒子寸法分布を有する粗い塩部分の６０重量％と、２５
マイクロメータの最大粒子寸法を有する細かい塩の４０
重量％とを含む混合物を作ることによって形成された。 この混合物には、加圧ダイへの粉末混合物の流動性を扶
助するためにシラン表面活性剤の０．５％と、粉末粒子
潤滑剤としてのオレイン酸の０．５％とを添加された。 塩コアは、１．９１６ｇ／ｃｍ３ の圧縮密度を与える
様に８６．５ＭＰａの圧力で圧縮された。次に、圧縮さ
れたコアは、１．９５５ｇ／ｃｍ３ の焼結密度を与え
る様に７５０℃において３０分にわたって焼結された。 圧縮したままの材料の強さは、１５．３ＭＰａであり、
一方、焼結した材料の強さは、５４ＭＰａであった。
粒子寸法分布を有する粗い塩部分の６０重量％と、２５
マイクロメータの最大粒子寸法を有する細かい塩の４０
重量％とを含む混合物を作ることによって形成された。 この混合物には、加圧ダイへの粉末混合物の流動性を扶
助するためにシラン表面活性剤の０．５％と、粉末粒子
潤滑剤としてのオレイン酸の０．５％とを添加された。 塩コアは、１．９１６ｇ／ｃｍ３ の圧縮密度を与える
様に８６．５ＭＰａの圧力で圧縮された。次に、圧縮さ
れたコアは、１．９５５ｇ／ｃｍ３ の焼結密度を与え
る様に７５０℃において３０分にわたって焼結された。 圧縮したままの材料の強さは、１５．３ＭＰａであり、
一方、焼結した材料の強さは、５４ＭＰａであった。
【００１８】強さは、図２ａ、２ｂに示す検査用ジグを
使用する円板撓み技法によって測定された。該ジグは、
直径１５．６ｍｍのピッチ円３６上で等しい角度間隔に
３個の鋼球３４を配置して保持する３つの凹所３２を有
するベース３０を備えている。平らな円板３８の形状の
検査されるべき塩試料は、球３４上に休止する。１９．
０４ｍｍの直径の鋼球４０は、円３６の中心４２上で塩
円板３８の上面に休止する。３本の垂直な柱４４は、ベ
ース３０に配置され、中心４２上に球４０を維持する中
心凹所４８を有し摺動する上部板４６を案内する。力Ｐ
は、円板３８の破砕が生じるまで板４６に加えられる。
使用する円板撓み技法によって測定された。該ジグは、
直径１５．６ｍｍのピッチ円３６上で等しい角度間隔に
３個の鋼球３４を配置して保持する３つの凹所３２を有
するベース３０を備えている。平らな円板３８の形状の
検査されるべき塩試料は、球３４上に休止する。１９．
０４ｍｍの直径の鋼球４０は、円３６の中心４２上で塩
円板３８の上面に休止する。３本の垂直な柱４４は、ベ
ース３０に配置され、中心４２上に球４０を維持する中
心凹所４８を有し摺動する上部板４６を案内する。力Ｐ
は、円板３８の破砕が生じるまで板４６に加えられる。
【００１９】上述の方法によって作られる塩コアは、１
５５ＭＰａであった使用されるべき圧搾鋳造圧力におい
て不浸透で破砕抵抗性のコアを生じることが判明した。 １．９０ｇ／ｃｍ３ よりも小さい密度を有するコアは
、１５０ＭＰａおよびそれ以上の圧搾鋳造圧力において
含浸に抵抗性でないことが判明した。
５５ＭＰａであった使用されるべき圧搾鋳造圧力におい
て不浸透で破砕抵抗性のコアを生じることが判明した。 １．９０ｇ／ｃｍ３ よりも小さい密度を有するコアは
、１５０ＭＰａおよびそれ以上の圧搾鋳造圧力において
含浸に抵抗性でないことが判明した。
【００２０】次の表は、種々の混合物および圧縮圧力に
よって達成される密度および強さの変化を示す。
よって達成される密度および強さの変化を示す。
【００２１】
【表１】
塩成分 粗粒子６０重量％および細粒子４０重量
％、焼結スケジュール ０．５時間にわたり
７００℃、＠焼結スケジュール ０．５時間にわ
たり７５０℃、＊ これ等の粉末で実現可能な最
高圧力、＄ 反復試験、 試料寸法 直径３２ｍｍ、厚さ３ｍｍ、面積８０
４ｍｍ２ 、Ｓｉｌ＝ シラン、 ＯＡ＝ オレイン酸。
％、焼結スケジュール ０．５時間にわたり
７００℃、＠焼結スケジュール ０．５時間にわ
たり７５０℃、＊ これ等の粉末で実現可能な最
高圧力、＄ 反復試験、 試料寸法 直径３２ｍｍ、厚さ３ｍｍ、面積８０
４ｍｍ２ 、Ｓｉｌ＝ シラン、 ＯＡ＝ オレイン酸。
【図１】頂上領域内の油冷却用回廊と、燃焼ボウルとを
有するピストンの断面図。
有するピストンの断面図。
【図２】（ａ）は処理される塩試料の撓み強さを測定す
る検査用ジグの立面における断面図。 （ｂ）は検査用ジグのベース部分上の処理される塩試料
の平面図。
る検査用ジグの立面における断面図。 （ｂ）は検査用ジグのベース部分上の処理される塩試料
の平面図。
２０ 可溶性塩コア
Claims (14)
- 【請求項１】 鋳造物品に空所を作るための塩コアの
製造方法において，粗粒子／細粒子の５０／５０から７
０／３０までの比において粗粒子および細粒子の塩粉末
を混合し，該粗い粉末が、２５０マイクロメータの最大
粒子寸法を有し，該細かい粉末が、２５マイクロメータ
の最大粒子寸法を有し，更に、潤滑剤を添加し，所望の
コア形状を形成する様に前記混合物を圧縮し，６５０℃
と７７５℃との間の温度で焼結する手順を備えることを
特徴とする方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の方法において，前記
潤滑剤が、オレイン酸を含むことを特徴とする方法。 - 【請求項３】 請求項２に記載の方法において，前記
オレイン酸の量が、０．１重量％から１．０重量％まで
であることを特徴とする方法。 - 【請求項４】 請求項３に記載の方法において，前記
オレイン酸の量が、０．２重量％から０．７重量％まで
であることを特徴とする方法。 - 【請求項５】 請求項１から請求項４のいづれか１つ
の項に記載の方法において，前記塩および潤滑剤の混合
物に表面活性剤を添加する手順を備えることを特徴とす
る方法。 - 【請求項６】 請求項５に記載の方法において，前記
表面活性剤が、シランを含むことを特徴とする方法。 - 【請求項７】 請求項６に記載の方法において，前記
シランの量が、０．１重量％から１．０重量％までであ
ることを特徴とする方法。 - 【請求項８】 請求項７に記載の方法において，前記
シランの量が、０．２重量％から０．７重量％までであ
ることを特徴とする方法。 - 【請求項９】 請求項１から請求項８のいづれか１つ
の項に記載の方法において，前記焼結温度が、約７５０
℃であることを特徴とする方法。 - 【請求項１０】 請求項１から請求項９のいづれか１
つの項に記載の方法において，前記焼結の時間が、約１
５分から１時間までの範囲内にあることを特徴とする方
法。 - 【請求項１１】 請求項１から請求項１０のいづれか
１つの項に記載の方法において，前記コアの圧縮圧力が
、約１８０ＭＰａまでであることを特徴とする方法。 - 【請求項１２】 請求項１１に記載の方法において，
前記コアの圧縮圧力が、７５ＭＰａから１５０ＭＰａま
での範囲内であることを特徴とする方法。 - 【請求項１３】 請求項１から請求項１２のいづれか
１つの項に記載の方法において，前記コアが、前記焼結
手順後に少くとも１．９０ｇ／ｃｍ３ の密度を有する
ことを特徴とする方法。 - 【請求項１４】 請求項１から請求項１３のいづれか
１つの項に記載の方法において，前記コアが、前記焼結
手順後に、ここに述べる様な２５ＭＰａの最小撓み強さ
を有することを特徴とする方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB9104179A GB2253170B (en) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | Removable cores for metal castings |
| GB91041798 | 1991-02-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04319043A true JPH04319043A (ja) | 1992-11-10 |
| JP2744864B2 JP2744864B2 (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=10690710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4041569A Expired - Lifetime JP2744864B2 (ja) | 1991-02-28 | 1992-02-27 | 鋳造用塩コアの製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5273098A (ja) |
| EP (1) | EP0501549B1 (ja) |
| JP (1) | JP2744864B2 (ja) |
| BR (1) | BR9200671A (ja) |
| DE (1) | DE69200219T2 (ja) |
| GB (1) | GB2253170B (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2269773B (en) * | 1992-07-30 | 1996-05-22 | Masaru Nemoto | Core for mould |
| US5702628A (en) * | 1992-07-30 | 1997-12-30 | Nemoto; Masaru | Method of fabricating article by using non-sand core and article produced thereby, and core structure |
| IT1295226B1 (it) | 1997-10-14 | 1999-05-04 | Magneti Marelli Spa | Impianto per la produzione di manufatti pressocolati o stampati ad iniezione impiegando anime in sale. |
| DE10050190A1 (de) * | 2000-10-09 | 2002-04-18 | Ks Kolbenschmidt Gmbh | Formkörper zur Herstellung von Hohlräumen |
| DE10305612B4 (de) * | 2003-02-11 | 2005-04-07 | Ashland-Südchemie-Kernfest GmbH | Beschichtungsmassen für Gusskerne |
| DE102004006600B4 (de) * | 2004-02-11 | 2006-03-23 | Ks Aluminium-Technologie Ag | Entfernbarer Kern zum Metallgießen und Verfahren zur Herstellung eines Kerns |
| WO2005058526A2 (de) | 2003-12-17 | 2005-06-30 | Ks Aluminium-Technologie Ag | Entfernbarer kern zum metallgiessen und verfahren zur herstellung eines kerns |
| US7220492B2 (en) * | 2003-12-18 | 2007-05-22 | 3M Innovative Properties Company | Metal matrix composite articles |
| WO2006010449A2 (de) * | 2004-07-23 | 2006-02-02 | Ceramtec Ag Innovative Ceramic Engineering | Keramische gusskerne |
| US7013948B1 (en) | 2004-12-01 | 2006-03-21 | Brunswick Corporation | Disintegrative core for use in die casting of metallic components |
| EP2035171A1 (de) * | 2006-07-05 | 2009-03-18 | KS Kolbenschmidt GmbH | VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG EINES GUßTEILES, INSBESONDERE EINES KOLBENROHLINGS |
| DE102006031531A1 (de) | 2006-07-07 | 2008-01-10 | Emil Müller GmbH | Salzkerne für Kunststoff(spritz)guß |
| DE102008054718B4 (de) * | 2008-12-16 | 2012-11-22 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Gießform für den Schwerkraftguss und Schwerkraftgießverfahren |
| DE102013007735B4 (de) | 2012-05-08 | 2015-10-15 | Audi Ag | Verfahren zum Herstellen eines gussgeeigneten Salzkerns |
| US11724306B1 (en) | 2020-06-26 | 2023-08-15 | Triad National Security, Llc | Coating composition embodiments for use in investment casting methods |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1302940B (ja) * | 1971-03-04 | Karl Schmidt Gmbh | ||
| US3356129A (en) * | 1964-06-30 | 1967-12-05 | Schmidt Gmbh Karl | Process of casting metals by use of water-soluble salt cores |
| US4093017A (en) * | 1975-12-29 | 1978-06-06 | Sherwood Refractories, Inc. | Cores for investment casting process |
| US4097291A (en) * | 1977-03-09 | 1978-06-27 | General Electric Company | Core and mold materials for directional solidification of advanced superalloy materials |
| JPS6021694B2 (ja) * | 1980-07-08 | 1985-05-29 | ダイキン工業株式会社 | フイラ−入りポリテトラフルオロエチレン成形粉末の製造方法 |
| GB2105312B (en) * | 1981-08-07 | 1985-03-13 | Doulton Ind Products Ltd | Moulding |
| US4711669A (en) * | 1985-11-05 | 1987-12-08 | American Cyanamid Company | Method of manufacturing a bonded particulate article by reacting a hydrolyzed amylaceous product and a heterocyclic compound |
| JPS58188541A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-04 | Honda Motor Co Ltd | マイクロ波加熱用成形型 |
| US4480681A (en) * | 1982-08-30 | 1984-11-06 | Doulton Industrial Products Limited | Refractory mould body and method of casting using the mould body |
| GB8314089D0 (en) * | 1983-05-20 | 1983-06-29 | Doulton Ind Products Ltd | Moulding |
| JPS60118350A (ja) * | 1983-11-30 | 1985-06-25 | Izumi Jidosha Kogyo Kk | 高圧鋳造品の内部に空洞を形成する方法 |
| GB8409044D0 (en) * | 1984-04-07 | 1984-05-16 | Gkn Technology Ltd | Casting metal articles |
| US5091344A (en) * | 1988-01-30 | 1992-02-25 | Ibiden Corporation | Fiber reinforced ceramics of calcium phosphate series compounds and method of producing the same |
| US4840219A (en) * | 1988-03-28 | 1989-06-20 | Foreman Robert W | Mixture and method for preparing casting cores and cores prepared thereby |
-
1991
- 1991-02-28 GB GB9104179A patent/GB2253170B/en not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-02-11 EP EP92200376A patent/EP0501549B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-02-11 DE DE69200219T patent/DE69200219T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-02-12 US US07/833,790 patent/US5273098A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-02-27 BR BR929200671A patent/BR9200671A/pt not_active IP Right Cessation
- 1992-02-27 JP JP4041569A patent/JP2744864B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0501549B1 (en) | 1994-07-06 |
| US5273098A (en) | 1993-12-28 |
| GB9104179D0 (en) | 1991-04-17 |
| JP2744864B2 (ja) | 1998-04-28 |
| EP0501549A1 (en) | 1992-09-02 |
| BR9200671A (pt) | 1992-11-10 |
| GB2253170A (en) | 1992-09-02 |
| GB2253170B (en) | 1994-08-10 |
| DE69200219T2 (de) | 1995-03-09 |
| DE69200219D1 (de) | 1994-08-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH04319043A (ja) | 鋳造用塩コアの製造方法 | |
| KR920003685B1 (ko) | 금속제품의 압착성형방법 | |
| EP0143330B1 (en) | Reinforced pistons | |
| EP0188704B1 (en) | Fiber reinforced metal composite material | |
| KR20080030642A (ko) | 주조된 삽입체를 구비하는 커넥팅 로드 | |
| JP2540510B2 (ja) | 耐摩耗部材およびその製造方法 | |
| WO2008032598A1 (en) | Metal composite material and process for production of metal composite material | |
| US20040126265A1 (en) | Porous metal structure body and method for manufacturing the same | |
| CA2495697C (en) | Method of preparing iron-based components by compaction with elevated pressures | |
| JPH0625386B2 (ja) | アルミニウム合金粉末及びその焼結体の製造方法 | |
| Frykholm et al. | Press and sintering of titanium | |
| JPH10152734A (ja) | 耐摩耗性金属複合体 | |
| AU2010284750B2 (en) | A process for producing a metal-matrix composite of significant deltaCTE between the hard base-metal and the soft matrix | |
| JP4524591B2 (ja) | 複合材料およびその製造方法 | |
| JPS60208449A (ja) | 複合金属 | |
| JP4493880B2 (ja) | 複合材料の製造方法 | |
| WO2023136101A1 (ja) | 金属基複合材料の製造方法 | |
| JP3232029B2 (ja) | シリンダブロック | |
| JP2864390B2 (ja) | 金属基複合材料のプリフォーム製造方法 | |
| CA1177292A (en) | Method of making inelastically compressible ductile particulate material article and subsequent working thereof | |
| JPH09189359A (ja) | アルミニウム合金製シリンダライナー鋳物 | |
| JPS62286660A (ja) | 耐摩耗性複合部材及びその製造法 | |
| JPH01287203A (ja) | 紛末成形法及び紛末成形用金型 | |
| JPH02254132A (ja) | アルミ等の加圧鋳造用金属製部品を強化するために使用する鉄多孔体の製造方法 | |
| JP2002173703A (ja) | 金属粉末焼結体の製造方法 |