JPH04318123A - オーステナイト系ステンレス鋼冷延鋼帯の連続焼鈍方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、オーステナイト系ステ
ンレス鋼冷延鋼帯の連続焼鈍制御方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼帯は従来
以下のような工程を経て製造されている。すなわち焼鈍
（溶体化処理）を行った熱延板を酸洗、冷間圧延して冷
延板とし、連続式またはバッチ式に焼鈍を行い、調質圧
延を施すものである。

【０００３】前記のように冷延板を焼鈍する目的は、鋼
帯を再結晶させ軟化させて加工性を向上させることと、
炭化物の分解固溶化である。冷延板焼鈍後のオーステナ
イト結晶粒径およびｒ値の異方性は、製品の材質特性、
加工特性を支配し、これらの適正制御は焼鈍工程の操業
効率向上、より均一な鋼帯材質の維持を可能とする。

【０００４】ステンレス鋼帯の連続焼鈍に関しては、い
くつかの技術が発表されている。例えば特開昭６２−１
７１３８では、冷間圧延後のオーステナイト系ステンレ
ス鋼帯に付着している圧延油を脱脂することなく焼鈍し
ても光沢ムラのない均一で良好な表面外観の鋼帯に仕上
げ得る連続焼鈍法が提案されている。

【０００５】また、特公平１−１６２８７　ではフェラ
イト系ステンレス冷延鋼帯の焼鈍過程において、冷却速
度を制御することにより降伏点が低く、降伏伸びが０．
５％以下であり、かつ耐銹性に優れたフェライト系ステ
ンレス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法を提案している。

【０００６】更に、日新製鋼技報，４０（１９７９），
ｐ．３９〜４８では、通板された冷延鋼帯の再結晶後に
おけるオーステナイト粒径をオンラインで非破壊的且つ
短時間に測定する、結晶粒度自動測定システムが報告さ
れている。

【０００７】一方、Ｐｒｏｃ，　１９８７　Ａｕｓｔｒ
ａｌａｓ　Ｃｏｎｆ．　Ｍａｔｅｒ．　Ｉｎｄ．　Ｄｅ
ｖ．，　Ｐ．２７９〜２８４（１９８７）には、Ｐ．Ｄ
．Ｈｏｄｇｓｏｎ　らによって、熱間および冷間圧延オ
ーステナイト系ステンレス鋼の再結晶ならびに結晶成長
の挙動が発表されている。即ちここでは、等温熱処理時
の時間と結晶粒径の関係が示されている。

【０００８】加工性のすぐれたオーステナイト系ステン
レス鋼帯の製造に関してもそれなりの技術が報告されて
いる。例えば特公昭５８−１１４８９では、熱延板焼鈍
を１１５０〜１２５０℃で行い、かつ冷間圧延を３５〜
２５０℃で行うことにより塑性歪比の面内異方性が小さ
いオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法が提案さ
れている。

【０００９】また、特開昭５８−７１３６０では、Ｐ，
Ｃ，Ｎｉ，Ｎを低減させることにより、塑性異方性を低
減させ、円筒深絞り時のイヤリングを改善する方法が提
案され、特開平１−２４０６１８では、凝固時の冷却速
度を制御し、厚さ６ｍｍ以下の鋳片を製造することによ
り、集合組織の発達を抑制し、異方性が小さく表面性状
の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼板の製造方法を提案
している。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】前記した特開昭６２−
１７１３８によるものは連続焼鈍後の表面性状を良好に
するとしても、鋼帯の材質制御を図ることができず、ま
た特公平１−１６２８７　のものは降伏点の低減、降伏
伸びの低減および耐銹性の向上を図り得たとしても結晶
粒径およびｒ値の異方性を適切に制御することはできず
、実際の焼鈍工程操業は経験を頼りに行わざるを得ない
もので、何れにしても均質な材質を安定に得ることがで
きない。

【００１１】上記した日新製鋼技報によるものは、簡便
に結晶粒径の測定を行うことができても結晶粒径および
ｒ値の面内異方性などを制御することができず、又前記
Ｐ．Ｄ．Ｈｏｄｇｓｏｎ　らの報告によるものは熱処理
後のオーステナイト粒径を求めるために初期粒径を必要
としており、実際の工業的焼鈍工程においてこのような
初期粒径を測定することは現実的でない。また通常の連
続焼鈍においては鋼帯の温度が連続的に変化するため等
温熱処理を前提としたこの方法は工業的焼鈍炉における
粒径制御の指標となり得ないし、冷延板の焼鈍の際に生
ずる面内異方性の増大という問題に対し何等の解決策も
見出し得ず、やはり何れも均質な材質を安定して得難い
。

【００１２】オーステナイト系ステンレス鋼板を円筒深
絞り加工する際のイヤリング発生による製品歩留り低下
についての特公昭５８−１１４８９、特開昭５８−７１
３６０、特開平１−２４０６１８のものは、成分上の制
約、特別な新規設備、製造工程の増加のような不利を有
し、製造コストの増加を避け得ない。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明は上記したような
従来技術における課題を解決し、製品特性および製造性
の何れにおいても優れていて、適切な粒径を有し、しか
も塑性歪比（ｒ値）の面内異方性が小さい加工性に優れ
たオーステナイト系ステンレス鋼帯を安定して製造する
ことに成功したものであって、オーステナイト粒径とし
ては、材質、表面性状の観点から１０μｍ以上３０μｍ
以下とし、ｒ値の面内異方性は下式で計算されるΔｒで
代表させ、｜Δｒ｜≦０．２を指標とした。

【数２】 　　　　Δｒ＝（ｒＬ　＋ｒＣ　）／２−ｒＤ　　　　
　　　　　　　　　　　　　（７）ここでｒＬ　、ｒＤ
　、ｒＣ　はそれぞれ圧延方向、圧延４５°方向、圧延
直角方向のｒ値を表す。

【００１４】本発明では、オーステナイト系ステンレス
鋼帯の連続焼鈍工程における操業指標である、均熱炉長
、ラインスピード、炉温、板厚、均熱帯への鋼帯装入温
度と鋼帯の温度履歴の関係を詳細に調査し、操業指標と
連続的に変化する鋼帯の温度履歴の関係を定式化した。 また、鋼帯の温度履歴から鋼帯の最高加熱温度、均熱時
間と再結晶粒径との関係を詳細に調査し定式化した。発
明者らは、これらの関係を用いて、操業指標をコントロ
ールすることにより再結晶粒径を制御し、適切な再結晶
粒径を有するオーステナイト系ステンレス鋼帯を安定的
に製造する方法を得た。

【００１５】さらに発明者らは、従来着目されていなか
った再結晶開始温度における昇温速度がｒ値の面内異方
性に及ぼす影響に着目し、詳細に検討した結果、操業指
標を調整し、再結晶開始温度における昇温速度、最高加
熱温度、均熱時間を適正な範囲に限定することによって
、ｒ値の面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレ
ス鋼冷延鋼帯を製造しうるという新しい知見を発見する
に至ったのであって、以下の如くである。

【００１６】オーステナイト系ステンレス鋼冷延鋼帯を
連続焼鈍する工程において、均熱炉長Ｌ（ｍ）、ライン
スピードＶ（ｍ／ｓｅｃ）、炉設定温度Ｔｆ　（　℃）
、板厚Ｘ（ｍｍ）、均熱帯への鋼帯装入温度Ｔｏ　（℃
）に応じて下記する式（１）、（２）、（３）を用いて
計算される再結晶開始温度における昇温速度（ｄＴ／ｄ
ｔ）９５０（℃／ｓｅｃ）、鋼帯最高加熱温度Ｔｍａｘ
　（℃）、均熱時間｛鋼帯温度がＴｍａｘ　−１０（℃
）以上である時間｝ｔ（ｓｅｃ）　が下記する式（４）
、（５）、（６）を満たすように制御することを特徴と
するオーステナイト系ステンレス鋼帯の製造方法。

【数３】 　　（ｄＴ／ｄｔ）９５０＝α（Ｔｆ　−９５０）　　
　　　　ここで、α＝０．０６／ｘ　　　　（１）　　
Ｔｍａｘ　＝Ｔｆ　−（Ｔｆ　−Ｔｏ　）ｅｘｐ（−α
Ｌ／Ｖ）　　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
　　ｔ＝（１／α）ｌｎ｛（Ｔｆ　−Ｔｍａｘ　＋１０
）／（Ｔｆ　−Ｔｍａｘ　）｝　　（３）　　１１００
≦Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ≦１２４０　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）　　１８
≦（ｄＴ／ｄｔ）９５０　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　（５）　　１３３０≦１０（ｄＴ／ｄｔ
）９５０＋Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ≦１５４０　　
　　　　　　（６）

【００１７】

【作用】上記したような本発明の基本的要件は連続焼鈍
時の最高加熱温度、均熱時間、再結晶開始温度における
昇温速度を適切に制御することにあり、これによって既
存の製造工程を変えずに、また製造コストを増加させる
ことなく、適切なオーステナイト粒径（１０μｍ≦ｄγ
≦３０μｍ）を有し、ｒ値の面内異方性の小さい（｜Δ
ｒ｜≦０．２）オーステナイト系ステンレス鋼冷延鋼帯
を安定的に製造する。

【００１８】オーステナイト系ステンレス鋼冷延鋼帯の
再結晶挙動に、加熱温度および加熱時間が影響を与える
ことは知られている。特に、結晶粒成長については等温
熱処理した場合の熱処理時間の影響が種々検討されてい
る〔例えば、Ｐｒｏｃ．　１９８７　Ａｕｓｔｒａｌａ
ｓ　Ｃｏｎｆ．　Ｍａｔｅｒ．　Ｉｎｄ．　Ｄｅｖ．，
　Ｐ．２７９〜２８４（１９８７）　〕。しかしながら
、通常の連続焼鈍では鋼帯の温度は連続的に変化し、ま
た鋼帯の板厚によっても昇温速度が変化するため、工業
的焼鈍炉での粒径制御法に適用し得ない。本発明者らは
、実際の工業焼鈍炉における指標である、均熱炉長、ラ
インスピード、炉温、板厚、均熱帯への鋼帯装入温度と
鋼帯の温度履歴の関係を調査し、これらの指標と再結晶
粒径の関係が、最高加熱温度と均熱時間をパラメーター
として簡単な数式に整理され、この数式を用いることに
よって結晶粒径を十分な精度で予想しうることを見いだ
した。

【００１９】また、発明者らはオーステナイト系ステン
レス鋼帯をプレス成形する場合に問題となる、ｒ値の面
内異方性Δｒの絶対値｜Δｒ｜に対する再結晶開始温度
での昇温速度、及び最高加熱温度と均熱時間の影響を調
査し、これらを適正な範囲に限定することよって｜Δｒ
｜を０．２以下におさえうることを確認した。

【００２０】連続焼鈍炉中での鋼帯の温度Ｔ（℃）は一
般に、次式のように表せる。

【数４】 　　Ｔ＝Ｔｆ　−（Ｔｆ　−Ｔｏ　）ｅｘｐ（−αｔ，
　）　　　　　　　　　　　　　　　（８）Ｔｆ　：炉
温（℃） Ｔｏ　：均熱帯への鋼帯装入温度（℃）ｔ，　：均熱帯
中の在炉時間（ｓｅｃ）α　　：０．０６／板厚Ｘ（ｍ
ｍ）

【００２１】また、このとき、鋼帯最高加熱温度Ｔｍａ
ｘ　（℃）は、

【数５】 　　Ｔｍａｘ　＝Ｔｆ　−（Ｔｆ　−Ｔｏ　）　ｅｓｐ
（−αＬ／Ｖ）　　　　　　　　〔前記（２）式〕Ｌ：
均熱炉長（ｍ） Ｖ：ラインスピード（ｍ／ｓｅｃ） となる。更に、鋼帯温度がＴｍａｘ　−１０（℃）以上
である時間ｔ（ｓｅｃ）　（以下、均熱時間）を考える
と、前記鋼帯温度Ｔについての（８）式および（２）式
から

【数６】 　　ｔ＝（１／α）ｌｎ｛（Ｔｆ　−Ｔｍａｘ　＋１０
）／（Ｔｆ　−Ｔｍａｘ　）　｝　　〔前記（３）式〕
となる。

【００２２】本発明者らは、鋼帯最高加熱温度Ｔｍａｘ
　と均熱時間ｔを変化させた実験を行い、焼鈍後のオー
ステナイト粒径を調べた。その結果、結晶粒径はＴｍａ
ｘ　とｔに大きく影響され、〔Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏ
ｇｔ〕を１１００以上１２４０以下の範囲に限定するこ
とによって、オーステナイト粒径を１０μｍ以上３０μ
ｍ以下に制御しうることがわかった。Ｔｍａｘ　とｔは
連続焼鈍炉の操業指標であるＴｆ　、Ｔｏ　、Ｘ、Ｌ、
Ｖなどと（２），（３）式の関係である。従って、操業
指標を調整し、Ｔｍａｘ　とｔを次の式（４）を満たす
ように制御することでオーステナイト粒径を１０μｍ以
上３０μｍ以下に制御しうることがわかる。

【数７】 　　１１００≦Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ≦１２４０
　　　　　　　　　　　　　　〔前記（４）式〕

【００
２３】オーステナイト系ステンレス鋼は、９５０℃程度
まで加熱すると再結晶を開始する。９５０℃における連
続焼鈍炉中の鋼帯昇温速度は（８）式より、

【数８】 　　（ｄＴ／ｄｔ）９５０＝α（Ｔｆ　−Ｔｏ　）ｅｘ
ｐ（−αｔ，　９５０）　　　　　　　　（９）となる
。ここでｔ，　９５０　は鋼帯が９５０℃に到達するま
での均熱帯中での在炉時間を表す。また（８）式より

【
数９】 　　９５０＝Ｔｆ　−（Ｔｆ　−Ｔｏ　）ｅｘｐ（−α
ｔ，　９５０）　　　　　　　　　　　（１０）である
から、（９），（１０）式よりｔ９５０　を消去して整
理すると、

【数１０】 　　（ｄＴ／ｄｔ）９５０＝α（Ｔｆ　−９５０）　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　〔前記（１）式
〕となる。

【００２４】発明者らは、（１）式で表される再結晶開
始温度における昇温速度（ｄＴ／ｄｔ）９５０及びＴｍ
ａｘ　とｔを変えた実験を行い、焼鈍調圧後のΔｒを調
べた。その結果、Δｒは（ｄＴ／ｄｔ）９５０及びＴｍ
ａｘ　とｔに大きく影響されることを見いだした。（ｄ
Ｔ／ｄｔ）９５０及びＴｍａｘ　とｔを下記（５）、（
６）式を満たすように制御することによって｜Δｒ｜が
０．２以下であるｒ値の面内異方性の小さいオーステナ
イト系ステンレス鋼帯を製造しうることが明らかとなっ
た。

【数１１】 　　１８≦（ｄＴ／ｄｔ）９５０　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　〔
前記（５）式〕　　１３３０≦１０（ｄＴ／ｄｔ）９５
０＋Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ≦１５４０〔前記（６
）式〕

【００２５】再結晶開始温度における昇温速度を
制御することによって｜Δｒ｜を小さくすることができ
るという本発明の作用が、どのような機構によっている
かは必ずしも明確ではないが、再結晶と粒成長挙動が結
晶粒の方位によって異なることが関与していることは間
違いない。再結晶開始温度における昇温速度を大きくす
ることで再結晶粒の方位がランダムとなり、｜Δｒ｜が
低下するものと推定される。

【００２６】これらの結果をまとめたのが第１図である
。即ち（ｄＴ／ｄｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　およびｔを斜
線で示された領域内に制御することによって、適切なオ
ーステナイト粒径（１０μｍ≦ｄγ≦３０μｍ）を有し
、かつｒ値の面内異方性の小さい（｜Δｒ｜≦０．２）
鋼帯が得られる。

【００２７】本発明の製造条件の限定理由を以下に述べ
ると以下の如くである。

【数１２】１１００≦Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ≦１
２４０製造条件として〔Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ〕
を１１００以上１２４０以下とすることにより、適切な
オーステナイト粒径（１０μｍ≦ｄγ≦３０μｍ）を有
した材質特性の優れた冷延鋼帯を得ることができる。〔
Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ〕が１１００以下になると
、再結晶及び粒成長が十分でなく、ｄγが１０μｍ以下
となり十分に軟化した材質が得られない。〔Ｔｍａｘ　
＋６２　ｌｏｇｔ〕が１２４０以上になると、ｄγが３
０μｍ以上の粗粒となり肌荒れを起こす。以上の理由か
ら〔Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ〕は１１００以上１２
４０以下とすることが必要である。

【００２８】

【数１３】 　　１８≦（ｄＴ／ｄｔ）９５０ 　　１３３０≦１０（ｄＴ／ｄｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　
＋６２　ｌｏｇｔ≦１５４０（ｄＴ／ｄｔ）９５０を１
８以上、かつ〔１０（ｄＴ／ｄｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　
＋６２　ｌｏｇｔ〕を１３３０以上１５４０以下とする
ことにより｜Δｒ｜が０．２以下となり、プレス成形時
のイヤリングが低下し、プレス成形時の歩留りが向上す
る。（ｄＴ／ｄｔ）９５０が１８以下、または〔１０（
ｄＴ／ｄｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ〕が
１３３０以下であると、｜Δｒ｜が０．２以上となりプ
レス成形性が低下する。 〔１０（ｄＴ／ｄｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏ
ｇｔ〕が１５４０以上であると加熱時の熱歪のために鋼
帯に形状不良が発生する。従って（ｄＴ／ｄｔ）９５０
は１８以上、〔１０（ｄＴ／ｄｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　
＋６２　ｌｏｇｔ〕は１３３０以上１５４０以下として
それらの不利を解消する。

【００２９】

【実施例】次の表１に供試鋼として用いたオーステナイ
ト系ステンレス鋼の組成を示す。即ち代表的なオーステ
ナイトステンレス鋼であるＳＵＳ３０４を初め、ＳＵＳ
３０１、ＳＵＳ３０２、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３０５
、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、高プレス成形性のＣ
ｕ添加鋼３種を用いたが、本発明はこれらのものに限定
されるものでないことは当然である。

【００３０】

【表１】

【００３１】上記した各供試鋼の熱延焼鈍コイルを酸洗
後圧下率６５％から８０％の冷間圧延を行い、９７５℃
から１２５０℃の温度範囲で焼鈍し、鋼板の組織写真よ
り結晶粒径を測定するとともに、１．０％の伸長率で調
質圧延を行いｒ値の異方性を調査した。供試コイルの板
厚は０．４ｍｍから１．２ｍｍである。ｒ値は、圧延方
向、圧延直角方向、圧延４５度方向の３方向について、
１５％の引張歪を付与した後板厚変化から計算した。ｒ
値の異方性Δｒは次式によって計算した。

【数１４】 　　Δｒ＝（ｒＬ　＋ｒＣ　）／２−ｒＤ　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　（７）ここでｒＬ
　、ｒＤ　、ｒＣ　はそれぞれ前述のように圧延方向、
圧延４５°方向、圧延直角方向のｒ値を表す。

【００３２】本発明条件で製造した場合と比較条件で製
造した場合について、各鋼種の平均粒径と｜Δｒ｜を次
の表２、表３に示す。

【００３３】

【表２】

【００３４】

【表３】

【００３５】即ち、〔Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ〕が
１１００以上１２４０以下である場合、オーステナイト
粒径は１０μｍ以上３０μｍ以下となり、材質特性、加
工特性の優れた冷延鋼帯が得られる。また、〔Ｔｍａｘ
＋６２　ｌｏｇｔ〕が１１００よりも小さい場合、オー
ステナイト粒径は１０μｍ以下となり、延性、加工性に
問題が生じる。 一方〔Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ〕が１２４０よりも
大きい場合は、オーステナイト粒径は３０μｍ以上とな
り、引張強度が不足し、加工時に肌あれが生じる。

【００３６】（ｄＴ／ｄｔ）９５０が１８以上、かつ〔
１０（ｄＴ／ｄｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇ
ｔ〕が１３３０以上である場合、｜Δｒ｜は０．２以下
となり、プレス成形性の良好な冷延鋼帯が得られる。ま
た、（ｄＴ／ｄｔ）９５０が１８以下、または〔１０（
ｄＴ／ｄｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　＋６２ｌｏｇｔ〕が１
３３０以下である場合、｜Δｒ｜は０．２以上となり、
ｒ値の異方性が増大しプレス成形性が低下し、一方〔１
０（ｄＴ／ｄｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ
〕が１５４０以上である場合、加熱時の熱歪による鋼帯
の形状不良が発生する。

【００３７】以上のように、連続焼鈍時の再結晶開始温
度における昇温速度、鋼帯最高加熱温度、均熱時間が下
記式（４）、（５）、（６）を満たすように制御するこ
とにより、適切なオーステナイト粒径を有し、かつｒ値
の面内異方性の小さい鋼帯が得られることが確認された
。

【数１５】 　　１１００≦Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ≦１２４０
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（
４）　　１８≦（ｄＴ／ｄｔ）９５０　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　（５）　　１３３０≦１０
（ｄＴ／ｄｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ≦
１５４０　　　　　　　　（６）

【００３８】図２には
供試鋼Ｎｏ．　３の〔Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ〕と
オーステナイト粒径の関係を示す。Ｔｍａｘ　とｔを図
２に示された範囲とすることによって、オーステナイト
粒径を１０μｍ以上３０μｍ以下に制御しうることが明
らかである。

【００３９】

【発明の効果】以上説明したような本発明によるときは
、適切なオーステナイト粒径を有し、かつｒ値の面内異
方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼帯を、既存
の製造工程を変えることなく、又製造コストを増加させ
ることなく製造することが可能となり、粒径の安定化に
より歩留りが向上し、かつプレス加工時のイヤリングの
減少により歩留りが向上するなどの効果を有し、工業的
にその効果の大きい発明である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の構成要件である再結晶開始温度におけ
る昇温速度、鋼帯最高加熱温度、均熱時間に関しての本
発明の範囲を示した図表である。

【図２】本発明の構成要件である鋼帯最高加熱温度と均
熱時間の平均粒径に対する影響を示した図表である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　オーステナイト系ステンレス鋼冷延鋼
   帯を連続する工程において、均熱炉長Ｌ（ｍ）、ライン
   スピードＶ（ｍ／ｓｅｃ）、炉設定温度Ｔｆ　（　℃）
   、板厚Ｘ（ｍｍ）　、均熱帯への鋼帯装入温度Ｔｏ　（
   ℃）に応じて下記する式（１）（２）（３）を用いて計
   算される再結晶開始温度における昇温速度（ｄＴ／ｄｔ
   ）９５０（℃／ｓｅｃ）、鋼帯最高加熱温度Ｔｍａｘ　
   （℃）、均熱時間｛鋼帯温度がＴｍａｘ　−１０（℃）
   以上である時間｝ｔ（ｓｅｃ）　が下記する式（４）（
   ５）（６）を満たすよう制御することを特徴とするオー
   ステナイト系ステンレス鋼帯の連続焼鈍方法。 【数１】 　　（ｄＴ／ｄｔ）９５０＝α（Ｔｆ　−９５０）　　
   　　　　　　ここでα＝０．０６／ｘ　　　　（１）　
   　Ｔｍａｘ　＝Ｔｆ　−（Ｔｆ　−Ｔｏ　）ｅｘｐ（−
   αＬ／Ｖ）　　　　　　　　　　　　　　　　　　（２
   ）　　ｔ＝（１／α）ｌｎ｛（Ｔｆ　−Ｔｍａｘ　＋１
   ０）／（Ｔｆ　−Ｔｍａｘ　）｝　　（３）　　１１０
   ０≦Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ≦１２４０　　　　　
   　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）　　１
   ８≦（ｄＴ／ｄｔ）９５０　　　　　　　　　　　　　
   　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
   　　　　　　　　（５）　　１３３０≦１０（ｄＴ／ｄ
   ｔ）９５０＋Ｔｍａｘ　＋６２　ｌｏｇｔ≦１５４０　
   　　　　　　　（６）