JPH04305052A - α−アルミナ−ジルコニア複合粉末およびその製造法 - Google Patents
α−アルミナ−ジルコニア複合粉末およびその製造法Info
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- JPH04305052A JPH04305052A JP3093424A JP9342491A JPH04305052A JP H04305052 A JPH04305052 A JP H04305052A JP 3093424 A JP3093424 A JP 3093424A JP 9342491 A JP9342491 A JP 9342491A JP H04305052 A JPH04305052 A JP H04305052A
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Landscapes
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- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば粉末冶金法に
より切削工具などを製造するために用いるジルコニア被
覆α−アルミナ−ジルコニア複合粉末およびその製造方
法に関するものである。
より切削工具などを製造するために用いるジルコニア被
覆α−アルミナ−ジルコニア複合粉末およびその製造方
法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】一般に、アルミナ−ジルコニア系セラミ
ックスを製造するには、α−アルミナ粉末およびジルコ
ニア粉末を原料粉末とし、さらにα−アルミナ粉末の粒
成長を抑制するための粒成長抑制剤粉末(例えば、Mg
O,Y2 O3 ,Cr2 O3 、NiOなど)を添
加してこれらの粉末を均一に混合し、プレス成形して圧
粉体とし、この圧粉体を焼結し、さらに必要に応じて熱
間静水圧プレスなどを施すことにより製造されていた。
ックスを製造するには、α−アルミナ粉末およびジルコ
ニア粉末を原料粉末とし、さらにα−アルミナ粉末の粒
成長を抑制するための粒成長抑制剤粉末(例えば、Mg
O,Y2 O3 ,Cr2 O3 、NiOなど)を添
加してこれらの粉末を均一に混合し、プレス成形して圧
粉体とし、この圧粉体を焼結し、さらに必要に応じて熱
間静水圧プレスなどを施すことにより製造されていた。
【0003】上記α−アルミナ粉末とジルコニア粉末を
均一に混合するには長時間の撹拌混合操作を行なわなけ
ればならないために、予めα−アルミナ粉末にジルコニ
ア粉末が均一分散しているα−アルミナ−ジルコニア複
合粉末を化学的に直接製造する方法も提案されている(
例えば、郭ら、日本セラミックス協会、第10回高温材
料基礎討論会予稿集、1990年、第54〜58ページ
参照)。
均一に混合するには長時間の撹拌混合操作を行なわなけ
ればならないために、予めα−アルミナ粉末にジルコニ
ア粉末が均一分散しているα−アルミナ−ジルコニア複
合粉末を化学的に直接製造する方法も提案されている(
例えば、郭ら、日本セラミックス協会、第10回高温材
料基礎討論会予稿集、1990年、第54〜58ページ
参照)。
【0004】これらα−アルミナ−ジルコニア複合粉末
の製造法は、オキシ塩化ジルコニウムとアンモニア水溶
液または尿素水溶液の加水分解法により、α−アルミナ
粉末表面に非晶質水酸化ジルコニウムを析出させ、つい
で750℃で仮焼するものであり、この方法で製造され
たα−アルミナ−ジルコニア複合粉末は、α−アルミナ
粉末の間にジルコニア粒子が均一に分散している。
の製造法は、オキシ塩化ジルコニウムとアンモニア水溶
液または尿素水溶液の加水分解法により、α−アルミナ
粉末表面に非晶質水酸化ジルコニウムを析出させ、つい
で750℃で仮焼するものであり、この方法で製造され
たα−アルミナ−ジルコニア複合粉末は、α−アルミナ
粉末の間にジルコニア粒子が均一に分散している。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】上記公知の方法で製造
されたα−アルミナ−ジルコニア複合粉末は、α−アル
ミナ粒子間にジルコニア粒子が均一に分散しているため
に、混合に要する時間を大幅に短縮することができるけ
れども、上記公知の方法で製造されたα−アルミナ−ジ
ルコニア複合粉末は擬集を起こして微細な粉末とはなら
ず、またこのα−アルミナ−ジルコニア複合粉末を原料
として焼結する際にα−アルミナ粉末の局所的な粒成長
が著しく、この粒成長を避けるために粒成長抑制剤など
を添加してもよいが、上記粒成長抑制剤を添加して得ら
れたα−アルミナ−ジルコニア系セラミックスは、抗折
強度および破壊靭性が低い、という課題があった。
されたα−アルミナ−ジルコニア複合粉末は、α−アル
ミナ粒子間にジルコニア粒子が均一に分散しているため
に、混合に要する時間を大幅に短縮することができるけ
れども、上記公知の方法で製造されたα−アルミナ−ジ
ルコニア複合粉末は擬集を起こして微細な粉末とはなら
ず、またこのα−アルミナ−ジルコニア複合粉末を原料
として焼結する際にα−アルミナ粉末の局所的な粒成長
が著しく、この粒成長を避けるために粒成長抑制剤など
を添加してもよいが、上記粒成長抑制剤を添加して得ら
れたα−アルミナ−ジルコニア系セラミックスは、抗折
強度および破壊靭性が低い、という課題があった。
【0006】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、粒
成長抑制剤を添加しなくても焼結時にα−アルミナ粉末
の粒成長を起こすことがなくまた撹拌混合粉砕に長時間
かけても達成できない0.2μm以下の微細粉末を得る
べく、さらにその粉末より得た微細な焼結体組織構造の
結果、従来実現できなかった高い抗折強度および高い破
壊靭性値を有するα−アルミナ−ジルコニア系セラミッ
クスを製造することのできる粉末を開発すべく研究を行
った結果、α−アルミナ粉末の表面をジルコニアで被覆
してなる微細なα−アルミナ−ジルコニア複合粉末は、
α−アルミナ粉末の表面がジルコニアで被覆されている
ために、焼結時のα−アルミナ粉末の粒成長が抑制され
、このα−アルミナ−ジルコニア複合粉末を用いて得ら
れた焼結体は緻密な組織を有するとともに、抗折強度お
よび破壊靭性が大幅に向上する、という知見を得たので
ある。
成長抑制剤を添加しなくても焼結時にα−アルミナ粉末
の粒成長を起こすことがなくまた撹拌混合粉砕に長時間
かけても達成できない0.2μm以下の微細粉末を得る
べく、さらにその粉末より得た微細な焼結体組織構造の
結果、従来実現できなかった高い抗折強度および高い破
壊靭性値を有するα−アルミナ−ジルコニア系セラミッ
クスを製造することのできる粉末を開発すべく研究を行
った結果、α−アルミナ粉末の表面をジルコニアで被覆
してなる微細なα−アルミナ−ジルコニア複合粉末は、
α−アルミナ粉末の表面がジルコニアで被覆されている
ために、焼結時のα−アルミナ粉末の粒成長が抑制され
、このα−アルミナ−ジルコニア複合粉末を用いて得ら
れた焼結体は緻密な組織を有するとともに、抗折強度お
よび破壊靭性が大幅に向上する、という知見を得たので
ある。
【0007】この発明は、かかる知見にもとづいてなさ
れたものであって、(1)α−アルミナ粉末の表面にジ
ルコニアを被覆してなるα−アルミナ−ジルコニア複合
粉末、(2)α−アルミナまたはγ−アルミナ粉末を金
属アルコキシドの可溶な非水溶媒に混合したのち、さら
にジルコニウムアルコキシドと混合して熟成させ、つい
で、加水分解、溶媒除去および乾燥させたのち焼成する
α−アルミナ−ジルコニア複合粉末の製造法、に特徴を
有するものである。
れたものであって、(1)α−アルミナ粉末の表面にジ
ルコニアを被覆してなるα−アルミナ−ジルコニア複合
粉末、(2)α−アルミナまたはγ−アルミナ粉末を金
属アルコキシドの可溶な非水溶媒に混合したのち、さら
にジルコニウムアルコキシドと混合して熟成させ、つい
で、加水分解、溶媒除去および乾燥させたのち焼成する
α−アルミナ−ジルコニア複合粉末の製造法、に特徴を
有するものである。
【0008】この場合、γ−アルミナの代りに、熱処理
後α−アルミナに変態しうるアルミナ多形体であっても
よく、またアルミニウムのアンモニウムミョウバン塩な
どからα−アルミナを作る途中でできる中間体であって
もよい。
後α−アルミナに変態しうるアルミナ多形体であっても
よく、またアルミニウムのアンモニウムミョウバン塩な
どからα−アルミナを作る途中でできる中間体であって
もよい。
【0009】この発明のα−アルミナ−ジルコニア複合
粉末は、平均粒径が0.03〜0.2μmの範囲内にあ
り、α−アルミナ粉末の表面に、膜厚:0.01μm以
下のジルコニア膜を0.1〜10重量%被覆してなるこ
とが好ましい。
粉末は、平均粒径が0.03〜0.2μmの範囲内にあ
り、α−アルミナ粉末の表面に、膜厚:0.01μm以
下のジルコニア膜を0.1〜10重量%被覆してなるこ
とが好ましい。
【0010】α−アルミナ粉末表面に存在するジルコニ
ア膜の厚みが平均膜厚で0.01μmを越えると、重量
換算ではジルコニアの重量比が10重量%を越え、この
ようにジルコニアの量が増加すると、焼結体の硬さが低
下し、この焼結体を切削工具として用いた場合に摩耗量
が大きく、寿命の向上が少ないという結果も得られたた
めである。
ア膜の厚みが平均膜厚で0.01μmを越えると、重量
換算ではジルコニアの重量比が10重量%を越え、この
ようにジルコニアの量が増加すると、焼結体の硬さが低
下し、この焼結体を切削工具として用いた場合に摩耗量
が大きく、寿命の向上が少ないという結果も得られたた
めである。
【0011】一方、ジルコニアが0.1重量%未満では
、α−アルミナ粉末粒子表面のジルコニアの分布が不均
一になり、焼結時にジルコニアの少ない部分で選択的に
焼結が進み、全体の焼結が完了するときは、焼結の先行
した部分が異常粒成長してしまうので好ましくない。
、α−アルミナ粉末粒子表面のジルコニアの分布が不均
一になり、焼結時にジルコニアの少ない部分で選択的に
焼結が進み、全体の焼結が完了するときは、焼結の先行
した部分が異常粒成長してしまうので好ましくない。
【0012】つぎに、この発明のα−アルミナ−ジルコ
ニア複合粉末の製造方法を詳細に説明する。
ニア複合粉末の製造方法を詳細に説明する。
【0013】この発明のα−アルミナ−ジルコニア複合
粉末の製造に用いる原料粉末は、平均粒径:0.01〜
0.1μmを有するα−アルミナ粉末、γ−アルミナ粉
末、またはα−アルミナとγアルミナの中間物質粉末で
あるが、平均粒径:0.01〜0.1μmのサイズのア
ルミナ粉末としてはγ−アルミナ粉末が最も入手しやす
いところから、γ−アルミナ粉末を用いるのが工業的に
は好ましい。しかし、平均粒径:0.01〜0.1μm
のサイズのα−アルミナ粉末が容易に入手できるならば
、α−アルミナ粉末を原料粉末とする方が好ましい。
粉末の製造に用いる原料粉末は、平均粒径:0.01〜
0.1μmを有するα−アルミナ粉末、γ−アルミナ粉
末、またはα−アルミナとγアルミナの中間物質粉末で
あるが、平均粒径:0.01〜0.1μmのサイズのア
ルミナ粉末としてはγ−アルミナ粉末が最も入手しやす
いところから、γ−アルミナ粉末を用いるのが工業的に
は好ましい。しかし、平均粒径:0.01〜0.1μm
のサイズのα−アルミナ粉末が容易に入手できるならば
、α−アルミナ粉末を原料粉末とする方が好ましい。
【0014】そこで、まずγ−アルミナ粉末を原料粉末
としてこの発明のα−アルミナ−ジルコニア複合粉末を
製造する方法について説明する。
としてこの発明のα−アルミナ−ジルコニア複合粉末を
製造する方法について説明する。
【0015】平均粒径:0.01〜0.1μmのγ−ア
ルミナ粉末と金属アルコキシドの可溶な非水溶媒(水以
外の溶媒)を用意し、配合比が、 γ−アルミナ粉末:非水溶媒=1:1〜1:50(重量
比)、 となるように配合し、通常の撹拌混合装置を用い、室温
で2〜24時間混合する。
ルミナ粉末と金属アルコキシドの可溶な非水溶媒(水以
外の溶媒)を用意し、配合比が、 γ−アルミナ粉末:非水溶媒=1:1〜1:50(重量
比)、 となるように配合し、通常の撹拌混合装置を用い、室温
で2〜24時間混合する。
【0016】このようにして得られた混合体の上記γ−
アルミナ粉末に対してジルコニウムアルコキシドをジル
コニア換算量で0.01〜10重量%の組成比となるよ
うに添加し、室温で10〜36時間かけて反応させ、熟
成させる。この反応工程において、γ−アルミナ粉末と
アルコキシドの親和性が高められ、大気中の水分による
加水分解も一部起こる。
アルミナ粉末に対してジルコニウムアルコキシドをジル
コニア換算量で0.01〜10重量%の組成比となるよ
うに添加し、室温で10〜36時間かけて反応させ、熟
成させる。この反応工程において、γ−アルミナ粉末と
アルコキシドの親和性が高められ、大気中の水分による
加水分解も一部起こる。
【0017】上記加水分解を完全に進行させるためには
、上記熟成させたのち、これを蒸留水または蒸留水とエ
タノールからなる混合溶液に滴下し、室温で10〜24
時間保持する。
、上記熟成させたのち、これを蒸留水または蒸留水とエ
タノールからなる混合溶液に滴下し、室温で10〜24
時間保持する。
【0018】上記加水分解反応を終了したのち、濾過ま
たはエバポレーション等により溶媒を除去し、さらに温
度:100〜150℃で乾燥させたのち、温度:900
℃以上で焼成し、この焼成工程でγ−アルミナはα−ア
ルミナに変態し、生成された水酸化ジルコニウムは脱水
してジルコニアとなり、α−アルミナ粉末の表面にジル
コニア膜が被覆したα−アルミナ−ジルコニア複合粉末
が得られるのである。
たはエバポレーション等により溶媒を除去し、さらに温
度:100〜150℃で乾燥させたのち、温度:900
℃以上で焼成し、この焼成工程でγ−アルミナはα−ア
ルミナに変態し、生成された水酸化ジルコニウムは脱水
してジルコニアとなり、α−アルミナ粉末の表面にジル
コニア膜が被覆したα−アルミナ−ジルコニア複合粉末
が得られるのである。
【0019】上記製造法において原料粉末として、平均
粒径:0.01〜0.1μmのα−アルミナ粉末を使用
した場合には、上記焼成工程における焼成温度は水酸化
ジルコニウムが脱水してジルコニアになる温度:350
〜600℃で焼成すればよい。
粒径:0.01〜0.1μmのα−アルミナ粉末を使用
した場合には、上記焼成工程における焼成温度は水酸化
ジルコニウムが脱水してジルコニアになる温度:350
〜600℃で焼成すればよい。
【0020】この発明のα−アルミナ−ジルコニア複合
粉末の製造法で用いる金属アルコキシドの可溶な非水溶
媒として、例えば、エタノール、プロパノール、ブタノ
ールなどのアルコール類などを使用することができ、上
記ジルコニウムアルコキシドとして、例えばジルコニウ
ムテトラプロポキシド、ジルコニウムテトラブトキシド
、などを用いることができる。
粉末の製造法で用いる金属アルコキシドの可溶な非水溶
媒として、例えば、エタノール、プロパノール、ブタノ
ールなどのアルコール類などを使用することができ、上
記ジルコニウムアルコキシドとして、例えばジルコニウ
ムテトラプロポキシド、ジルコニウムテトラブトキシド
、などを用いることができる。
【0021】γ−アルミナ粉末またはα−アルミナ粉末
に上記非水溶媒を加えて混合した混合液に、従来のオキ
シ塩化ジルコニウムを加えても、PHの変動によりγ−
アルミナまたはα−アルミナ粒子表面のゼータ電位の影
響を受け、γ−アルミナまたはα−アルミナ粒子が凝集
を起こすが、この発明ではPH変動の少ないジルコニウ
ムアルコキシドを用いるためにγ−アルミナ粉末および
α−アルミナ粉末の凝集が発生せず、加水分解等の工程
を組合せることにより、γ−アルミナ粉末またはα−ア
ルミナ粉末の表面にジルコニアが均一にコーティングさ
れ、平均粒径:0.03〜0.2μmの微細なα−アル
ミナ−ジルコニア複合粉末を得ることができるのである
。
に上記非水溶媒を加えて混合した混合液に、従来のオキ
シ塩化ジルコニウムを加えても、PHの変動によりγ−
アルミナまたはα−アルミナ粒子表面のゼータ電位の影
響を受け、γ−アルミナまたはα−アルミナ粒子が凝集
を起こすが、この発明ではPH変動の少ないジルコニウ
ムアルコキシドを用いるためにγ−アルミナ粉末および
α−アルミナ粉末の凝集が発生せず、加水分解等の工程
を組合せることにより、γ−アルミナ粉末またはα−ア
ルミナ粉末の表面にジルコニアが均一にコーティングさ
れ、平均粒径:0.03〜0.2μmの微細なα−アル
ミナ−ジルコニア複合粉末を得ることができるのである
。
【0022】この発明のα−アルミナ−ジルコニア複合
粉末は、通常の粉末冶金法によりα−アルミナ−ジルコ
ニア系セラミックを作ることができるが、上記α−アル
ミナ−ジルコニア複合粉末にTiC,TiCN,TiN
,SiCなどの遷移金属の炭化物、窒化物、炭窒化物を
添加し、混合して焼結し、セラミックスを製造してもよ
い。
粉末は、通常の粉末冶金法によりα−アルミナ−ジルコ
ニア系セラミックを作ることができるが、上記α−アル
ミナ−ジルコニア複合粉末にTiC,TiCN,TiN
,SiCなどの遷移金属の炭化物、窒化物、炭窒化物を
添加し、混合して焼結し、セラミックスを製造してもよ
い。
【0023】
【実施例】この発明を実施例にもとづいてより具体的に
説明する。
説明する。
【0024】実施例1
平均粒径:0.05μmのγ−アルミナ粉末をエタノー
ルに1:20(重量比)となるように添加し、5時間の
高速強制撹拌を施すことによりエタノール中に分散させ
、この分散溶液にジルコニウムテトラブトキシド(化学
式:Zr(OC4 H9 )4 )を5重量%になるよ
うに混合し、24時間熟成させた。これを蒸留水に滴下
することにより加水分解を完全に進行させ、反応生成物
が分散した乳白色の溶液を得た。上記反応生成物の分散
した溶液から溶媒を除去し、温度:130℃で乾燥した
。この乾燥粉末をTEM観察したところ、γ−アルミナ
粉末粒子表面に綿状のジルコニウム水和物が均一にコー
ティングされていた。
ルに1:20(重量比)となるように添加し、5時間の
高速強制撹拌を施すことによりエタノール中に分散させ
、この分散溶液にジルコニウムテトラブトキシド(化学
式:Zr(OC4 H9 )4 )を5重量%になるよ
うに混合し、24時間熟成させた。これを蒸留水に滴下
することにより加水分解を完全に進行させ、反応生成物
が分散した乳白色の溶液を得た。上記反応生成物の分散
した溶液から溶媒を除去し、温度:130℃で乾燥した
。この乾燥粉末をTEM観察したところ、γ−アルミナ
粉末粒子表面に綿状のジルコニウム水和物が均一にコー
ティングされていた。
【0025】この乾燥粉末を1000℃、5時間保持の
焼成を施すことによりγ−アルミナをα−アルミナに変
態せしめ、α−アルミナ表面にジルコニア膜が被覆して
いる本発明α−アルミナ−ジルコニア複合粉末Aを得た
。得られた本発明α−アルミナ−ジルコニア複合粉末A
の成分組成、ジルコニア平均膜厚および平均粒径を測定
し、それらの測定値を表1に示した。
焼成を施すことによりγ−アルミナをα−アルミナに変
態せしめ、α−アルミナ表面にジルコニア膜が被覆して
いる本発明α−アルミナ−ジルコニア複合粉末Aを得た
。得られた本発明α−アルミナ−ジルコニア複合粉末A
の成分組成、ジルコニア平均膜厚および平均粒径を測定
し、それらの測定値を表1に示した。
【0026】実施例2
平均粒径:0.1μmのγ−アルミナ粉末をブタノール
に1:10(重量比)となるように添加し、10時間の
高速強制撹拌を施すことによりブタノール中に分散させ
、この分散溶液に、ジルコニウムテトラノソプロポキシ
ド(化学式:Zr(OC3 H7 )4 )をブタノー
ルに溶解させたものを1重量%となるように混合し、2
4時間熟成させた。これを蒸留水に滴下することにより
加水分解を完全に進行させ、反応生成物が分散した乳白
色の溶液を得た。上記反応生成物を実施例1と同様の操
作を行うことにより、本発明α−アルミナ−ジルコニア
複合粉末Bを得た。得られた本発明α−アルミナ−ジル
コニア複合粉末Bの成分組成、ジルコニア平均膜厚およ
び平均粒径を測定し、これらの測定値を表1に示した。
に1:10(重量比)となるように添加し、10時間の
高速強制撹拌を施すことによりブタノール中に分散させ
、この分散溶液に、ジルコニウムテトラノソプロポキシ
ド(化学式:Zr(OC3 H7 )4 )をブタノー
ルに溶解させたものを1重量%となるように混合し、2
4時間熟成させた。これを蒸留水に滴下することにより
加水分解を完全に進行させ、反応生成物が分散した乳白
色の溶液を得た。上記反応生成物を実施例1と同様の操
作を行うことにより、本発明α−アルミナ−ジルコニア
複合粉末Bを得た。得られた本発明α−アルミナ−ジル
コニア複合粉末Bの成分組成、ジルコニア平均膜厚およ
び平均粒径を測定し、これらの測定値を表1に示した。
【0027】実施例3
平均粒径:0.01μmのγ−アルミナ粉末をエタノー
ルに1:50(重量比)となるように添加し、3時間の
高速強制撹拌を施すことによりエタノール中に分散させ
、この分散溶液にジルコニウムテトラブトキシド(化学
式:Zr(OC4 H9 )4 )を10重量%になる
ように混合し、36時間熟成させた。これを蒸留水に滴
下することにより加水分解を完全に進行させ、以下実施
例1と同様の操作を行なうことにより、本発明α−アル
ミナ−ジルコニア複合粉末Cを得た。得られた本発明α
−アルミナ−ジルコニア粉末Cの成分組成、ジルコニア
平均膜厚および平均粒径を測定し、これらの測定値を表
1に示した。
ルに1:50(重量比)となるように添加し、3時間の
高速強制撹拌を施すことによりエタノール中に分散させ
、この分散溶液にジルコニウムテトラブトキシド(化学
式:Zr(OC4 H9 )4 )を10重量%になる
ように混合し、36時間熟成させた。これを蒸留水に滴
下することにより加水分解を完全に進行させ、以下実施
例1と同様の操作を行なうことにより、本発明α−アル
ミナ−ジルコニア複合粉末Cを得た。得られた本発明α
−アルミナ−ジルコニア粉末Cの成分組成、ジルコニア
平均膜厚および平均粒径を測定し、これらの測定値を表
1に示した。
【0028】実施例4
平均粒径:0.2μmのα−アルミナ粉末をエタノール
に1:10(重量比)となるように添加し、10時間の
高速強制撹拌を施すことによりエタノール中に分散させ
、この分散溶液にジルコニウムテトラブトキシド(化学
式:Zr(OC4 H9 )4 )を5重量%になるよ
うに混合し、24時間熟成させた。これを蒸留水に滴下
することにより加水分解を完全に進行させ、乳白色の反
応生成物が分散した溶液を得た。上記反応生成物の分散
した溶液から溶媒を除去し、温度:100℃で乾燥した
のちこの乾燥粉末を温度:500℃に10時間保持する
ことにより、α−アルミナ表面にジルコニア膜が被覆し
ている本発明α−アルミナ−ジルコニア複合粉末Dを得
た。 得られた本発明α−アルミナ−ジルコニア複合粉末Dの
成分組成、ジルコニア平均膜厚および平均粒径を測定し
、それらの測定値を表1に示した。
に1:10(重量比)となるように添加し、10時間の
高速強制撹拌を施すことによりエタノール中に分散させ
、この分散溶液にジルコニウムテトラブトキシド(化学
式:Zr(OC4 H9 )4 )を5重量%になるよ
うに混合し、24時間熟成させた。これを蒸留水に滴下
することにより加水分解を完全に進行させ、乳白色の反
応生成物が分散した溶液を得た。上記反応生成物の分散
した溶液から溶媒を除去し、温度:100℃で乾燥した
のちこの乾燥粉末を温度:500℃に10時間保持する
ことにより、α−アルミナ表面にジルコニア膜が被覆し
ている本発明α−アルミナ−ジルコニア複合粉末Dを得
た。 得られた本発明α−アルミナ−ジルコニア複合粉末Dの
成分組成、ジルコニア平均膜厚および平均粒径を測定し
、それらの測定値を表1に示した。
【0029】従来例
一方、比較のために、平均粒径:0.05μmのγ−ア
ルミナ粉末をエタノールに1:20(重量比)となるよ
うに添加し、5時間の高速撹拌を施すことによりエタノ
ール中に分散させ、この分散溶液にオキシ塩化ジルコニ
ウムを5重量%になるように混合し、尿素溶液を加えて
加水分解し、溶媒を除去し、乾燥したのち、温度:10
00℃で5時間保持することにより焼成し、従来α−ア
ルミナ−ジルコニア複合粉末Eを製造した。この従来α
−アルミナ−ジルコニア複合粉末Eの成分組成、ジルコ
ニア分散状態および平均粒径を測定し、それらの測定値
を表1に示した。
ルミナ粉末をエタノールに1:20(重量比)となるよ
うに添加し、5時間の高速撹拌を施すことによりエタノ
ール中に分散させ、この分散溶液にオキシ塩化ジルコニ
ウムを5重量%になるように混合し、尿素溶液を加えて
加水分解し、溶媒を除去し、乾燥したのち、温度:10
00℃で5時間保持することにより焼成し、従来α−ア
ルミナ−ジルコニア複合粉末Eを製造した。この従来α
−アルミナ−ジルコニア複合粉末Eの成分組成、ジルコ
ニア分散状態および平均粒径を測定し、それらの測定値
を表1に示した。
【0030】
【表1】
【0031】表1に示された結果から、この発明のα−
アルミナ−ジルコニア複合粉末A〜Dのジルコニアは、
α−アルミナ粉末の表面に膜として存在し、平均粒径も
極めて小さいが、従来α−アルミナ−ジルコニア複合粉
末Eはジルコニアが分散して存在し、凝集しているため
に平均粒径が大きくなっていることがわかる。
アルミナ−ジルコニア複合粉末A〜Dのジルコニアは、
α−アルミナ粉末の表面に膜として存在し、平均粒径も
極めて小さいが、従来α−アルミナ−ジルコニア複合粉
末Eはジルコニアが分散して存在し、凝集しているため
に平均粒径が大きくなっていることがわかる。
【0032】実施例5
上記実施例1〜4で作製した表1の本発明α−アルミナ
−ジルコニア粉末A〜Dおよび従来例で作製した従来α
−アルミナ−ジルコニア粉末Eを用い、さらにこれらの
粉末にTiC,TiCN,TiN,SiCなどを表2に
示す割合で配合した混合粉末を用い、これら粉末をプレ
ス成形して圧粉体を作製し、これら圧粉体を冷間静水圧
プレスにより緻密化させ、表2に示される温度でホット
プレス法により焼結し、相対密度99%以上の緻密なα
−アルミナ−ジルコニア系セラミックス焼結体1〜10
を得た。これら焼結体を、たて:3mm、横:4mm、
長さ:45mmの寸法に研摩して試験片を作製し、この
試験片の抗折強度および破壊靭性値を測定し、これらの
測定値を表2に示した。
−ジルコニア粉末A〜Dおよび従来例で作製した従来α
−アルミナ−ジルコニア粉末Eを用い、さらにこれらの
粉末にTiC,TiCN,TiN,SiCなどを表2に
示す割合で配合した混合粉末を用い、これら粉末をプレ
ス成形して圧粉体を作製し、これら圧粉体を冷間静水圧
プレスにより緻密化させ、表2に示される温度でホット
プレス法により焼結し、相対密度99%以上の緻密なα
−アルミナ−ジルコニア系セラミックス焼結体1〜10
を得た。これら焼結体を、たて:3mm、横:4mm、
長さ:45mmの寸法に研摩して試験片を作製し、この
試験片の抗折強度および破壊靭性値を測定し、これらの
測定値を表2に示した。
【0033】
【表2】
【0034】表2に示された結果から、本発明α−アル
ミナ−ジルコニア複合粉末A〜Dを用いて作製したα−
アルミナ−ジルコニア系セラミックス1〜7は、従来の
α−アルミナ−ジルコニア複合粉末Eを用いて作製した
α−アルミナ−ジルコニア系セラミックス8〜10に比
べて、いずれも抗折強度および破壊靭性が優れているこ
とがわかる。
ミナ−ジルコニア複合粉末A〜Dを用いて作製したα−
アルミナ−ジルコニア系セラミックス1〜7は、従来の
α−アルミナ−ジルコニア複合粉末Eを用いて作製した
α−アルミナ−ジルコニア系セラミックス8〜10に比
べて、いずれも抗折強度および破壊靭性が優れているこ
とがわかる。
【0035】
【発明の効果】この発明の製造方法で得られたα−アル
ミナ−ジルコニア粉末は粒度が非常に小さく、この粉末
を焼結して得られたα−アルミナ−ジルコニア系セラミ
ックスはいずれも高強度および高靭性を有し、これを切
削工具として用いた場合に、一層の長寿命化を達成する
ことができるなどの優れた効果を奏するものである。
ミナ−ジルコニア粉末は粒度が非常に小さく、この粉末
を焼結して得られたα−アルミナ−ジルコニア系セラミ
ックスはいずれも高強度および高靭性を有し、これを切
削工具として用いた場合に、一層の長寿命化を達成する
ことができるなどの優れた効果を奏するものである。
Claims (4)
- 【請求項1】 α−アルミナ粉末の表面に、ジルコニ
ア膜を被覆してなることを特徴とするα−アルミナ−ジ
ルコニア複合粉末。 - 【請求項2】 上記α−アルミナ−ジルコニア複合粉
末の平均粒径は0.03〜0.2μmの範囲内にあり、
かつ上記ジルコニア膜は0.1〜10重量%を平均膜厚
:0.01μm以下で被覆することを特徴とする請求項
1記載のα−アルミナ−ジルコニア複合粉末。 - 【請求項3】 γ−アルミナ粉末を金属アルコキシド
の可溶な非水溶媒に混合したのち、さらにジルコニウム
アルコキシドを混合して熟成させ、ついで、加水分解、
溶媒除去および乾燥の各工程を経たのち、上記γ−アル
ミナがα−アルミナに変態する温度で焼成することを特
徴とするα−アルミナ−ジルコニア複合粉末の製造法。 - 【請求項4】 α−アルミナ粉末を金属アルコキシド
の可溶な非水溶媒に混合したのち、さらにジルコニウム
アルコキシドを混合して熟成させ、ついで、加水分解、
溶媒除去および乾燥の各工程を経たのち、水酸化ジルコ
ニウムが脱水する温度で焼成することを特徴とするα−
アルミナ−ジルコニア複合粉末の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3093424A JPH04305052A (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | α−アルミナ−ジルコニア複合粉末およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3093424A JPH04305052A (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | α−アルミナ−ジルコニア複合粉末およびその製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04305052A true JPH04305052A (ja) | 1992-10-28 |
Family
ID=14081921
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3093424A Pending JPH04305052A (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | α−アルミナ−ジルコニア複合粉末およびその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04305052A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1994002560A1 (en) * | 1992-07-28 | 1994-02-03 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive grain with metal oxide coating, method of making same and abrasive products |
JP2006160578A (ja) * | 2004-12-09 | 2006-06-22 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 複合酸化物及び排ガス浄化用触媒 |
JP2019099401A (ja) * | 2017-11-29 | 2019-06-24 | 昭和電工株式会社 | アルミナ質焼結体用組成物及びその製造方法、並びにアルミナ質焼結体の製造方法 |
WO2019168197A1 (ja) * | 2018-03-02 | 2019-09-06 | 株式会社アドマテックス | 粒子材料及びその製造方法、並びに透明樹脂組成物 |
-
1991
- 1991-03-29 JP JP3093424A patent/JPH04305052A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1994002560A1 (en) * | 1992-07-28 | 1994-02-03 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive grain with metal oxide coating, method of making same and abrasive products |
EP0652918A1 (en) * | 1992-07-28 | 1995-05-17 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive grain with metal oxide coating, method of making same and abrasive products |
JP2006160578A (ja) * | 2004-12-09 | 2006-06-22 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 複合酸化物及び排ガス浄化用触媒 |
JP4677779B2 (ja) * | 2004-12-09 | 2011-04-27 | 株式会社豊田中央研究所 | 複合酸化物及び排ガス浄化用触媒 |
JP2019099401A (ja) * | 2017-11-29 | 2019-06-24 | 昭和電工株式会社 | アルミナ質焼結体用組成物及びその製造方法、並びにアルミナ質焼結体の製造方法 |
WO2019168197A1 (ja) * | 2018-03-02 | 2019-09-06 | 株式会社アドマテックス | 粒子材料及びその製造方法、並びに透明樹脂組成物 |
US11976179B2 (en) | 2018-03-02 | 2024-05-07 | Admatechs Co., Ltd. | Particle material and manufacturing method therefor, and transparent resin composition |
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