JPH04304318A - 局部変形能に優れる加工用高強度鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、おもに、自動車の車
体用として、曲げ加工、プレス成形加工、絞り成形加工
の用途に用いて良好な、深絞り性、とくに、局部変形能
に優れる加工用高強度鋼板の製造方法を提案するもので
ある。

【０００２】自動車のパネル等に使用される鋼板は、そ
の特性として、優れた深絞り性が要求される。この深絞
り性を向上させるためには、機械的特性として、延性　
（Ｅｌ）を高める必要があり、冷延鋼板においては、ラ
ンクフォード値（ｒ値）も高める必要がある。また、大
型パネル等の一体成形部品のような難加工部品では、上
記の機械特性以外に、プレス成形性を支配する因子が局
部伸び、すなわち、局部変形能である場合が多く、その
ため、この局部変形能と深い相関のあるひずみ速度感受
指数（ｍ値）が重要となり、Ｅｌ　、ｒ値とともにｍ値
を高めることが必要になる。

【０００３】一方、近年、環境問題より自動車の排気ガ
ス規制が検討されており、燃費の向上のために自動車の
軽量化の要請が高まってきている。また、自動車事故に
よる死者の増加も問題となり、自動車の安全性の向上も
重要な課題となっている。そこで、これらの問題に対し
て、引張り強さが３５〜５０　ｋｇｆ／ｍｍ２　のレベ
ルで、優れた加工性を有する鋼板が要求されるようにな
ってきている。

【０００４】

【従来の技術】従来より、高強度鋼板の加工性の改善の
ためには各種の方法が提案されている。例えば、特開昭
５５−１４１５２６号公報には、Ｃ量が０．０１ｗｔ％
以下の極低炭素鋼にＮｂを添加し、強化元素としてＰを
中心にＭｎ、Ｓｉを添加した冷延鋼板を連続焼鈍する方
法が開示されている。 さらに、特開昭６０−１７７１３６号公報には、上記特
開昭５５−１４１５２６号公報の鋼成分に加えて、Ｍｏ
、Ｚｒなどを含有させ、２次加工脆性の改善をはかる方
法が開示されている。しかしながら、これらの開示例に
は、難加工部品のプレス成形性に重要な局部変形能に関
する記載はなく、何ら示唆するものもない。

【０００５】また、特開平２−１５６０２３号公報、特
開平２−１５６０２７号公報、特開平２−１７９８２２
号公報には、Ｃ量が０．００１５ｗｔ％以下の造形性の
良好な冷延鋼板の製造方法が開示されているが、強度レ
ベルが低く、高強度化に対する方策についての記載もな
い。

【０００６】さらに、特開平２−１６３３２３号公報に
は、Ｃ量が０．００２８ｗｔ％以下の極低炭素鋼で、Ｏ
、Ｎ及びＡｌ量を限定することによって加工性とスポッ
ト溶接性を向上させ、さらにＳｉ、Ｍｎ及びＰを添加し
て高強度化をはかる冷延鋼板の製造方法が開示されてい
る。しかしながら、この開示例も前記開示例と同様局部
変形能に関しなんら示唆するものはない。なお、この成
分系においては、Ｃ量を０．００１５ｗｔ％以下とする
ことにより加工性は向上するが、Ｓｉ、Ｍｎ及びＰのみ
の添加で高強度化すると、強度上昇に対する加工性の劣
化する割合は少ないものの、局部変形能の劣化が大きく
、難加工部品のプレス成形に有利な高強度鋼板とはなら
ない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、プレス成
形性などの加工性に優れることは勿論のこと、難加工部
品の成形にも有利に適用できる局部変形能に優れる加工
用高強度鋼板の製造方法を提案することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】この発明は、極低Ｃ鋼を
ベースにした成分組成、及び製造条件を適性化すること
により、優れた局部変形能を有する加工用高強度鋼板が
製造できることを見出したことによるものである。

【０００９】すなわち、その要旨は、■．第１発明とし
て、Ｃ：０．００１５ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０　ｗｔ
％以下、Ｍｎ：２．０　ｗｔ％以下、Ａｌ：Ａｌ（ｗｔ
％）／Ｎ（ｗｔ％）が２０以上で、かつ、０．１５ｗｔ
％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下　　及びＮ：０．００
３０ｗｔ％以下を含み、さらにＭｏ：０．０１ｗｔ％以
上、２．０　ｗｔ％以下　　及びＷ：０．０１ｗｔ％以
上、２．０　ｗｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種
を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる鋼ス
ラブを素材として、Ａｒ３　変態点以上の仕上げ圧延温
度で熱延し、５００　℃以上の温度で巻き取ることを特
徴とする局部変形能に優れる加工用高強度熱延鋼板の製
造方法であり、

【００１０】■．第２発明として、上記■の第１発明に
おける鉄の一部をＣｒ：０．０１ｗｔ％以上、２．０　
ｗｔ％以下　　及びＢ：０．０００２ｗｔ％以上、０．
００３　ｗｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種で置
換するものであり、

【００１１】■．第３発明として、
上記■の第１発明における鉄の一部を、また、第４発明
として、上記■の第２発明の鉄の一部を、Ｖ：０．００
１　ｗｔ％以上、０．２　ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．００
１　ｗｔ％以上、０．２　ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．００
１　ｗｔ％以上、０．２ｗｔ％以下　　及びＺｒ：０．
００１　ｗｔ％以上、０．２　ｗｔ％以下のうちから選
んだ１種又は２種以上でそれぞれ置換するものであり、
■．第５発明として、上記■〜■の第１〜４発明によっ
て得られる熱延板をそれぞれ素材として、圧下率５０％
以上で冷延を施し、しかるのち、再結晶温度以上、Ａｃ
３　変態点以下の温度範囲で再結晶焼鈍を施すことを特
徴とする局部変形能に優れる加工用高強度冷延鋼板の製
造方法である。

【００１２】

【作用】まず、この発明の開発経緯及び基礎となった実
験結果について述べる。発明者らは、加工用薄鋼板にと
って、局部変形能が極めて重要な特性であるにもかかわ
らず、従来から、局部変形能に関する研究が少ないこと
に着目し、局部変形能におよぼす鋼成分の影響について
鋭意実験研究を行った結果、極低Ｃ化及びＭｏ、Ｗの添
加が有効であるとの知見を得た。

【００１３】上記実験のうち、この発明の基礎となった
実験結果について以下に記す。鋼中に、Ｃを０．０００
８ｗｔ％、又は、０．００２５ｗｔ％で含有させ、かつ
、強化成分としてＰを０．０１〜０．１３ｗｔ％、及び
、Ｍｏを無添加、又は、０．０５〜１．８０ｗｔ％の範
囲で含有させた板厚０．７ｍｍ　の各冷延板について、
引張り強さと局部変形能（ひずみ速度感受指数：ｍ値）
とを測定し、これらの関係を調査した。なお、上記以外
の成分組成は、Ｓｉ：０．０２ｗｔ％、Ｍｎ：０．１５
ｗｔ％、Ａｌ：０．０６ｗｔ％及びＮ：０．００２　ｗ
ｔ％を含有し残部は実質的に鉄よりなるものであり、冷
延板の製造条件は、上記各成分組成になる鋼スラブを素
材として、８９０　℃の仕上げ温度で熱延し、６００　
℃の温度で巻き取ったのち、７５〜８０％の圧下率で冷
延し、８３０　〜８６０℃の温度範囲で連続焼鈍を施し
たものである。

【００１４】ここに、ｍ値は、ＪＩＳ　Ｚ２２０１　の
５号試験片を用いて公称ひずみ５％で引張り速度

【外１】 を１０ｍｍ／ｍｉｎ　から５００　ｍｍ／ｍｉｎ　に変
化させた時の荷重（σ）を測定し、次式より求めた。

【数１】

【００１５】上記調査結果を図１にまとめて示す。図１
は、引張り強さとｍ値との関係におよぼすＣ含有量及び
Ｍｏ添加の影響を示したもので、同図から明らかなよう
に、Ｃ含有量が０．０００８ｗｔ％の場合のＭｏ無添加
鋼では、高強度化することによるｍ値の劣化が大きいの
に対し、Ｍｏ添加鋼ではその劣化は小さく、引張り強さ
が４０　ｋｇｆ／ｍｍ２　を超えてもｍ値は０．０３以
上と高い値を示している。一方、Ｃ含有量が０．００２
５ｗｔ％の場合にはＭｏ添加鋼であっても高強度化する
ことによるｍ値の劣化は大きく、Ｍｏ添加による顕著な
効果は見られない。したがって、Ｃ含有量は、通常のこ
の種の鋼板に含まれている値よりも少ない、極微量の０
．００１　ｗｔ％程度にしなければ、Ｍｏ添加による顕
著な効果が得られない。

【００１６】上記実験は冷延板についてのものであるが
、熱延板についても同様の実験を行い、上記と同様の結
果が得られることが判明した。

【００１７】このように、高強度化してもＭｏ添加によ
り優れる局部変形能が得られる理由については明らかで
はないが、以下のように考えられる。すなわち、Ｐなど
の強化成分の添加によって局部変形能が劣化する原因は
、強化成分によって鋼中Ｃの存在状態又は分布が変化し
、このため変形時の転位と鋼中Ｃが、強化成分が存在し
ない場合とは異なる相互作用を引き起こし、転位の移動
を妨げることに起因していると考えられるが、Ｍｏの添
加によって、Ｍｏと鋼中Ｃの相互作用が強化成分添加に
よる悪影響を無力化したため局部変形能の劣化を抑制し
ているものと考える。

【００１８】さらに、局部変形能及び加工性などにおよ
ぼす添加成分の影響について実験を重ねた結果、Ｍｏ添
加の場合と同様の効果がＷ添加の場合にも見られ、これ
ら成分の適正量を単独又は複合して含有させることによ
り優れる局部変形能が得られることが明らかとなり、ま
た、これらの成分組成に加えてＣｒ、Ｂの適正量を単独
又は複合して含有させることにより局部変形能がさらに
向上すること、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒよりなる群の１種
以上を適正量含有させることにより加工性の向上が見ら
れることなどが判明した。

【００１９】つぎに、この発明範囲の限定理由を以下に
述べる。 ■　　鋼の成分組成 Ｃ：０．００１５ｗｔ％以下 Ｃは、この発明において重要な成分であり、含有量が０
．００１５ｗｔ％を超えると、良好な加工性及び局部変
形能を有する高強度鋼板が得られなくなる。ここに、図
２にＣ以外は本発明範囲内の鋼成分および製造方法によ
る鋼板のｍ値におよぼすＣ含有量の影響を示す。図２よ
り、Ｍｏ，　Ｗ　を含有し、かつＣ含有量が０．００１
５　ｗｔ／％　以下で高い値を示すことがわかる。した
がって、その含有量は０．００１５ｗｔ％以下とするが
、望ましくは０．００１０ｗｔ％以下が好ましい。

【００２０】Ｓｉ：１．０　ｗｔ％以下Ｓｉは、鋼を強
化する作用があり、所望の強度に応じて必要量含有させ
るが、含有量が１．０　ｗｔ％を超えると深絞り性及び
耐食性が劣化する。したがって、その含有量は１．０　
ｗｔ％以下とする。

【００２１】Ｍｎ：２．０　ｗｔ％以下Ｍｎは、鋼を強
化する作用があり、所望の強度に応じて必要量含有させ
るが、含有量が２．０　ｗｔ％を超えると深絞り性が劣
化する。したがって、その含有量は２．０ｗｔ％以下と
する。

【００２２】 Ａｌ：Ａｌ（ｗｔ％）／Ｎ（ｗｔ％）が２０以上で、か
つ、０．１５ｗｔ％以下 Ａｌは、脱酸及び鋼中Ｎを固定し、加工性を改善するた
めに含有させるが、良好な加工性を得るためには、Ａｌ
（ｗｔ％）／Ｎ（ｗｔ％）で計算される値が２０以上で
あることが必要である。一方、含有量が０．１５ｗｔ％
を超えると、逆に加工性を劣化させるばかりでなく表面
性状をも劣化させる。したがって、その含有量は、Ａｌ
（ｗｔ％）／Ｎ（ｗｔ％）で計算される値を２０以上、
好ましくは３０以上とし、かつ、その上限を０．１５ｗ
ｔ％とする。

【００２３】Ｐ：０．１５ｗｔ％以下 Ｐは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量含有させるが、含有量が０．１５ｗｔ％を超えると
深絞り性が劣化し、また、粒界面に多く偏析して脆化さ
せるので、０．１５ｗｔ％以下とする。

【００２４】Ｎ：０．００３　ｗｔ％以下Ｎは、少ない
ほど深絞り性が向上するので好ましく、また、その含有
量が多くなると、上記したように必要とするＡｌ含有量
が過剰となって表面性状を劣化させる。したがって、そ
の含有量は０．００３　ｗｔ％以下とするが、望ましく
は０．００２　ｗｔ％以下が好ましい。

【００２５】Ｍｏ：０．０１〜２．０　ｗｔ％Ｍｏは、
この発明において重要な成分であり、鋼を強化する作用
を有するとともに、鋼中Ｃとの相互作用により、Ｐなど
の強化成分の添加による悪影響を抑制し局部変形能を向
上させる。含有量が０．０１ｗｔ％未満ではその効果は
十分でなく、一方、２．０　ｗｔ％を超えて含有させて
もそれ以上の効果が得られず、逆に加工性を劣化させる
。したがって、その含有量は０．０１ｗｔ％以上、２．
０　ｗｔ％以下とする。

【００２６】Ｗ：０．０１〜２．０　ｗｔ％Ｗは、Ｍｏ
と同様に、この発明において重要な成分であり、鋼を強
化する作用を有するとともに局部変形能を向上させる。 含有量が０．０１ｗｔ％未満ではその効果がなく、２．
０　ｗｔ％を超えて含有させてもそれ以上の効果は得ら
れず、逆に加工性を劣化させる。したがって、その含有
量は０．０１ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下とする。

【００２７】つぎに、この発明の第２発明においては、
局部変形能のより一層の向上をはかる同効成分として、
第１発明の鉄の一部をＣｒ、Ｂのうちから選んだ１種以
上で置換させる。これらの成分範囲の限定理由を以下に
述べる。

【００２８】Ｃｒ：０．０１〜２．０　ｗｔ％Ｃｒは、
局部変形能の向上を目的として含有させるが、０．０１
ｗｔ％未満ではその効果がなく、２．０　ｗｔ％を超え
ると逆に深絞り性に悪影響をおよぼす。したがって、そ
の含有量は０．０１ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下と
する。

【００２９】Ｂ：０．０００２〜０．００３　ｗｔ％Ｂ
は、Ｃｒと同様局部変形能の向上を目的として含有させ
るが、０．０００２ｗｔ％未満ではその効果がなく、０
．００３　ｗｔ％を超えると逆に深絞り性に悪影響をあ
たえる。したがって、その含有量は０．０００２ｗｔ％
以上、０．００３　ｗｔ％以下とする。

【００３０】さらに、加工性をさらに向上させる同効成
分として、この発明の第３発明においては、第１発明の
鉄の一部を、また第４発明においては第２発明の鉄の一
部をＶ、Ｔｉ、Ｎｂ及びＺｒのうちから選んだ１種以上
でそれぞれ置換させる。

【００３１】 Ｖ，　Ｔｉ，　Ｎｂ及びＺｒ：それぞれ０．００１　〜
０．２　ｗｔ％Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ及びＺｒは、共に加工性
の向上を目的として含有させるが、それらの各含有量が
０．００１　ｗｔ％未満ではその効果がなく、０．２　
ｗｔ％を超えて含有させてもそれ以上の効果は得られな
い。したがって、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ及びＺｒの含有量は、
それぞれ０．００１ｗｔ％以上、０．２　ｗｔ％以下と
する。

【００３２】■　　製造条件 まず、製鋼法については、常法にしたがって行えばよく
、それらの条件の限定はとくに必要としない。

【００３３】熱延条件 この発明の熱延条件においては、その仕上げ温度がＡｒ
３　変態点未満であると加工性が劣化するのでＡｒ３　
変態点以上とする。とくに上限は限定しないが、加工性
向上のためＡｒ３　変態点＋２０℃以下とすることが好
ましい。また、巻き取り温度は５００　℃未満では十分
な加工性が得られないので５００　℃以上とする。

【００３４】なお、素材として用いる連鋳スラブは、省
エネルギーの観点から、連鋳後、再加熱又はＡｒ３　変
態点以下に降温することなく、直ちに、もしくは保温処
理のみで粗圧延を行ってもよい。

【００３５】冷延・焼鈍条件 冷延鋼板においては、その冷延時の圧下率を５０％以上
にしないと十分な加工性が得られない。したがって冷延
圧下率は５０％以上とする。冷延後の焼鈍は、通常行わ
れているように、その焼鈍温度は再結晶温度以上を必要
とするが、望ましくは、再結晶温度＋３０℃以上とする
ことが好ましい。一方、焼鈍温度がＡｃ３　変態点を超
えると粗大な結晶粒となるので、その上限をＡｃ３　変
態点以下とする必要がある。したがって、焼鈍温度は再
結晶温度以上、Ａｃ３　変態点以下とする。ここで、焼
鈍法としては、連続焼鈍法のほか箱焼鈍法を用いてもよ
い。

【００３６】さらに、これらの薄鋼板には、板形状矯正
などの目的で、通常常識の範囲、すなわち、板厚（ｍｍ
）に等値の圧下率（％）程度の調質圧延を行っても差支
えない。

【００３７】また、この発明によって製造される鋼板の
局部変形能は、鋼板そのものの特性であって、めっきそ
の他の影響を受けない。したがって、溶融めっきなどの
表面処理を施してもよく、焼鈍工程に連続溶融めっきラ
インを適用することもできるほか、焼鈍又はめっき後、
特殊な処理を施して、化成処理性、溶接性、プレス成形
性及び耐食性等の改善を行ってもよい。

【００３８】

【実施例】表１に示すこの発明の適合鋼（鋼Ｎｏ．　１
〜１６）、及び比較鋼（鋼Ｎｏ．　１７〜２５）計２５
種類の成分組成になる鋼スラブを素材として、この発明
の適合条件で熱延及び冷延を行い、それぞれ、板厚２．
６ｍｍ　の熱延板、及び、板厚０．７ｍｍ　の冷延板を
製造し、これらの鋼板の一部については、さらに溶融め
っきを施した。

【００３９】

【表１】

【００４０】これらの製品板について、引張り特性、ｍ
値、及び、冷延板においてはｒ値も加えて調査した。熱
延板、冷延板の製造条件及び調査結果を、それぞれ表２
及び表３にまとめて示す。

【００４１】

【表２】

【００４２】

【表３】

【００４３】ここに、引張り特性は、ＪＩＳ　　Ｚ　２
２０１　の５号試験片を使用して測定し、ｍ値は、前述
した方法と同様の方法で評価した。また、ｒ値は、１５
％引張り時の値を３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向
）、Ｄ方向（圧延方向に４５度方向）及びＣ方向（圧延
方向に９０度方向）の平均値を ｒ　（平均値）　＝（ｒＬ　＋２ｒＤ　＋ｒＣ　）／４
として求めた。

【００４４】表２及び３から明らかなように、この発明
の適合例は、引張り特性、ｍ値ともに優れた値を示して
おり、冷延鋼板におけるｒ値も優れた値を示している。 また、適合例は溶融めっきを施した場合にも、それらの
特性値は同様に優れた値を示している。

【００４５】

【発明の効果】この発明は、極低炭素鋼にＭｏ、Ｗを適
量添加するなど成分組成を適正化し、かつ、その製造条
件を適正化することにより、優れる局部変形能及び加工
性を有する高強度鋼板を製造できるようにするものであ
り、この発明によって得られる鋼板は、自動車などの加
工用鋼板として有利に用いることができるばかりでなく
、各種表面処理鋼板用原板としても好適である。

【図面の簡単な説明】

【図１】引張り強さとｍ値との関係におよぼすＣ含有量
及びＭｏ添加の影響を示すグラフである。

【図２】ｍ値におよぼすＣ含有量の影響を示すグラフで
ある。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　Ｃ：０．００１５ｗｔ％以下、Ｓｉ：
   １．０　ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０　ｗｔ％以下、Ａｌ
   ：Ａｌ（ｗｔ％）／Ｎ（ｗｔ％）が２０以上で、かつ、
   ０．１５ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下　　及び
   Ｎ：０．００３０ｗｔ％以下を含み、さらにＭｏ：０．
   ０１ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下　　及びＷ：０．
   ０１ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下のうちから選んだ
   １種又は２種を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組
   成になる鋼スラブを素材として、Ａｒ３　変態点以上の
   仕上げ圧延温度で熱延し、５００　℃以上の温度で巻き
   取ることを特徴とする局部変形能に優れる加工用高強度
   熱延鋼板の製造方法。
2. 【請求項２】　　Ｃ：０．００１５ｗｔ％以下、Ｓｉ：
   １．０　ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０　ｗｔ％以下、Ａｌ
   ：Ａｌ（ｗｔ％）／Ｎ（ｗｔ％）が２０以上で、かつ、
   ０．１５ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下　　及び
   Ｎ：０．００３０ｗｔ％以下を含み、さらにＭｏ：０．
   ０１ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下　　及びＷ：０．
   ０１ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下のうちから選んだ
   １種又は２種とＣｒ：０．０１ｗｔ％以上、２．０　ｗ
   ｔ％以下　　及びＢ：０．０００２ｗｔ％以上、０．０
   ０３　ｗｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種ととも
   に含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる鋼ス
   ラブを素材として、Ａｒ３　変態点以上の仕上げ圧延温
   度で熱延し、５００　℃以上の温度で巻き取ることを特
   徴とする局部変形能に優れる加工用高強度熱延鋼板の製
   造方法。
3. 【請求項３】　　Ｃ：０．００１５ｗｔ％以下、Ｓｉ：
   １．０　ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０　ｗｔ％以下、Ａｌ
   ：Ａｌ（ｗｔ％）／Ｎ（ｗｔ％）が２０以上で、かつ、
   ０．１５ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下　　及び
   Ｎ：０．００３０ｗｔ％以下を含み、さらにＭｏ：０．
   ０１ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下　　及びＷ：０．
   ０１ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下のうちから選んだ
   １種又は２種とＶ：０．００１　ｗｔ％以上、０．２　
   ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．００１　ｗｔ％以上、０．２　
   ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．００１　ｗｔ％以上、０．２　
   ｗｔ％以下　　及びＺｒ：０．００１　ｗｔ％以上、０
   ．２　ｗｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種以上と
   ともに含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる
   鋼スラブを素材として、Ａｒ３　変態点以上の仕上げ圧
   延温度で熱延し、５００　℃以上の温度で巻き取ること
   を特徴とする局部変形能に優れる加工用高強度熱延鋼板
   の製造方法。
4. 【請求項４】　　Ｃ：０．００１５ｗｔ％以下、Ｓｉ：
   １．０　ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０　ｗｔ％以下、Ａｌ
   ：Ａｌ（ｗｔ％）／Ｎ（ｗｔ％）が２０以上で、かつ、
   ０．１５ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下　　及び
   Ｎ：０．００３０ｗｔ％以下を含み、さらにＭｏ：０．
   ０１ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下　　及びＷ：０．
   ０１ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下のうちから選んだ
   １種又は２種とＣｒ：０．０１ｗｔ％以上、２．０　ｗ
   ｔ％以下　　及びＢ：０．０００２　ｗｔ　％以上、０
   ．００３　ｗｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種な
   らびにＶ：０．００１　ｗｔ％以上、０．２　ｗｔ％以
   下、Ｔｉ：０．００１　ｗｔ％以上、０．２　ｗｔ％以
   下、Ｎｂ：０．００１　ｗｔ％以上、０．２　ｗｔ％以
   下　　及びＺｒ：０．００１　ｗｔ％以上、０．２　ｗ
   ｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種以上とともに含
   有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる鋼スラブ
   を素材として、Ａｒ３　変態点以上の仕上げ圧延温度で
   熱延し、５００　℃以上の温度で巻き取ることを特徴と
   する局部変形能に優れる加工用高強度熱延鋼板の製造方
   法。
5. 【請求項５】　　請求項１，２，３及び４によって得ら
   れる熱延鋼板を素材として、圧下率５０％以上で冷延を
   施し、しかるのち、再結晶温度以上、Ａｃ３　変態点以
   下の温度範囲で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする局部
   変形能に優れる加工用高強度冷延鋼板の製造方法。