JPH04293725A - 板幅方向に均一な磁気特性を有する一方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、板幅方向に均一な磁
気特性を有する一方向性けい素鋼板の製造方法を提案す
るもので、特に含けい素鋼スラブの成分調整と共に、加
熱方法を適正化することにより、板幅方向における磁気
特性の均一化と鋼板表面の平坦度の改善を図ろうとする
ものである。

【０００２】一方向性けい素鋼板は、主として、変圧器
、その他の電気機器の鉄心材料、すなわち、積み鉄心、
又は巻き鉄心として使用されるもので、磁束密度、鉄損
値等の磁気特性に優れていることが基本的に重要である
。かかる鋼板の表面には、通２、電気的絶縁被膜が被成
され、積層して使用する場合に各鋼板間を電気的に絶縁
し、渦電流損失を低減する方策がとられている。しかし
ながら、鋼板表面に凹凸があり、平滑性に劣る場合には
、商品価値が低下するのみならず、占積率を低下させ、
また、鋼板加工処理中に凸部の絶縁被膜が薄くなったり
剥げたりして、鉄心組立て時の締め付けによって絶縁性
が低下し、局所的に発熱を起こし、変圧器事故の原因と
なる。

【０００３】一方向性けい素鋼板の製造において特に重
要なことは、いわゆる最終仕上げ焼鈍工程で一次再結晶
粒を｛１１０｝＜００１＞方位の結晶粒に二次再結晶さ
せることである。このような二次再結晶を効果的に促進
させるためには、一つは、一次再結晶粒の成長を抑制す
るインヒビターと呼ばれる分散相を均一かつ適正なサイ
ズに分散させることである。かかるインヒビターとして
代表的なものは、ＭｎＳ、ＭｎＳｅ及びＡｌＮ　のよう
な硫化物や窒化物などであり、鋼中への溶解度が極めて
小さい物質が用いられている。このため従来から、熱間
圧延前にスラブを高温加熱して、インヒビター成分を完
全に固溶させておき、熱延工程以降、二次再結晶までの
工程で析出分散状態を制御する方法がとられている。な
お、Ｓｂ、Ｓｎ、Ａｓ、Ｐｂ、Ｇｅ、Ｃｕ及びＭｏなど
の粒界偏析形成分もインヒビターとして利用されている
。他の一つは、１回又は２回以上の冷間圧延及び１回又
は２回以上の焼鈍によって得られる一次再結晶組織を、
板厚方向全体にわたって適当な大きさの結晶粒でしかも
均一に分布させることであり、かかる二つの条件を確保
することが重要なことは周知のとおりである。

【０００４】また、製品中の介在物や析出物は磁化した
時に磁壁の移動を妨げ、鉄損を増大させることから、従
来より鋼の高純度化の方策が種々とられてきているほか
、二次再結晶に必要なインヒビターも二次再結晶後、い
わゆる最終仕上げ焼鈍の後半で分解して鋼中に固溶する
か、あるいは鋼板上の被膜中または系外に排出可能な成
分が選ばれる。

【０００５】これまで、一方向性けい素鋼板を製造する
場合には、厚さ１００〜３００ｍｍ　のスラブを１２５
０℃以上の温度で長時間かけて加熱し、インヒビターを
完全に固溶させた後、熱延板とし、ついで、この熱延板
を１回または中間焼鈍をはさむ２回以上の冷間圧延によ
って最終板厚とし、脱炭焼鈍後、焼鈍分離剤を塗布して
から、二次再結晶及び純化を目的として最終仕上げ焼鈍
を行うのが一般的である。ところで、上記のスラブの加
熱が、高温・長時間になると、結晶粒が異常成長し、熱
延後に粗大な延伸粒として残り、これが磁気特性の劣化
や占積率、絶縁抵抗の低下を招くという問題がある。す
なわち、上記の粗大な延伸粒は冷延・焼鈍を経た後も再
結晶しにくく、その部分は、たとえインヒビターの抑制
力効果が大きくても最終仕上げ焼鈍で｛１１０｝＜００
１＞方位の二次再結晶が不完全となって、いわゆる帯状
細粒組織となり、磁気特性の劣化を招き、また、圧延方
向に平行な圧延集合組織がポリゴン化した上記の粗大な
延伸粒は、外力に対して定まった方向の変形をするため
、製品面に規則性のある凹凸が生じるいわゆるリッジン
グを発生し、占積率や絶縁抵抗の低下を招く。

【０００６】一方、製品の磁気特性は、通常ＪＩＳ法に
基づき幅３０ｍｍ、長さ２８０ｍｍ　寸法の試片約　５
００ｇ（４の倍数）をコイル幅方向に採取したもので行
われるが、かかる試片中に、かりに幅３０ｍｍ程度の帯
状細粒が１〜２条混入していても磁気特性はわずかしか
劣化しないことから、このような不良部の存在に気づか
ないのが実状である。しかも、該製品板は最終仕上げ焼
鈍において、二次再結晶、純化及びフォルステライト被
膜形成を同一工程で行っているため、一旦製品化したも
のは外見からの区別もできず、不良部を容易に除去でき
ないという問題を有している。しかも、実用に供する場
合、特に、通常の製品コイル幅約１０００ｍｍから、５
０ｍｍ又は１００ｍｍ程度の板幅にスリットして巻鉄心
用材とする場合には、帯条細粒がスリット幅全体に占め
る割合が極端に高まり鉄心の磁気特性を著しく悪化させ
る場合が生じる。したがって変圧器などの製造に際して
は細心の注意がはらわれている。

【０００７】

【従来の技術】一般に、スラブの加熱によるインヒビタ
ーの溶体化は、高温・長時間であるほど完全状態に近づ
くが、その反面、スラブの結晶粒は粗大化が進行する。 そのため、上記両者の関係をうまく両立させることを狙
った方策として、例えば、低温鋳造あるいは鋳造時の溶
鋼の電磁的攪拌により鋳造組織を微細化する方法、鋳造
後スラブに予め歪みを加えて粗大な柱状晶を破壊してお
き、スラブ加熱時に再結晶させる方法、スラブ加熱時の
急速加熱により特定の結晶粒の成長を抑制する方法等が
既に提案されている。しかしながら、上記した方策はい
ずれも、スラブ加熱温度が高い領域では依然として効果
が不十分であるという問題を残している。

【０００８】例えば、帯状細粒発生の防止策としては、
特公昭５４−２７８２０　号公報、特公昭５０−３７０
０９　号公報及び特開昭６２−１３０２１７号公報に、
それぞれ、連鋳スラブを加熱する前に予め５〜５０％、
３０〜７０％、１０〜５０％の圧延を施した後、１２６
０〜１４２０℃に再加熱し、最終の熱間圧延を行う方法
が提案されている。これらの方法はいずれも連鋳スラブ
に予め歪みを加えておくことにより、スラブの加熱によ
る再結晶段階での結晶粒の粗大化を抑えようとするもの
である。しかしながら、通常連鋳スラブには中心部近傍
に濃厚偏析帯が存在し、その濃厚偏析したインヒビター
を溶体化するには１３８０℃以上の高温でかなり長い保
持時間を必要とする。そのためスラブ結晶粒は表層部か
ら中心部まで著しく粗大化し、この粗大結晶粒に起因し
てリッジングや帯状細粒が発生し、期待どおりの磁気特
性改善効果や平坦度が得られないという問題があった。 一方、スラブ結晶粒の粗大化を回避すべく加熱処理を低
温・短時間とした場合には、濃厚偏析部のインヒビター
に溶体化不足を生じ、熱延工程での分散状態が不均一と
なり、磁気特性はむしろ大幅に劣化し、前者の問題との
両立は困難であった。なお、スラブを予め圧延する技術
は、鋼塊法における分塊工程に相当する技術であり、連
続鋳造法本来の目的からみても合理的な方法とは云えな
い。

【０００９】また、特公昭５６−１８６５４　号公報に
は１２６０℃以上のスラブ加熱に際し、１２５０℃から
１３１０℃までの温度範囲を平均昇温速度１５０　℃／
ｈ以上で加熱する方法が提案されている。この方法は、
スラブの加熱温度が１３７０℃以下の場合には結晶粒の
粗大化抑制効果を現わすが、おおむね１３８０℃以上の
高温側において粒成長抑制効果が急激に弱まり、１４０
０℃以上ではさらに著しい表層の酸化と著しい結晶粒の
粗大化が起り、表面疵がなく、かつ期待どおりの磁気特
性、平坦度が得られないという問題があった。

【００１０】さらに、特開昭６３−１０９１１５号公報
にはスラブ中心温度が１３５０℃以上になるように加熱
し、この加熱に際して表面温度１４２０〜１４９５℃で
５〜６０分保持すると共に、表面温度が１３２０℃以上
において１４２０〜１４９５℃に達するまで８℃／分以
上で急速昇温して結晶粒の粗大化を抑制する方法が提案
されている。

【００１１】この方法は、従来のガス加熱のみの加熱方
式にくらべ、その加熱保持時間は短いが、スラブ温度が
著しく高く、このような高温領域では著しい粒成長が起
り、製品に帯状細粒が発生したり、著しい表面酸化や粒
界の選択酸化により、製品価値がなくなるほどの穴や表
面疵が多発する場合があった。

【００１２】なお、特公昭４６−２６６２１　号公報に
はＴｉ、特公昭４６−４０８５５　号公報にはＶ、Ｔｉ
、Ｚｒ、Ａｌのうちから２種以上を、それぞれインヒビ
ターとして含有させることにより冷延・焼鈍工程での正
常粒成長を抑制して効果的な二次再結晶を図る方向性け
い素鋼板の製造方法が開示されているが、これらは帯状
細粒の発生防止を狙ったものではなく、また、この点に
ついての開示もない。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、上述の諸
問題を解決するもので、インヒビターの完全固溶につい
ては勿論のこと、帯状細粒の発生を効果的に抑制し、し
かも、平坦度が良好な、均一かつ優れた磁気特性を有す
る一方向性けい素鋼板を安定して製造する方法を提案す
ることを目的とする。

【００１４】

【課題を解決するための手段】この発明は、スラブの成
分組成と加熱方法について鋭意研究を重ねた結果、上記
の目的が有利に達成されることの新規知見に立脚する。 すなわち、この発明の要旨は、含けい素鋼スラブを、加
熱し、引き続いて熱間圧延を施し、ついで１回又は中間
焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を施して最終板厚に仕上
げたのち、脱炭焼鈍を施し、その後鋼板表面に焼鈍分離
剤を塗布してから、最終仕上げ焼鈍を施して一方向性け
い素鋼板を製造するに当り、■　　該含けい素鋼スラブ
中に、Ｖ及びＴｉのうちから選んだいずれか１種又は２
種　　０．０１０　ｗｔ％以上、０．０２０　ｗｔ％以
下を含有させる。■　　上記スラブ加熱に際し、１３８
０℃以上、１４４０℃以下の温度域に、下記（１）式か
ら算出される時間（Ｘ）分以上、６０分以下の時間保持
する。ことを特徴とする板幅方向に均一な磁気特性を有
する一方向性けい素鋼板の製造方法である。 記 （Ｘ）＝−　０．２６７（Ｙ）　＋　３８８　　　　　
　　−−−（１）ここに、（Ｙ）は加熱温度（℃）

【００１５】

【作用】以下に、この発明の基礎となった実験結果を具
体的に説明する。

【００１６】まず、成分組成に関する実験結果について
記す。供試鋼の成分組成は次のとおりである。 鋼Ａ−−−　Ｃ：０．０３２　〜０．０３４　ｗｔ％、
Ｓｉ：３．０８〜３．１２ｗｔ％、Ｍｎ：０．０７０　
〜０．０７３ｗｔ％及びＳ：０．０１７　〜０．０１８
　ｗｔ％を含有し、残部は実質的に鉄よりなるもの。 鋼Ｂ−−−　鋼Ａの成分組成に加えて、さらに、Ｔｉ：
０．０１５　ｗｔ％を含有させたもの。 鋼Ｃ−−−　鋼Ａの成分組成に加えて、さらに、Ｖ：０
．０２０　ｗｔ％を含有させたもの。

【００１７】上記の各成分組成になる連鋳スラブから、
　２１０（スラブ厚）×３００　×３００ｍｍ　の寸法
に切り出した試片を、小型誘導加熱炉を用いて、酸素濃
度３０００ｐｐｍ　の雰囲気中で、昇温速度１０℃／分
で所定温度に加熱・保持する処理を行った。

【００１８】かかる加熱処理後における結晶粒径につい
て調査した結果を、加熱温度をパラメーターとして保持
時間と最大結晶粒径との関係で図１に示す。同図から明
らかなように、鋼Ａでは、加熱温度が高くなり、また、
保持時間が長くなるほど結晶粒は粗大化し、昇温速度１
０℃／分のような急速昇温を行っても結晶粒の粗大化は
まぬがれないが、鋼Ｂ、鋼Ｃでは最高温度域でも結晶粒
成長が遅いことが判明した。

【００１９】そこでつぎに、Ｖ及びＴｉの影響をさらに
詳細に調査するため以下の実験を行った。 供試鋼成分組成 鋼１（ベース成分鋼）−−−　Ｃ：０．０３１　〜０．
０３５　ｗｔ％、Ｓｉ：３．０８〜３．１４ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．０７０　〜０．０７４　ｗｔ％及びＳ：０．０
１７　〜０．０１９　ｗｔ％を含有し、残部は実質的に
鉄よりなるもの。 鋼２〜６−−−　鋼１の成分組成に加えて、さらに、Ｔ
ｉをそれぞれ、０．００５　ｗｔ％（鋼２）、０．００
８　ｗｔ％（鋼３）、０．０１１　ｗｔ％（鋼４）、０
．０１９　ｗｔ％（鋼５）、０．０２７　ｗｔ％（鋼６
）、で含有させたもの。 鋼７〜１１−−−　鋼１の成分組成に加えて、さらに、
Ｖをそれぞれ、０．００３　ｗｔ％（鋼７）、０．００
６　ｗｔ％（鋼８）、０．０１３ｗｔ％（鋼９）、０．
０２０　ｗｔ％（鋼１０）、０．０３０　ｗｔ％（鋼１
１）、で含有させたもの。

【００２０】上記の各成分組成になる連鋳スラブから、
　２１０（スラブ厚）×３００　×３００ｍｍ　の寸法
に切り出した試片を、小型誘導加熱炉を用いて、酸素濃
度３０００ｐｐｍ　の雰囲気中で、昇温速度：１０℃／
分、加熱温度：１４４０℃、保持時間：３０分の条件で
加熱処理した。

【００２１】かかる加熱処理後の結晶粒について調べた
結果を、Ｖ、Ｔｉ各含有量との関係で図２にまとめて示
す。図２から、結晶粒径を２０ｍｍ以下に抑制するため
には、ＶあるいはＴｉの含有量は０．０１０　ｗｔ％以
上を必要とすることがわかる。

【００２２】ここで、発明者らは、スラブ中心部　１／
３　厚の部分での結晶粒径が２０ｍｍ以下であれば、熱
延、冷延及び焼鈍工程において微細組織となり、製品板
に帯状細粒が発生しないことから、スラブ加熱後の結晶
粒径を２０ｍｍ以下に抑制することを一つの指針とした
。

【００２３】なお、Ｖ、Ｔｉを含有させた場合に結晶粒
が効果的に抑制される機構は、いまだ十分に解明された
わけではないが、スラブの加熱温度域で　ＶＮ　、Ｔｉ
Ｎ　などが析出し、これらの窒化物が粒界を効果的に拘
束することによるものと推察される。

【００２４】つぎに、Ｖ又はＴｉを種々の範囲で含有す
る、鋼１〜１１の連鋳スラブを、誘導加熱炉で、昇温速
度：１０℃／分、加熱温度：１４２０℃、保持時間：２
０分の条件で加熱したのち、熱延にて板厚２．５ｍｍ　
の熱延板とし、酸洗後、一次冷延により０．７２ｍｍの
中間板厚としてから、水素中で９５０　℃、２分間の中
間焼鈍を施し、ついで二次冷延にて０．３０ｍｍ厚の最
終板厚としたのち、湿水素中で８２０　℃、３分間の脱
炭焼鈍を施し、ＭｇＯ　を主体とする焼鈍分離剤を塗布
し乾燥したのち、水素中で１２００℃、５時間の仕上げ
焼鈍を施した。

【００２５】かくして得られた製品板について磁気特性
を評価した。磁気特性の測定は、ＪＩＳに準拠し、０．
３０　（板厚）　×３０×２８０ｍｍ　の寸法の試験片
一枚ごと行ったもので、得られた測定結果を図３に示す
。図３から明らかなように、Ｖ、Ｔｉいずれについても
含有量が０．０１０　〜０．０２０　ｗｔ％の範囲で磁
気特性、特に鉄損が安定し、かつ優れている。ここに、
Ｖ、Ｔｉの含有量が０．０１０　ｗｔ％に満たない場合
に磁気特性が劣化する理由は、スラブ加熱中に粗大結晶
粒が発生し、製品板に帯状細粒が発生したためであり、
一方、それらの含有量が０．０２０　ｗｔ％超えた場合
における磁気特性の劣化は、一部残存したＶやＴｉの窒
化物が弊害となり磁化過程で磁壁移動が妨げられたため
と考えられる。

【００２６】つぎに、スラブの加熱条件に関する実験結
果について記す。Ｃ：０．０３３　ｗｔ％、Ｓｉ：３．
１０ｗｔ％、Ｍｎ：０．０７１　ｗｔ％、Ｓ：０．０１
７　ｗｔ％及びＴｉ：０．０１５　ｗｔ％、を含有し、
残部は実質的に鉄よりなる鋼スラブを、小型誘導加熱炉
で所定の温度、保持時間で加熱処理した後、熱延にて２
．５ｍｍ　厚の熱延板とし、酸洗後、一次冷延により０
．８０ｍｍ厚の中間板厚としてから、水素中で９５０　
℃、２分間の中間焼鈍を施した。ついで、二次冷延にて
０．３５ｍｍ厚の最終板厚としたのち、湿水素中で８２
０　℃、３分間の脱炭焼鈍を施し、ＭｇＯ　を主体とす
る焼鈍分離剤を塗布して乾燥したのち、水素中で１１８
０℃、５時間の仕上げ焼鈍を施した。

【００２７】かくして得られた製品板について、前記と
同様の方法で磁気特性を測定した。得られた結果を図４
に、また、これらの平均値を、加熱温度、保持時間との
関係に整理して図５に示す。

【００２８】図４及び図５から明らかなように、磁束密
度Ｂ８　を１．８５Ｔ以上にするためには、加熱温度が
１３８０〜１４４０℃の範囲において、保持時間は（Ｘ
）＝−　０．２６７（Ｙ）＋３８８　の式から算出され
る（Ｘ）分以上、６０分以下の範囲とする必要のあるこ
とが判明した。ここに（Ｙ）は加熱温度（℃）である。

【００２９】一方、加熱温度については、１４４０℃を
超えると粒界が脆弱になり、穴やへげのような欠陥が著
しく増えるため、上限を１４４０℃とする必要があり、
また、下限は、インヒビターが固溶するか否かで決まり
、１３８０℃未満では十分なインヒビターの固溶が得ら
れないため、１３８０℃とする必要がある。

【００３０】以上の実験結果から、帯状細粒及び冷間加
工によるリッジングの発生をなくし、板幅方向、コイル
内のバラツキが少なく均一性に優れる磁気特性を有し、
かつ、平坦度すなわち占積率に優れる鋼板を得るには、
下記の■及び■に従う必要がある。■　　含けい素スラ
ブにＶ、Ｔｉのうちから選ばれる少なくとも１種を、０
．０１０　ｗｔ％以上、０．０２０　ｗｔ％以下での範
囲で含有させる。■　　スラブの加熱は、１３８０℃以
上、１４４０℃以下の温度範囲で、下記（１）式から算
出される時間（Ｘ）分以上、６０分以下の保持時間とす
る。 （Ｘ）＝−　０．２６７（Ｙ）　＋　３８８　　　　　
　　−−−（１）ここに、（Ｙ）は加熱温度（℃）

【００３１】つぎに、この発明の素材である含けい素鋼
の成分組成について述べる。含けい素鋼の成分組成は、
従来公知のものいずれもが適合するが、代表組成をあげ
ると以下の通りである。

【００３２】Ｃ：０．０１〜０．１０ｗｔ％Ｃは、熱延
、冷延中の鋼組織の均一微細化のみならずゴス方位の発
達に有用な成分であり、このためには、０．０１ｗｔ％
以上含有させることが好ましい。しかしながら、０．１
０ｗｔ％を超えて含有させると脱炭が困難となり、かえ
ってゴス方位に乱れが生じる。したがって、その含有量
は０．０１ｗｔ％以上０．１０ｗｔ％以下とすることが
好ましい。

【００３３】Ｓｉ：２．５　〜４．５　ｗｔ％Ｓｉは、
鋼板の比抵抗を高め鉄損の低減に有効に寄与するが、４
．５　ｗｔ％を上回ると冷延性が損なわれ、一方、２．
５　ｗｔ％に満たないと比抵抗が低下するだけでなく、
二次再結晶、純化のために行われる最終仕上げ焼鈍中に
α−γ変態によって結晶方位のランダム化を生じ、十分
な鉄損改善効果が得られない。したがって、その含有量
は２．５　ｗｔ％以上４．５　ｗｔ％以下とすることが
好ましい。

【００３４】Ｍｎ：０．０２〜０．１２ｗｔ％Ｍｎは、
熱間脆化を防止するためには、０．０２ｗｔ％以上を含
有させることが望ましく、あまり多すぎると磁気特性を
劣化させるので、含有量の上限を０．１２ｗｔ％とする
ことが望ましい。したがって、その含有量は０．０２ｗ
ｔ％以上０．１２ｗｔ％以下とすることが好ましい。

【００３５】一方、インヒビターとしては、いわゆるＭ
ｎＳ　、ＭｎＳｅ系とＡｌＮ　系とがある。

【００３６】ＭｎＳ　、ＭｎＳｅ系の場合は、Ｓ、Ｓｅ
のうちから選ばれる１種以上：０．００５　〜０．０６
ｗｔ％Ｓ、Ｓｅはいずれも方向性けい素鋼板の二次再結
晶を制御するインヒビターとして有効な成分である。抑
制力の観点からは、少なくとも０．００５　ｗｔ％含有
させることが望ましいが、０．０６ｗｔ％を超えて含有
させるとその効果が損なわれる。したがってその含有量
の下限を０．００５　ｗｔ％、上限を０．０６ｗｔ％と
することが好ましい。

【００３７】ＡｌＮ　系の場合は、 Ａｌ：０．００５　〜０．１０ｗｔ％、Ｎ：０．００４
　〜０．０１５　ｗｔ％Ａｌ及びＮの含有量の範囲につ
いても、上述したＭｎＳ　、ＭｎＳｅ系の場合と同様な
理由により、上記した範囲が好適である。ここに、上記
したＭｎＳ　、ＭｎＳｅ系及びＡｌＮ　系はそれぞれ併
用しても差支えない。

【００３８】さらに、インヒビター成分として、上記し
たＳ、Ｓｅ、Ａｌの他、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｓｂ及びＭｏなど
も有利に適合する。これら成分の含有量の好適範囲はそ
れぞれ、Ｃｕ、Ｓｎ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓｂ
、Ｍｏ：０．００５　〜０．１　ｗｔ％であり、これら
の各インヒビター成分についても、単独又は複合使用い
ずれでもよい。

【００３９】つぎに、この発明の製造工程について述べ
る。素材として用いる含けい素鋼スラブは、連鋳された
もの、もしくはインゴットより分塊圧延されたものも対
象とするが、連鋳後に予備圧延されたスラブも対象に含
まれることはいうまでもない。

【００４０】上記含けい素鋼スラブは、スラブの加熱処
理によりインヒビターを溶体化する必要がある。この発
明では、スラブの加熱で結晶粒が粗大化して起る弊害を
防ぐために、Ｖ、Ｔｉのうちから選んだ１種以上を合計
で０．００５　〜０．０２０　ｗｔ％の範囲で含有させ
たスラブを用い、１３８０〜１４４０℃の温度範囲で、
前記（１）式で算出される（Ｘ）分以上６０分以下の加
熱を行う。

【００４１】このスラブの高温加熱には、密閉構造にし
やすく容易に酸素濃度を下げられること、保護ガスによ
って酸化を防止できること、温度制御が容易であること
、及び、高温に効率よく加熱できることなどの理由から
、誘導加熱炉や抵抗加熱炉などの電気的加熱炉を用いる
のが有利である。上記のスラブの加熱に際しての加熱速
度は、公知の通常の範囲で十分であるが、速い方が粒成
長の抑制の点から好ましい。

【００４２】スラブ加熱後は、熱延を行い板厚１．４　
〜３．５ｍｍの熱延鋼帯とする。この熱延鋼帯は酸洗後
、１回の冷延又は中間焼鈍をはさむ２回以上の冷延とそ
れに続く脱炭焼鈍、焼鈍分離剤塗布及び最終仕上げ焼鈍
の一連の工程を経て製品とされるが、これらの工程は公
知の手段を用いることでよい。

【００４３】

【実施例】実施例１ 表１に示す各成分組成に調製した２１０ｍｍ　厚の鋼ス
ラブを素材として、該鋼スラブをガス加熱炉で１２００
℃に予熱し、引き続き、誘導加熱炉に装入して、加熱温
度１４４０℃、保持時間２０分の加熱を行ったのち、熱
延し、板厚２．５ｍｍ　の熱延板とした。つぎに、上記
各熱延板を酸洗し、一次冷延で　０．８０ｍｍ　の中間
板厚としたのち、９００　℃、２分間の中間焼鈍を施し
てから、二次冷延で　０．３５ｍｍ　の最終板厚に仕上
げた。ついで、湿水素中で８２０　℃、３分間の脱炭焼
鈍を施した後、ＭｇＯ　を主体とする焼鈍分離剤を塗布
し、水素中で１２００℃、５時間の仕上げ焼鈍を施して
方向性けい素鋼板とした。

【００４４】

【表１】

【００４５】かくして得られた１０３０ｍｍ幅のコイル
から両エッジ１５ｍｍを除去した後、コイル長手方向の
先端部、後端部及び中央部からそれぞれ１００ｍｍ　幅
のサンプル１０枚を切り出し、磁気特性と二次再結晶状
況を調査した。また、同一部分から採取した３０×２８
０ｍｍ　のサンプル２４枚での占積率も調査した。これ
らの調査結果を表２にまとめて示す。

【００４６】

【表２】

【００４７】表２から明らかなように、この発明法に従
えば、帯状細粒の発生がなく、磁気特性に優れ、かつ、
均一化（標準偏差：小）が図れることがわかる。

【００４８】実施例２ 表３に示す各成分組成に調製した２４０ｍｍ　厚の鋼ス
ラブを素材として、該鋼スラブをガス加熱炉で１１７０
℃に予熱し、引き続き、誘導加熱炉に装入して、加熱温
度１３８０℃又は１４３０℃、保持時間１５分の加熱を
行ったのち、熱延し、板厚２．０ｍｍ　の熱延板とした
。つぎに、上記各熱延板に、９８０　℃、１分間の熱延
板焼鈍を施し、酸洗したのち、一次冷延で０．６０ｍｍ
の中間板厚とし、ついで、水素中で１０００℃、２分間
の中間焼鈍を施し、二次冷延で０．２３ｍｍの最終板厚
に仕上げた。つぎに、湿水素中で８２０　℃、３分間の
脱炭焼鈍を施したのち、ＭｇＯ　を主体とする焼鈍分離
剤を塗布し、水素中で１１８０℃、５時間の仕上げ焼鈍
を施して方向性けい素鋼板とした。

【００４９】

【表３】

【００５０】かくして得られた１０３０ｍｍ幅のコイル
から、前記実施例１と同様の方法で、サンプル採取、及
び、磁気特性、二次再結晶状況、占積率の調査を行った
。ただし、占積率の測定には試料枚数　　３２枚を用い
た。これらの調査結果を表４にまとめて示す。

【００５１】

【表４】

【００５２】表４から明らかなように、この発明法に従
えば、製品板厚の薄いものでも同様に効果があり、磁気
特性の均一化がはかれることがわかる。

【００５３】実施例３ 表５に示す各成分組成に調製した２１５ｍｍ　厚の鋼ス
ラブを素材として、該鋼スラブをガス加熱炉で１１５０
℃に予熱し、引き続き、誘導加熱炉に装入して、加熱温
度１４２０℃、保持時間５分又は２５分の加熱を行った
のち、熱延し、板厚１．８ｍｍ　の熱延板とした。つぎ
に、上記各熱延板に、１１００℃、１分間の熱延板焼鈍
を施し、酸洗したのち、冷延で０．３０ｍｍの最終板厚
に仕上げた。ついで、湿水素中で８４０　℃、３分間の
脱炭焼鈍を施したのち、ＭｇＯ　を主体とする焼鈍分離
剤を塗布し、７５％Ｈ２＋２５％Ｎ２の雰囲気中で１２
００℃、２０時間の仕上げ焼鈍を施して方向性けい素鋼
板とした。

【００５４】

【表５】

【００５５】かくして得られた１０３０ｍｍ幅のコイル
から、前記実施例１と同様の方法で、サンプル採取、及
び、磁気特性、二次再結晶状況、占積率の調査を行った
。ただし、占積率の測定には試料枚数　　３２枚を用い
た。これらの調査結果を表６にまとめて示す。

【００５６】

【表６】

【００５７】表６から明らかなように、この発明法に従
った、冷延１回法においても、均一、かつ優れた磁気特
性が得られることがわかる。

【００５８】実施例４ 表７に示す各成分組成に調製した２１５ｍｍ　厚の鋼ス
ラブを素材として、該鋼スラブをガス加熱炉で１１５０
℃まで予熱し、引き続き、誘導加熱炉に装入して、加熱
温度１４００℃、保持時間４０分の加熱を行ったのち、
熱延し、板厚２．７ｍｍ　の熱延板とした。つぎに、上
記各熱延板を酸洗し、一次冷延で１．８０ｍｍの中間板
厚としたのち、水素中で１１００℃、２分間の中間焼鈍
を施してから、二次冷延で０．３０ｍｍの最終板厚に仕
上げた。ついで、湿水素中で８４０　℃、３分間の脱炭
焼鈍を施したのち、ＭｇＯを主体とする焼鈍分離剤を塗
布し、７５％Ｈ２＋２５％Ｎ２の雰囲気中で１２００℃
、２０時間の仕上げ焼鈍を施して方向性けい素鋼板とし
た。

【００５９】

【表７】

【００６０】かくして得られた１０３０ｍｍ幅のコイル
から、前記実施例１と同様の方法で、サンプル採取、及
び、磁気特性、二次再結晶状況、占積率の調査を行った
。これらの調査結果を表８にまとめて示す。

【００６１】

【表８】

【００６２】表８から明らかなように、この発明法は、
インヒビターを複合添加した場合にも、前掲した実施例
と同様の効果があることがわかる。

【００６３】

【発明の効果】この発明は、含けい素鋼スラブにＶ及び
／又はＴｉを適量添加し、さらにスラブ加熱条件を適正
化することにより、インヒビターの十分な固溶と共にス
ラブ結晶粒の粗大化の抑制が同時に達成でき、かくして
、この発明によれば、帯状細粒の発生がなく、平坦度が
良好で均一かつ優れた磁気特性が得られ、一方向性けい
素鋼板の品質向上に大きく寄与する。

【図面の簡単な説明】

【図１】スラブ加熱条件と最大結晶粒径との関係を示す
グラフである。

【図２】Ｖ又はＴｉの含有量とスラブ加熱後の最大結晶
粒径との関係を示すグラフである。

【図３】Ｖ又はＴｉの含有量と磁束密度及び鉄損との関
係を示すグラフである。

【図４】スラブ加熱条件と磁束密度との関係を示すグラ
フである。

【図５】スラブ加熱条件と磁束密度との関係を示すグラ
フである。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　含けい素鋼スラブを、加熱し、引き続
   いて熱間圧延を施し、ついで１回又は中間焼鈍を挟む２
   回以上の冷間圧延を施して最終板厚に仕上げたのち、脱
   炭焼鈍を施し、その後鋼板表面に焼鈍分離剤を塗布して
   から、最終仕上げ焼鈍を施して一方向性けい素鋼板を製
   造するに当り、■　　該含けい素鋼スラブ中に、Ｖ及び
   Ｔｉのうちから選んだいずれか１種又は２種　　０．０
   １０　ｗｔ％以上、０．０２０　ｗｔ％以下を含有させ
   る。■　　上記スラブ加熱に際し、１３８０℃以上、１
   ４４０℃以下の温度域に、下記（１）式から算出される
   時間（Ｘ）分以上、６０分以下の時間保持する。ことを
   特徴とする板幅方向に均一な磁気特性を有する一方向性
   けい素鋼板の製造方法。 記 （Ｘ）＝−　０．２６７（Ｙ）　＋　３８８　　　　　
   　　−−−（１）ここに、（Ｙ）は加熱温度（℃）