JPH04280925A - バーリング性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
バーリング性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH04280925A JPH04280925A JP6775891A JP6775891A JPH04280925A JP H04280925 A JPH04280925 A JP H04280925A JP 6775891 A JP6775891 A JP 6775891A JP 6775891 A JP6775891 A JP 6775891A JP H04280925 A JPH04280925 A JP H04280925A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車を中心として高
い伸びフランジ成形（バーリング成形）と耐食性が要求
される利用分野に提供する高強度溶融亜鉛めっき鋼板及
び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する
ものである。
い伸びフランジ成形（バーリング成形）と耐食性が要求
される利用分野に提供する高強度溶融亜鉛めっき鋼板及
び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術およびその課題】近年、車体防錆の観点か
ら防錆鋼板が多く使用されるようになった。折からの車
体軽量化ニーズからの高強度鋼板の使用と併せて、最近
では高強度防錆鋼板が望まれるようになってきた。従来
、加工用高強度防錆鋼板は、高強度鋼板に電気亜鉛めっ
きを施した鋼板が中心であった。しかし、電気めっきで
は目付け量を多くすることは経済的に困難であり、より
防錆性を向上させるためには容易に目付け量を多くする
ことが可能な溶融亜鉛めっきによる方法がよい。引張強
度（ＴＳ）が４１ｋｇｆ／ｍｍ２であるめっき処理した
溶融亜鉛めっき鋼板や合金化処理した溶融亜鉛めっき鋼
板の製造技術としては、特開昭６３−６４８２１号公報
や特開昭６３−７２８６０号公報並びに特開昭６３−１
４９３２１号公報があるが、いずれも加工性として重要
であるバーリング性の向上に関する対策を行なっていな
い。
ら防錆鋼板が多く使用されるようになった。折からの車
体軽量化ニーズからの高強度鋼板の使用と併せて、最近
では高強度防錆鋼板が望まれるようになってきた。従来
、加工用高強度防錆鋼板は、高強度鋼板に電気亜鉛めっ
きを施した鋼板が中心であった。しかし、電気めっきで
は目付け量を多くすることは経済的に困難であり、より
防錆性を向上させるためには容易に目付け量を多くする
ことが可能な溶融亜鉛めっきによる方法がよい。引張強
度（ＴＳ）が４１ｋｇｆ／ｍｍ２であるめっき処理した
溶融亜鉛めっき鋼板や合金化処理した溶融亜鉛めっき鋼
板の製造技術としては、特開昭６３−６４８２１号公報
や特開昭６３−７２８６０号公報並びに特開昭６３−１
４９３２１号公報があるが、いずれも加工性として重要
であるバーリング性の向上に関する対策を行なっていな
い。
【０００３】
【課題を解決するための手段】以上のことから、開発，
実用化に必要な要件は、引張強度（ＴＳ）が４１ｋｇｆ
／ｍｍ２である処理した溶融亜鉛めっき鋼板の製造技術
においてバーリング性を向上させることであり、これま
での技術で需要家を満足させるようなものは存在しない
。本発明者らはこの問題を解決させるために鋭意検討を
重ね、その結果として本発明に至らしめた。その要旨と
するところは以下の通りである。 （１） 質量％で Ｃ：０．０５〜０．１８％ Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｍｎ：０．７〜２．５％ Ｐ≦０．０２％ Ｓ≦０．００５％ Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ａｌ：０．０１〜０．１０％ 必要に応じてＢ：０．０００１〜０．００２５％を含み
、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼帯を、必要
に応じＮｉまたはＦｅフラッシュめっきを施し、連続溶
融亜鉛めっきするに際し、加熱雰囲気を過酸化雰囲気と
し、焼鈍温度：７８０〜１０００℃、焼鈍温度での保持
時間１０秒以上とし、溶融亜鉛めっきのポットに浸漬す
るまでの６７５〜４５０℃の温度範囲における平均冷却
速度を１０℃／ｓ以上とすることを特徴とするバーリン
グ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 （２） 質量％で Ｃ：０．０５〜０．１８％ Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｍｎ：０．７〜２．５％ Ｐ≦０．０２％ Ｓ≦０．００５％ Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ａｌ：０．０１〜０．１０％ 必要に応じてＢ：０．０００１〜０．００２５％を含み
、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼帯を、必要
に応じＮｉまたはＦｅフラッシュめっきを施し、連続溶
融亜鉛めっきするに際し、加熱雰囲気を過酸化雰囲気と
し、焼鈍温度：７８０〜１０００℃、焼鈍温度での保持
時間１０秒以上とし、溶融亜鉛めっきのポットに浸漬す
るまでの６７５〜４５０℃の温度範囲における平均冷却
速度を１０℃／ｓ以上とし、溶融亜鉛めっき後合金化処
理を行うことを特徴とするバーリング性に優れた高強度
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法にある。
実用化に必要な要件は、引張強度（ＴＳ）が４１ｋｇｆ
／ｍｍ２である処理した溶融亜鉛めっき鋼板の製造技術
においてバーリング性を向上させることであり、これま
での技術で需要家を満足させるようなものは存在しない
。本発明者らはこの問題を解決させるために鋭意検討を
重ね、その結果として本発明に至らしめた。その要旨と
するところは以下の通りである。 （１） 質量％で Ｃ：０．０５〜０．１８％ Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｍｎ：０．７〜２．５％ Ｐ≦０．０２％ Ｓ≦０．００５％ Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ａｌ：０．０１〜０．１０％ 必要に応じてＢ：０．０００１〜０．００２５％を含み
、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼帯を、必要
に応じＮｉまたはＦｅフラッシュめっきを施し、連続溶
融亜鉛めっきするに際し、加熱雰囲気を過酸化雰囲気と
し、焼鈍温度：７８０〜１０００℃、焼鈍温度での保持
時間１０秒以上とし、溶融亜鉛めっきのポットに浸漬す
るまでの６７５〜４５０℃の温度範囲における平均冷却
速度を１０℃／ｓ以上とすることを特徴とするバーリン
グ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 （２） 質量％で Ｃ：０．０５〜０．１８％ Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｍｎ：０．７〜２．５％ Ｐ≦０．０２％ Ｓ≦０．００５％ Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ａｌ：０．０１〜０．１０％ 必要に応じてＢ：０．０００１〜０．００２５％を含み
、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼帯を、必要
に応じＮｉまたはＦｅフラッシュめっきを施し、連続溶
融亜鉛めっきするに際し、加熱雰囲気を過酸化雰囲気と
し、焼鈍温度：７８０〜１０００℃、焼鈍温度での保持
時間１０秒以上とし、溶融亜鉛めっきのポットに浸漬す
るまでの６７５〜４５０℃の温度範囲における平均冷却
速度を１０℃／ｓ以上とし、溶融亜鉛めっき後合金化処
理を行うことを特徴とするバーリング性に優れた高強度
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法にある。
【０００４】
【作用】次に、本発明の各構成要件の限定理由について
詳述する。Ｃは、鋼板の強度確保のために必要であり、
ＴＳ≧４１ｋｇｆ／ｍｍ２のためには最低限０．０５％
が必要である。しかし、０．１８％を超えるとバーリン
グ性が劣化する。このため、Ｃの含有量は０．０５〜０
．１８％とした。Ｓｉは本発明にとって重要な元素であ
る。すなわち、バーリング性の向上に対しＳｉは非常に
有効である事を本発明者らが見いだし、本発明に至らし
めた。本発明の場合このＳｉの効果は現在のところ明確
にはなっていないが、おそらくＳｉのセメンタイト生成
抑制効果が作用しているものと考えれる。その効果を発
揮させるためには少なくとも０．５％以上の含有が必要
である。一方、多量のＳｉの含有はめっき濡れ性や密着
性を劣化させるために、製造方法においてその対策は行
なうが、それでもなお１．５％を超える量を含有させる
と上記めっき不良が生じるため上限を１．５％に限定し
た。Ｍｎは、強度確保のためと変態点を下げるために最
低限０．７％必要である。上限は、特に制限する必要が
なく加工性，めっき特性とも十分なものが得られるため
、目標強度に応じた添加を行なえばよい。但し、経済性
や製鋼工程での溶製の観点から２．５％までが好ましい
含有量である。Ｐは、変態点を上げ、更に溶融亜鉛めっ
き後の合金化速度を極端に遅くする元素であるために徹
底的にその含有量を下げる必要があり、 ０．０２％以
下にした。好ましくは０．０１％以下まで下げた方がよ
い。Ｓは、バーリング性向上の観点からこれまた徹底的
に下げる必要があり、０．００５％以下にしなければな
らない。好ましくは、０．００２％以下に下げた方がよ
い。Ｃａは、更に硫化物系介在物の形態制御のために含
有させる。０．０００５％未満であればその効果はなく
、０．００５％を超える含有は形態制御の効果が飽和す
るだけではなく、逆にＣａ系の介在物が増加するために
悪影響が出るために上限をここに定めた。Ａｌは、脱酸
剤として必要である。０．０１％未満ではその効果はな
く、０．１％を超えるとアルミナ系介在物が増加し、鋼
の延性を劣化させる。Ｂは、本発明にあっては変態点を
下げる元素として必要に応じて添加する。
詳述する。Ｃは、鋼板の強度確保のために必要であり、
ＴＳ≧４１ｋｇｆ／ｍｍ２のためには最低限０．０５％
が必要である。しかし、０．１８％を超えるとバーリン
グ性が劣化する。このため、Ｃの含有量は０．０５〜０
．１８％とした。Ｓｉは本発明にとって重要な元素であ
る。すなわち、バーリング性の向上に対しＳｉは非常に
有効である事を本発明者らが見いだし、本発明に至らし
めた。本発明の場合このＳｉの効果は現在のところ明確
にはなっていないが、おそらくＳｉのセメンタイト生成
抑制効果が作用しているものと考えれる。その効果を発
揮させるためには少なくとも０．５％以上の含有が必要
である。一方、多量のＳｉの含有はめっき濡れ性や密着
性を劣化させるために、製造方法においてその対策は行
なうが、それでもなお１．５％を超える量を含有させる
と上記めっき不良が生じるため上限を１．５％に限定し
た。Ｍｎは、強度確保のためと変態点を下げるために最
低限０．７％必要である。上限は、特に制限する必要が
なく加工性，めっき特性とも十分なものが得られるため
、目標強度に応じた添加を行なえばよい。但し、経済性
や製鋼工程での溶製の観点から２．５％までが好ましい
含有量である。Ｐは、変態点を上げ、更に溶融亜鉛めっ
き後の合金化速度を極端に遅くする元素であるために徹
底的にその含有量を下げる必要があり、 ０．０２％以
下にした。好ましくは０．０１％以下まで下げた方がよ
い。Ｓは、バーリング性向上の観点からこれまた徹底的
に下げる必要があり、０．００５％以下にしなければな
らない。好ましくは、０．００２％以下に下げた方がよ
い。Ｃａは、更に硫化物系介在物の形態制御のために含
有させる。０．０００５％未満であればその効果はなく
、０．００５％を超える含有は形態制御の効果が飽和す
るだけではなく、逆にＣａ系の介在物が増加するために
悪影響が出るために上限をここに定めた。Ａｌは、脱酸
剤として必要である。０．０１％未満ではその効果はな
く、０．１％を超えるとアルミナ系介在物が増加し、鋼
の延性を劣化させる。Ｂは、本発明にあっては変態点を
下げる元素として必要に応じて添加する。
【０００５】次に、連続溶融亜鉛めっきラインに通板さ
せる際の限定理由について述べる。焼鈍温度は、７８０
℃以上である必要がある。この温度以下ではバーリング
性が劣化する。この理由は現在明らかではないが、おそ
らく焼鈍中にバーライトまたはセメンタイトの分解が生
じないために、粗大なこれら鉄炭化物が打ち抜きおよび
穴拡げ加工時にクラックの起点およびその伝播経路とし
て悪影響をおよぼしているものと考えられる。上限の温
度は経済的な観点から１０００℃とした。焼鈍中の保持
時間にも、粗大な鉄炭化物が生成されないようにするた
めに、最低１０秒必要である。さらに、焼鈍後６７５〜
４５０℃の温度範囲にて冷却速度を制限する必要がある
。本発明においてはセメンタイト生成抑制効果があると
考えられるＳｉを含有させてその効果を発揮させること
によりバーリング性の向上を図ろうとしているが、ここ
での冷却速度が遅ければＳｉのその効果が消失してしま
う。そのためには平均冷却速度で１０℃／ｓ以上が必要
である。上限はなく、これが高ければ高い程有利である
が、現状の設備仕様を考慮に入れると３０℃／ｓ程度と
考えられる。また、加熱雰囲気を過酸化雰囲気にする必
要がある。これは、本発明者らのＳｉ添加鋼のめっき濡
れ性やめっき密着性向上のための一つの結論である。 すなわち、焼鈍後の還元を行なったとしても、その前
段階における処理が何もなければ、これらめっき性は悪
い。更に、この効果を助けるために本発明においては必
要に応じてＦｅまたはＮｉフラッシュめっきする。
せる際の限定理由について述べる。焼鈍温度は、７８０
℃以上である必要がある。この温度以下ではバーリング
性が劣化する。この理由は現在明らかではないが、おそ
らく焼鈍中にバーライトまたはセメンタイトの分解が生
じないために、粗大なこれら鉄炭化物が打ち抜きおよび
穴拡げ加工時にクラックの起点およびその伝播経路とし
て悪影響をおよぼしているものと考えられる。上限の温
度は経済的な観点から１０００℃とした。焼鈍中の保持
時間にも、粗大な鉄炭化物が生成されないようにするた
めに、最低１０秒必要である。さらに、焼鈍後６７５〜
４５０℃の温度範囲にて冷却速度を制限する必要がある
。本発明においてはセメンタイト生成抑制効果があると
考えられるＳｉを含有させてその効果を発揮させること
によりバーリング性の向上を図ろうとしているが、ここ
での冷却速度が遅ければＳｉのその効果が消失してしま
う。そのためには平均冷却速度で１０℃／ｓ以上が必要
である。上限はなく、これが高ければ高い程有利である
が、現状の設備仕様を考慮に入れると３０℃／ｓ程度と
考えられる。また、加熱雰囲気を過酸化雰囲気にする必
要がある。これは、本発明者らのＳｉ添加鋼のめっき濡
れ性やめっき密着性向上のための一つの結論である。 すなわち、焼鈍後の還元を行なったとしても、その前
段階における処理が何もなければ、これらめっき性は悪
い。更に、この効果を助けるために本発明においては必
要に応じてＦｅまたはＮｉフラッシュめっきする。
【０００６】
【実施例】表１に示す成分を有する鋼を転炉にて溶製し
、連続鋳造にてスラブとした。
、連続鋳造にてスラブとした。
【０００７】
【表１】
表１の鋼種のうち、Ａ〜Ｅが本発明範囲にある鋼である
。また、Ｆ〜Ｊは下線を示した成分が本発明範囲からは
ずれたものである。
。また、Ｆ〜Ｊは下線を示した成分が本発明範囲からは
ずれたものである。
【０００８】実施例１
鋼符号Ａのスラブを熱延加熱温度：１１２０℃，仕上温
度：８７０℃，巻取温度：５００℃で３ｍｍの熱延鋼帯
とし、酸洗後冷延を施し０．８ｍｍの冷延鋼帯とした。 これを連続溶融亜鉛めっきするに際してＮｉフラッシュ
めっき後表２に示した条件を用い、得られた製品板を材
質試験に供した。なお、加熱雰囲気は過酸化雰囲気、め
っき又は合金めっきの付着量は片側３０ｇ／ｍ２であっ
た。引張試験は、ＪＩＳ Ｚ２２０１，５号試験片を
用いた。バーリング性は、打ち抜き穴拡げ試験で評価し
た。打ち抜きは、直径２０ｍｍのポンチと板厚の２０％
のクリアランスを持たせたダイス（＝〔２０．０＋（板
厚）×０．２〕ｍｍ（＝ｄ０）直径のダイス）を用いた
。 穴拡げは、打ち抜きによる穴をバリのない（バリとは反
対側の）面側から３０°円錐ポンチで押し拡げ（この際
、押し拡げ部への材料流入がないようにフランジに６０
トンのしわ押えをかけ）、クラックが板厚を貫通した時
点で止めた時の穴径（ｄ）とｄ０の比（ｄ／ｄ０）を求
めた。表面観察は、目視により行なった。また、パウダ
リング特性は、６０°曲げ曲げ戻し後のポンチ側鋼板表
面をテープ剥離して評価した。剥離幅が５ｍｍ以下であ
れば良好である。
度：８７０℃，巻取温度：５００℃で３ｍｍの熱延鋼帯
とし、酸洗後冷延を施し０．８ｍｍの冷延鋼帯とした。 これを連続溶融亜鉛めっきするに際してＮｉフラッシュ
めっき後表２に示した条件を用い、得られた製品板を材
質試験に供した。なお、加熱雰囲気は過酸化雰囲気、め
っき又は合金めっきの付着量は片側３０ｇ／ｍ２であっ
た。引張試験は、ＪＩＳ Ｚ２２０１，５号試験片を
用いた。バーリング性は、打ち抜き穴拡げ試験で評価し
た。打ち抜きは、直径２０ｍｍのポンチと板厚の２０％
のクリアランスを持たせたダイス（＝〔２０．０＋（板
厚）×０．２〕ｍｍ（＝ｄ０）直径のダイス）を用いた
。 穴拡げは、打ち抜きによる穴をバリのない（バリとは反
対側の）面側から３０°円錐ポンチで押し拡げ（この際
、押し拡げ部への材料流入がないようにフランジに６０
トンのしわ押えをかけ）、クラックが板厚を貫通した時
点で止めた時の穴径（ｄ）とｄ０の比（ｄ／ｄ０）を求
めた。表面観察は、目視により行なった。また、パウダ
リング特性は、６０°曲げ曲げ戻し後のポンチ側鋼板表
面をテープ剥離して評価した。剥離幅が５ｍｍ以下であ
れば良好である。
【０００９】
【表２】
【００１０】Ｎｏ．１，２，３，４は、本発明鋼であり
、ｄ／ｄ０≧１．６の優れた特性を示すとともに、めっ
き性も良好であった。Ｎｏ．５，８は焼鈍温度が低かっ
たもの、Ｎｏ．６，９は保持時間が短かったもの、Ｎｏ
．７，１０は冷却速度が低かったものであり、いずれも
バーリング性が劣化した。
、ｄ／ｄ０≧１．６の優れた特性を示すとともに、めっ
き性も良好であった。Ｎｏ．５，８は焼鈍温度が低かっ
たもの、Ｎｏ．６，９は保持時間が短かったもの、Ｎｏ
．７，１０は冷却速度が低かったものであり、いずれも
バーリング性が劣化した。
【００１１】実施例２
表１にあるすべての鋼種を熱延した。すなわち、熱延加
熱温度：１１２０℃、仕上温度：８６０℃、巻取温度：
５００℃の条件で板厚２．１ｍｍの熱延鋼帯とした。こ
れを酸洗し焼鈍温度：８２０℃、保持時間：１８秒、冷
却速度：１５℃／ｓ、の条件にて連続溶融亜鉛めっきラ
インを通板させた。加熱雰囲気は過酸化雰囲気、めっき
付着量は３０ｇ／ｍ２であった。材質試験は実施例１と
同様の方法で行なった。その結果が、表３である。
熱温度：１１２０℃、仕上温度：８６０℃、巻取温度：
５００℃の条件で板厚２．１ｍｍの熱延鋼帯とした。こ
れを酸洗し焼鈍温度：８２０℃、保持時間：１８秒、冷
却速度：１５℃／ｓ、の条件にて連続溶融亜鉛めっきラ
インを通板させた。加熱雰囲気は過酸化雰囲気、めっき
付着量は３０ｇ／ｍ２であった。材質試験は実施例１と
同様の方法で行なった。その結果が、表３である。
【００１２】
【表３】
【００１３】Ｎｏ．１１〜２０は、本発明鋼であり、ｄ
／ｄ０≧１．６の優れた特性を示すとともに、めっき性
も良好であった。Ｎｏ．２１，２５は、Ｃ含有量が発明
範囲を超えた鋼を用いたものであり、バーリング性が劣
化した。Ｎｏ．２２，２６は、Ｓｉ含有量が発明範囲を
超えた鋼を用いたものであり、めっき性が不良であった
。 Ｎｏ．２３，２７は、Ｓｉ含有量が発明範囲に満た
ない鋼を用いたものであり、バーリング性が劣化した。 Ｎｏ．２４，２９は、硫化物が多くかつ形態制御を行な
っていないため、バーリング性が劣化した。Ｎｏ．２８
は、Ｐ含有量が発明範囲を超えた鋼を用いたものであり
、合金めっき特性が劣化した。
／ｄ０≧１．６の優れた特性を示すとともに、めっき性
も良好であった。Ｎｏ．２１，２５は、Ｃ含有量が発明
範囲を超えた鋼を用いたものであり、バーリング性が劣
化した。Ｎｏ．２２，２６は、Ｓｉ含有量が発明範囲を
超えた鋼を用いたものであり、めっき性が不良であった
。 Ｎｏ．２３，２７は、Ｓｉ含有量が発明範囲に満た
ない鋼を用いたものであり、バーリング性が劣化した。 Ｎｏ．２４，２９は、硫化物が多くかつ形態制御を行な
っていないため、バーリング性が劣化した。Ｎｏ．２８
は、Ｐ含有量が発明範囲を超えた鋼を用いたものであり
、合金めっき特性が劣化した。
【００１４】
【発明の効果】本発明によれば、ｄ／ｄ０≧１．６とバ
ーリング性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強
度合金化溶融亜鉛めっき鋼板を容易に得ることができ、
産業界に寄与する貢献度の非常に高い製品を提供するこ
とができる。
ーリング性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強
度合金化溶融亜鉛めっき鋼板を容易に得ることができ、
産業界に寄与する貢献度の非常に高い製品を提供するこ
とができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 質量％で Ｃ：０．０５〜０．１８％ Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｍｎ：０．７〜２．５％ Ｐ≦０．０２％ Ｓ≦０．００５％ Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ａｌ：０．０１〜０．１０％ 必要に応じてＢ：０．０００１〜０．００２５％を含み
、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼帯を、必要
に応じＮｉまたはＦｅフラッシュめっきを施し、連続溶
融亜鉛めっきするに際し、加熱雰囲気を過酸化雰囲気と
し、焼鈍温度：７８０〜１０００℃、焼鈍温度での保持
時間１０秒以上とし、溶融亜鉛めっきのポットに浸漬す
るまでの６７５〜４５０℃の温度範囲における平均冷却
速度を１０℃／ｓ以上とすることを特徴とするバーリン
グ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 質量％で Ｃ：０．０５〜０．１８％ Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｍｎ：０．７〜２．５％ Ｐ≦０．０２％ Ｓ≦０．００５％ Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ａｌ：０．０１〜０．１０％ 必要に応じてＢ：０．０００１〜０．００２５％を含み
、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼帯を、必要
に応じＮｉまたはＦｅフラッシュめっきを施し、連続溶
融亜鉛めっきするに際し、加熱雰囲気を過酸化雰囲気と
し、焼鈍温度：７８０〜１０００℃、焼鈍温度での保持
時間１０秒以上とし、溶融亜鉛めっきのポットに浸漬す
るまでの６７５〜４５０℃の温度範囲における平均冷却
速度を１０℃／ｓ以上とし、溶融亜鉛めっき後合金化処
理を行うことを特徴とするバーリング性に優れた高強度
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3067758A JP2555484B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | バーリング性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3067758A JP2555484B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | バーリング性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04280925A true JPH04280925A (ja) | 1992-10-06 |
| JP2555484B2 JP2555484B2 (ja) | 1996-11-20 |
Family
ID=13354161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3067758A Expired - Lifetime JP2555484B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | バーリング性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2555484B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6699590B2 (en) * | 2001-04-25 | 2004-03-02 | Kobe Steel, Ltd. | Hot-dip galvanized steel sheet |
-
1991
- 1991-03-08 JP JP3067758A patent/JP2555484B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6699590B2 (en) * | 2001-04-25 | 2004-03-02 | Kobe Steel, Ltd. | Hot-dip galvanized steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2555484B2 (ja) | 1996-11-20 |
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