JPH04249303A - ノイズアブソーバ - Google Patents
ノイズアブソーバInfo
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- JPH04249303A JPH04249303A JP3035382A JP3538291A JPH04249303A JP H04249303 A JPH04249303 A JP H04249303A JP 3035382 A JP3035382 A JP 3035382A JP 3538291 A JP3538291 A JP 3538291A JP H04249303 A JPH04249303 A JP H04249303A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
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- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/153—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals
- H01F1/15308—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals based on Fe/Ni
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、スイッチング電源等
のノイズ対策に使用されるノイズアブソーバに関する。
のノイズ対策に使用されるノイズアブソーバに関する。
【０００２】
【従来の技術】ノイズアブソーバは、例えばスイッチン
グ電源において、整流ダイオードのリカバリ特性により
発生するリカバリ電流を抑制するために使用されている
。
グ電源において、整流ダイオードのリカバリ特性により
発生するリカバリ電流を抑制するために使用されている
。
【０００３】このノイズアブソーバは、磁心の角型ヒス
テリシス特性を利用し、リカバリ電流を抑圧するもので
あり、ノイズアブソーバ用磁心としては、低磁心損失で
、高飽和磁束密度で、角型比の高いものが要求されてい
る。こうした材料としては従来、フェライト、パーマロ
イ等が用いられてきたが、最近になって、低磁心損失で
角型比の高いアモルファス合金の薄膜を用いたアモルフ
ァス巻磁心がノイズアブソーバ用磁心として使用されて
いる。
テリシス特性を利用し、リカバリ電流を抑圧するもので
あり、ノイズアブソーバ用磁心としては、低磁心損失で
、高飽和磁束密度で、角型比の高いものが要求されてい
る。こうした材料としては従来、フェライト、パーマロ
イ等が用いられてきたが、最近になって、低磁心損失で
角型比の高いアモルファス合金の薄膜を用いたアモルフ
ァス巻磁心がノイズアブソーバ用磁心として使用されて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来のノイズアブソーバ用磁心に使用されている材料は、
フェライトやパーマロイはもとより、従来のアモルファ
ス合金では、低磁心損失、飽和磁束密度や角型比などの
ノイズアブソーバ用磁心に要求される性能に対して必ず
しも十分ではなかった。
来のノイズアブソーバ用磁心に使用されている材料は、
フェライトやパーマロイはもとより、従来のアモルファ
ス合金では、低磁心損失、飽和磁束密度や角型比などの
ノイズアブソーバ用磁心に要求される性能に対して必ず
しも十分ではなかった。
【０００５】ところで、本発明者等は高飽和磁束密度等
を有する高性能なアモルファス合金を開発し、この合金
について研究を重ねた結果、これをノイズアブソーバ用
磁心に使用することで、良好なノイズアブソーバを得る
ことが判明したので、本願発明に到達した。
を有する高性能なアモルファス合金を開発し、この合金
について研究を重ねた結果、これをノイズアブソーバ用
磁心に使用することで、良好なノイズアブソーバを得る
ことが判明したので、本願発明に到達した。
【０００６】本発明は前記課題を解決するためになされ
たもので、低磁心損失で、高飽和磁束密度で、角型比の
高いアモルファス合金を磁心に使用したノイズアブソー
バを提供することを目的とする。
たもので、低磁心損失で、高飽和磁束密度で、角型比の
高いアモルファス合金を磁心に使用したノイズアブソー
バを提供することを目的とする。
【０００７】
【 課題を解決するための手段 】本発明は前記課題を
解決するために、次式で示される組成からなるＦｅ基ア
モルファス磁性材料を磁心に使用したことを特徴とする
ノイズアブソーバとしたものである。 Ｆｅ８４−ｘ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ ｘ但し、０．５
原子％≦ｘ≦６原子％ である。
解決するために、次式で示される組成からなるＦｅ基ア
モルファス磁性材料を磁心に使用したことを特徴とする
ノイズアブソーバとしたものである。 Ｆｅ８４−ｘ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ ｘ但し、０．５
原子％≦ｘ≦６原子％ である。
【０００８】
【 作用 】本発明のノイズアブソーバは、そのノイズ
アブソーバの磁心の材料に特別の組成を有するアモルフ
ァス合金を使用したものであるので、リカバリ電流を抑
制する上で極めて高性能なノイズアブソーバを得ること
ができるものである。
アブソーバの磁心の材料に特別の組成を有するアモルフ
ァス合金を使用したものであるので、リカバリ電流を抑
制する上で極めて高性能なノイズアブソーバを得ること
ができるものである。
【０００９】以下に本発明の実施例を記す。
【００１０】
【実施例】（実施例１）図１は本発明の実施例１のノイ
ズアブソーバを示す。
ズアブソーバを示す。
【００１１】図１におけるノイズアブソーバ１０は、リ
ング状の磁心１２の周囲に絶縁体１４を形成し、前記磁
心１２にトロイダル状に巻線（図示略）を施してなる。
ング状の磁心１２の周囲に絶縁体１４を形成し、前記磁
心１２にトロイダル状に巻線（図示略）を施してなる。
【００１２】本発明の特徴は、この磁心１２の材料に特
別の組成のＦｅ基アモルファス合金を使用したことにあ
る。
別の組成のＦｅ基アモルファス合金を使用したことにあ
る。
【００１３】このＦｅ基アモルファス合金は、Ｆｅ８４
−ｘ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ ｘ なる組成を有するも
のであり、ＦｅとＮｂの含有量をそれぞれ示すｘの値は
、０．５原子％≦ｘ≦６原子％の範囲である。
−ｘ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ ｘ なる組成を有するも
のであり、ＦｅとＮｂの含有量をそれぞれ示すｘの値は
、０．５原子％≦ｘ≦６原子％の範囲である。
【００１４】前記組成において、Ｆｅは磁性を担う為の
中心元素である。飽和磁束密度はＮｂの添加量が増加す
ると順次低下する傾向にあるので、飽和磁束密度を高く
するには、Ｎｂの含有量を少なくすることが好ましい。
中心元素である。飽和磁束密度はＮｂの添加量が増加す
ると順次低下する傾向にあるので、飽和磁束密度を高く
するには、Ｎｂの含有量を少なくすることが好ましい。
【００１５】前記Ｆｅ基アモルファス合金は、前記組成
の金属を溶湯から急冷することで得ることができる。急
冷するには、前記溶湯を回転中の金属ロールの表面に落
下させて急冷し、リボン状態として得る方法を採用でき
る。
の金属を溶湯から急冷することで得ることができる。急
冷するには、前記溶湯を回転中の金属ロールの表面に落
下させて急冷し、リボン状態として得る方法を採用でき
る。
【００１６】前記組成の合金は、急冷状態のままであっ
ても十分に優れた飽和磁束密度を有すが、必要に応じて
、磁場中で熱処理（焼純処理）をすることで、より磁気
特性を向上させることができる。
ても十分に優れた飽和磁束密度を有すが、必要に応じて
、磁場中で熱処理（焼純処理）をすることで、より磁気
特性を向上させることができる。
【００１７】ところで、本発明のノイズアブソーバで使
用する前記アモルファス合金材料は、その全体が完全な
アモルファス相である必要はなく、内部に少量の結晶相
を含んでいても差し支えなく、前記範囲の結晶相を含む
材料も本発明の材料と同等とみなすことができるのは当
然である。
用する前記アモルファス合金材料は、その全体が完全な
アモルファス相である必要はなく、内部に少量の結晶相
を含んでいても差し支えなく、前記範囲の結晶相を含む
材料も本発明の材料と同等とみなすことができるのは当
然である。
【００１８】絶縁体１４にはエポキシ樹脂等が用いられ
る。
る。
【００１９】以下に前記組成のＦｅ系アモルファス合金
の薄帯を製造した場合について説明する。
の薄帯を製造した場合について説明する。
【００２０】Ｆｅ８４−ｘ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ ｘ
なる組成（ただしｘ＝１，２，３，４の各値に設定）
の金属の溶湯をるつぼからノズルを介して回転中の金属
ロールに噴出させて急冷することによってリボン状の幅
１ｍｍ、厚さ０．２５μｍの複数の試験片を得た。
なる組成（ただしｘ＝１，２，３，４の各値に設定）
の金属の溶湯をるつぼからノズルを介して回転中の金属
ロールに噴出させて急冷することによってリボン状の幅
１ｍｍ、厚さ０．２５μｍの複数の試験片を得た。
【００２１】ｘ＝１，２，３，４の各値に設定して製造
した各試験片のＸ線回折試験結果を図２に示す。回折試
験には、フィルタを通したＣｏのＫα放射線を用いるＸ
線回折法を採用した。
した各試験片のＸ線回折試験結果を図２に示す。回折試
験には、フィルタを通したＣｏのＫα放射線を用いるＸ
線回折法を採用した。
【００２２】図２から、Ｎｂ含有量のｘ値を１，２に設
定した試験片では、ｂｃｃ相の（１１０）面から回折さ
れる小さいピークが見られた。従ってこれらの組成のも
のは、結晶相を一部含み、他はアモルファスの基質から
なっていることが判明した。また、ｘ値を３，４に設定
した試験片では、アモルファスの単相構造であることが
判明した。
定した試験片では、ｂｃｃ相の（１１０）面から回折さ
れる小さいピークが見られた。従ってこれらの組成のも
のは、結晶相を一部含み、他はアモルファスの基質から
なっていることが判明した。また、ｘ値を３，４に設定
した試験片では、アモルファスの単相構造であることが
判明した。
【００２３】次に、前記組成の各試験片に対し、１ＭＨ
ｚにおける飽和磁束密度（Ｂｓ）の測定を行うとともに
、（有効）透磁率（μｅ）と保磁力（Ｈｃ）の測定を行
った。
ｚにおける飽和磁束密度（Ｂｓ）の測定を行うとともに
、（有効）透磁率（μｅ）と保磁力（Ｈｃ）の測定を行
った。
【００２４】飽和磁束密度の測定は、適用磁場８００ｋ
Ａ／ｍの下で振動サンプル磁力計を用いて行った。また
、保磁力は最大磁場が０．８ｋＡ／ｍの直流Ｂ−Ｈルー
プから評価した。更に、透磁率は０．８Ａ／ｍの駆動磁
場の中でベクトル・インピーダンス解析器を用い１ｋＨ
ｚ〜１０ＭＨｚの間の周波数範囲で測定した。それらの
結果を図３（ａ），（ｂ）に示す。
Ａ／ｍの下で振動サンプル磁力計を用いて行った。また
、保磁力は最大磁場が０．８ｋＡ／ｍの直流Ｂ−Ｈルー
プから評価した。更に、透磁率は０．８Ａ／ｍの駆動磁
場の中でベクトル・インピーダンス解析器を用い１ｋＨ
ｚ〜１０ＭＨｚの間の周波数範囲で測定した。それらの
結果を図３（ａ），（ｂ）に示す。
【００２５】図３（ａ）に示す結果から、飽和磁束密度
は磁気希釈の結果としてＮｂ含有量の増加とともに減少
する傾向にある。これに対し、図３（ｂ）に示す結果か
ら、透磁率は、Ｎｂ含有量０．５〜６原子％の範囲内で
２つのピークを有することが判明したが、０．５〜６原
子％の全範囲で５００以上の優れた透磁率を示した。
は磁気希釈の結果としてＮｂ含有量の増加とともに減少
する傾向にある。これに対し、図３（ｂ）に示す結果か
ら、透磁率は、Ｎｂ含有量０．５〜６原子％の範囲内で
２つのピークを有することが判明したが、０．５〜６原
子％の全範囲で５００以上の優れた透磁率を示した。
【００２６】なお、透磁率を１０００以上にするために
は、Ｎｂ含有量を１〜１．８原子％の範囲と３．１〜５
．３原子％の範囲に設定することが好ましいことも判明
した。
は、Ｎｂ含有量を１〜１．８原子％の範囲と３．１〜５
．３原子％の範囲に設定することが好ましいことも判明
した。
【００２７】なお、Ｆｅ８３ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ１
なる組成の試料片は、１．４４Ｔの飽和磁束密度を示
し、Ｆｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ４ なる組成の試
験片は１．１７Ｔの飽和磁束密度を示した。また、Ｆｅ
８２．５ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ１．５ なる組成の試
験片は透磁率１６５０を示し、Ｆｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ１
０ Ｎｂ４ なる組成の試験片は透磁率１８００を示し
た。
なる組成の試料片は、１．４４Ｔの飽和磁束密度を示
し、Ｆｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ４ なる組成の試
験片は１．１７Ｔの飽和磁束密度を示した。また、Ｆｅ
８２．５ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ１．５ なる組成の試
験片は透磁率１６５０を示し、Ｆｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ１
０ Ｎｂ４ なる組成の試験片は透磁率１８００を示し
た。
【００２８】更に、Ｆｅ８１ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ３
なる組成のアモルファス材料とＦｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ
１０Ｎｂ４ なる組成のアモルファス材料について磁束
密度と磁場強さの関係を示すＢ−Ｈループを得た。その
結果を図４（ａ），（ｂ）に示す。
なる組成のアモルファス材料とＦｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ
１０Ｎｂ４ なる組成のアモルファス材料について磁束
密度と磁場強さの関係を示すＢ−Ｈループを得た。その
結果を図４（ａ），（ｂ）に示す。
【００２９】Ｈｃの値はそれぞれ前者が３．４Ａ／ｍで
あり、後者が５．８Ａ／ｍであった。更に、２つのアモ
ルファス合金の間でＢ−Ｈループの形が図４（ａ），（
ｂ）に示すように全く異なっており、ΔＢの値が大きく
異なっている。この原因は、誘導磁気異方性Ｋｕの高い
値がＦｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ４ なる組成の合
金の斜めループ、並びに、保磁力値の増加に著しく影響
するためであると推定できる。
あり、後者が５．８Ａ／ｍであった。更に、２つのアモ
ルファス合金の間でＢ−Ｈループの形が図４（ａ），（
ｂ）に示すように全く異なっており、ΔＢの値が大きく
異なっている。この原因は、誘導磁気異方性Ｋｕの高い
値がＦｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ４ なる組成の合
金の斜めループ、並びに、保磁力値の増加に著しく影響
するためであると推定できる。
【００３０】なお、Ｆｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ４
なる組成の試験片において、Ｂｍは１．１７Ｔであり
、Ｂｒは０．０６Ｔであるので、ΔＢの値は１．１１Ｔ
であって、十分に大きな値であることが判明した。
なる組成の試験片において、Ｂｍは１．１７Ｔであり
、Ｂｒは０．０６Ｔであるので、ΔＢの値は１．１１Ｔ
であって、十分に大きな値であることが判明した。
【００３１】また、Ｎｂ含有量４原子％におけるμｅ値
の著しい増加は図３（ｂ）で判明するような優れた直流
磁気特性に密接に関係していると考えられる。このこと
から、極端に低い残留磁気比（Ｂｒ／Ｂｓ）を持つ直流
Ｂ−ＨループからＭＨｚ領域において損失の著しい低下
を実現できる。
の著しい増加は図３（ｂ）で判明するような優れた直流
磁気特性に密接に関係していると考えられる。このこと
から、極端に低い残留磁気比（Ｂｒ／Ｂｓ）を持つ直流
Ｂ−ＨループからＭＨｚ領域において損失の著しい低下
を実現できる。
【００３２】ところで、前記試験片は特別な熱処理を行
っていないが、未熱処理状態であってもノイズアブソー
バ１０の磁心として十分な磁気特性を発揮していること
が判明した。
っていないが、未熱処理状態であってもノイズアブソー
バ１０の磁心として十分な磁気特性を発揮していること
が判明した。
【００３３】また、前記の実施例で得られたＦｅ８０
Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ４ なる組成の試験片（実施例１
）と、（Ｃｏ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｏ）７７（Ｓｉ−Ｂ）２
３ なる組成のアモルファス材料（比較例１）とＭｎ−
Ｚｎフェライト（比較例２）の各々について、飽和磁束
密度ＢｒとＢｓとΔＢ［Ｂｓ−Ｂｒ］とＢｒ／Ｂｓと保
磁力Ｈｃと透磁率を測定した結果を表１に示す。
Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ４ なる組成の試験片（実施例１
）と、（Ｃｏ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｏ）７７（Ｓｉ−Ｂ）２
３ なる組成のアモルファス材料（比較例１）とＭｎ−
Ｚｎフェライト（比較例２）の各々について、飽和磁束
密度ＢｒとＢｓとΔＢ［Ｂｓ−Ｂｒ］とＢｒ／Ｂｓと保
磁力Ｈｃと透磁率を測定した結果を表１に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】表１に示す結果から、実施例１の合金は、
比較例１，２の合金よりも飽和磁束密度（Ｂｓ）が大き
いとともに、ΔＢの値も大きく、保磁力（Ｈｃ）は中間
値であり、透磁率も優秀な値となっている。
比較例１，２の合金よりも飽和磁束密度（Ｂｓ）が大き
いとともに、ΔＢの値も大きく、保磁力（Ｈｃ）は中間
値であり、透磁率も優秀な値となっている。
【００３６】また、１ＭＨｚでの透磁率の値はＣｏ基ア
モルファス合金及びＭｎ−Ｚｎ粉末フェライトと比較し
てもある程度大きい。前述のように、本発明に係る磁性
材料が高いΔＢをもたらす大きな飽和磁束密度を有し、
小さいＢｒ／Ｂｓ値を有する。
モルファス合金及びＭｎ−Ｚｎ粉末フェライトと比較し
てもある程度大きい。前述のように、本発明に係る磁性
材料が高いΔＢをもたらす大きな飽和磁束密度を有し、
小さいＢｒ／Ｂｓ値を有する。
【００３７】以上説明したように本発明のノイズアブソ
ーバの磁心に用いるＦｅ基アモルファス合金は、極めて
高い飽和磁束密度等を有するものなので、本願発明のノ
イズアブソーバはリカバリ電流を効率よく抑えることの
できるものである。
ーバの磁心に用いるＦｅ基アモルファス合金は、極めて
高い飽和磁束密度等を有するものなので、本願発明のノ
イズアブソーバはリカバリ電流を効率よく抑えることの
できるものである。
【００３８】（実施例２）図５は実施例２のノイズアブ
ソーバを示す図である。
ソーバを示す図である。
【００３９】このノイズアブソーバ１０は、導電体１６
を巻軸として、その導電体１６に前記Ｆｅ基アモルファ
ス合金の薄膜１８を巻き付けて磁心とし、熱処理後、エ
ポキシ樹脂で絶縁体１４を施したものである。
を巻軸として、その導電体１６に前記Ｆｅ基アモルファ
ス合金の薄膜１８を巻き付けて磁心とし、熱処理後、エ
ポキシ樹脂で絶縁体１４を施したものである。
【００４０】このノイズアブソーバ１０は、前記組成の
Ｆｅ基アモルファス合金を磁心１２に使用したことで、
リカバリ電流を効率よく抑制するばかりでなく、磁心１
２の内側に内周空間を設ける必要がなく、より小型化が
できるとともに、製造工程の簡便化ができるものである
。
Ｆｅ基アモルファス合金を磁心１２に使用したことで、
リカバリ電流を効率よく抑制するばかりでなく、磁心１
２の内側に内周空間を設ける必要がなく、より小型化が
できるとともに、製造工程の簡便化ができるものである
。
【００４１】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、ノイズア
ブソーバの磁心に低磁心損失、高飽和磁束密度で、角型
比の高い特別の組成のＦｅ基アモルファス合金を使用す
るものであるので、リカバリ電流を効率よく抑える高性
能なノイズアブソーバを提供するものである。
ブソーバの磁心に低磁心損失、高飽和磁束密度で、角型
比の高い特別の組成のＦｅ基アモルファス合金を使用す
るものであるので、リカバリ電流を効率よく抑える高性
能なノイズアブソーバを提供するものである。
【００４２】また、本発明に用いるＦｅ基アモルファス
材料は、磁場中で特別な熱処理（焼鈍処理）を行わなく
ともノイズアブソーバの磁心として好適な軟磁気特性を
発揮するので、熱処理が必要な従来材料よりも製造が容
易にできる効果がある。
材料は、磁場中で特別な熱処理（焼鈍処理）を行わなく
ともノイズアブソーバの磁心として好適な軟磁気特性を
発揮するので、熱処理が必要な従来材料よりも製造が容
易にできる効果がある。
【００４３】なお、前記組成の合金を必要に応じて磁場
中で熱処理（焼鈍処理）するならば、磁気特性を更に改
善することができ、その場合は更に特性の優れたノイズ
アブソーバを提供することができる。
中で熱処理（焼鈍処理）するならば、磁気特性を更に改
善することができ、その場合は更に特性の優れたノイズ
アブソーバを提供することができる。
【図１】本発明のノイズアブソーバの一例を示す図で、
図１（ａ）は側面断面図、図１（ｂ）は正面断面図であ
る。
図１（ａ）は側面断面図、図１（ｂ）は正面断面図であ
る。
【図２】本発明に係るＦｅ８４−ｘ Ｓｉ６ Ｂ１０
Ｎｂｘ なる組成の合金のＸ線回折図形を示すグラフで
ある。
Ｎｂｘ なる組成の合金のＸ線回折図形を示すグラフで
ある。
【図３】図３（ａ）は同合金におけるＮｂ含有量と飽和
磁束密度の関係を示すグラフ、図３（ｂ）は同合金にお
けるＮｂ含有量と透磁率の関係を示すグラフである。
磁束密度の関係を示すグラフ、図３（ｂ）は同合金にお
けるＮｂ含有量と透磁率の関係を示すグラフである。
【図４】図４（ａ）はＦｅ８１ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ
３ なる組成の合金のＢ−Ｈループを示すグラフ、図４
（ｂ）はＦｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎ４ なる組成の
合金のＢ−Ｈループを示す線図である。
３ なる組成の合金のＢ−Ｈループを示すグラフ、図４
（ｂ）はＦｅ８０ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎ４ なる組成の
合金のＢ−Ｈループを示す線図である。
【図５】図５は実施例２のノイズアブソーバを示す図で
、図５（ａ）は側面図、図５（ｂ）は正面断面図である
。
、図５（ａ）は側面図、図５（ｂ）は正面断面図である
。
１０ ノイズアブソーバ
１２ 磁心
１４ 絶縁体
Claims (1)
- 【請求項１】 次式で示される組成からなるＦｅ基ア
モルファス磁性材料を磁心に使用したことを特徴とする
ノイズアブソーバ。 Ｆｅ８４−ｘ Ｓｉ６ Ｂ１０ Ｎｂ ｘ但し、０．５
原子％≦ｘ≦６原子％ である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3035382A JPH04249303A (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | ノイズアブソーバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3035382A JPH04249303A (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | ノイズアブソーバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04249303A true JPH04249303A (ja) | 1992-09-04 |
Family
ID=12440353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3035382A Withdrawn JPH04249303A (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | ノイズアブソーバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04249303A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0655753A1 (en) * | 1993-11-26 | 1995-05-31 | Hitachi Metals, Ltd. | Active filter circuit and power supply apparatus including same |
-
1991
- 1991-02-05 JP JP3035382A patent/JPH04249303A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0655753A1 (en) * | 1993-11-26 | 1995-05-31 | Hitachi Metals, Ltd. | Active filter circuit and power supply apparatus including same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |