JPH04247825A - 溶接性のすぐれたｐｃ鋼線用線材の製造法 - Google Patents
溶接性のすぐれたｐｃ鋼線用線材の製造法Info
- Publication number
- JPH04247825A JPH04247825A JP662291A JP662291A JPH04247825A JP H04247825 A JPH04247825 A JP H04247825A JP 662291 A JP662291 A JP 662291A JP 662291 A JP662291 A JP 662291A JP H04247825 A JPH04247825 A JP H04247825A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weldability
- steel
- wire rod
- wire
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 38
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 38
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 238000009940 knitting Methods 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＰＣ鋼線およびバネに供
せられるところの溶接性のすぐれたＰＣ鋼線用線材の製
造法に関するものである。
せられるところの溶接性のすぐれたＰＣ鋼線用線材の製
造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＰＣコンクリート部材、構造物に用いら
れるＰＣ鋼線は近年需要が急激に伸び、要求される特性
値も高度化しつつある。現行のこれらＰＣ鋼線は、使用
される線材がＪＩＳ規格に定められたピアノ線材又は硬
鋼線材で、パテンティング熱処理を施し、或いはこれと
類似処理を圧延直後に行ったものは、そのまま酸洗・潤
滑処理を行った後、冷間で伸線加工し、所要のサイズに
仕上げて所定の強度・延性をもたせ、場合によってはパ
テンティング熱処理・伸線加工をくりかえし、次いで用
途によって種々な工程に向けられる。
れるＰＣ鋼線は近年需要が急激に伸び、要求される特性
値も高度化しつつある。現行のこれらＰＣ鋼線は、使用
される線材がＪＩＳ規格に定められたピアノ線材又は硬
鋼線材で、パテンティング熱処理を施し、或いはこれと
類似処理を圧延直後に行ったものは、そのまま酸洗・潤
滑処理を行った後、冷間で伸線加工し、所要のサイズに
仕上げて所定の強度・延性をもたせ、場合によってはパ
テンティング熱処理・伸線加工をくりかえし、次いで用
途によって種々な工程に向けられる。
【０００３】従来、ＰＣ鋼線用線材の成分設計では、高
強度を得るためにＭｎ、Ｓｉ等の合金元素を添加して焼
入性を高め、冷却時のパーライト変態開始温度を低くし
て強度を上げることとしてきた。しかし、点溶接時の局
部的溶融凝固過程において、添加された合金の影響で焼
入性が高まり、微細組織になるので局部的な硬化を生ず
る。これにより引張強度が低下し溶接部からの破断が生
じる。
強度を得るためにＭｎ、Ｓｉ等の合金元素を添加して焼
入性を高め、冷却時のパーライト変態開始温度を低くし
て強度を上げることとしてきた。しかし、点溶接時の局
部的溶融凝固過程において、添加された合金の影響で焼
入性が高まり、微細組織になるので局部的な硬化を生ず
る。これにより引張強度が低下し溶接部からの破断が生
じる。
【０００４】特開昭４８−８９８１６号公報においては
点溶接性の改善を図るため表面性状が点溶接に適するＰ
Ｃ線材の製造法を開示している。これは表面部の炭素当
量を下げるために鋼塊鋳造法で鋳片を製造する方法であ
る。しかし、連続鋳造法ではこの製造法で鋳片を製造す
ることは困難である。
点溶接性の改善を図るため表面性状が点溶接に適するＰ
Ｃ線材の製造法を開示している。これは表面部の炭素当
量を下げるために鋼塊鋳造法で鋳片を製造する方法であ
る。しかし、連続鋳造法ではこの製造法で鋳片を製造す
ることは困難である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、連続鋳造法
によって製造された鋳片から圧延された鋼線用線材の点
溶接性を向上させるために、高温圧延によるオーステナ
イト結晶粒の粗大化を利用した製造法を提供することを
目的とする。つまり、本発明は圧延仕上温度を上昇させ
ることにより、仕上圧延出側のオーステナイト組織を粗
大化させて焼入れ性を増大させ、引張強度の向上を図ろ
うとするもので、これにより従来焼入性を向上させるた
めに添加していた合金元素の添加量を低く抑えることが
でき、そのため溶接性の高いＰＣ鋼線用線材が得られる
。
によって製造された鋳片から圧延された鋼線用線材の点
溶接性を向上させるために、高温圧延によるオーステナ
イト結晶粒の粗大化を利用した製造法を提供することを
目的とする。つまり、本発明は圧延仕上温度を上昇させ
ることにより、仕上圧延出側のオーステナイト組織を粗
大化させて焼入れ性を増大させ、引張強度の向上を図ろ
うとするもので、これにより従来焼入性を向上させるた
めに添加していた合金元素の添加量を低く抑えることが
でき、そのため溶接性の高いＰＣ鋼線用線材が得られる
。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、Ｃ：０．０２〜０．２０ｗｔ％、Ｍｎ：０．５〜
１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３０〜０．９０ｗｔ％、Ｔｉ
：０．０５〜０．２５ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる組成の鋼片を、加熱温度を９
００〜１０００℃の範囲に加熱し、線材の仕上圧延速度
を１００ｍ／ｓｅｃ 以上、仕上温度を１２００〜１２
５０℃の範囲内で圧延し、得られた圧延条材を８５０℃
から４００℃の間を５〜５０℃／ｓｅｃ の冷却速度で
冷却することを特徴とする溶接性のすぐれたＰＣ鋼線用
線材の製造法にある。
ろは、Ｃ：０．０２〜０．２０ｗｔ％、Ｍｎ：０．５〜
１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３０〜０．９０ｗｔ％、Ｔｉ
：０．０５〜０．２５ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる組成の鋼片を、加熱温度を９
００〜１０００℃の範囲に加熱し、線材の仕上圧延速度
を１００ｍ／ｓｅｃ 以上、仕上温度を１２００〜１２
５０℃の範囲内で圧延し、得られた圧延条材を８５０℃
から４００℃の間を５〜５０℃／ｓｅｃ の冷却速度で
冷却することを特徴とする溶接性のすぐれたＰＣ鋼線用
線材の製造法にある。
【０００７】
【作用】本発明におけるＰＣ鋼線用線材の化学成分の限
定理由について述べる。Ｃは強度を支配する因子であり
、その量が０．０２ｗｔ％未満では強度が低くなりすぎ
るので０．０２ｗｔ％を下限とし、０．２０ｗｔ％を越
えると炭素当量が高くなり溶接性が劣化するため０．２
０ｗｔ％を上限とした。
定理由について述べる。Ｃは強度を支配する因子であり
、その量が０．０２ｗｔ％未満では強度が低くなりすぎ
るので０．０２ｗｔ％を下限とし、０．２０ｗｔ％を越
えると炭素当量が高くなり溶接性が劣化するため０．２
０ｗｔ％を上限とした。
【０００８】Ｍｎは脱酸元素であるとともに焼入性を向
上させる元素である。その含有量の上限は溶接性を劣化
させない限界として１．０ｗｔ％とし、また下限は焼入
性を確保するために０．５ｗｔ％とした。Ｓｉは脱酸元
素であるとともに固溶硬化により強度を上げる元素であ
り、０．９０ｗｔ％まで添加される。これより多く添加
すると、不経済となるから０．９０ｗｔ％を上限とし、
下限は脱酸に必要な最小量として０．３０ｗｔ％とした
。
上させる元素である。その含有量の上限は溶接性を劣化
させない限界として１．０ｗｔ％とし、また下限は焼入
性を確保するために０．５ｗｔ％とした。Ｓｉは脱酸元
素であるとともに固溶硬化により強度を上げる元素であ
り、０．９０ｗｔ％まで添加される。これより多く添加
すると、不経済となるから０．９０ｗｔ％を上限とし、
下限は脱酸に必要な最小量として０．３０ｗｔ％とした
。
【０００９】Ｔｉは微細な炭・窒化物の析出による析出
硬化、結晶粒微細化による強度上昇および溶接性の向上
等の効果を狙い、線材圧延前の加熱温度の制約と経済的
な理由により添加量は０．０５〜０．２５ｗｔ％とした
。次に、製造条件の限定理由について述べる。線材圧延
における加熱温度は鋼片の成分を均一に固溶させるとと
もに圧延中の鋼材の温度に影響を与える。加熱温度の下
限はオーステナイト化温度以上で鋼片の成分が均一に固
溶し、かつ圧延中の鋼材温度をＡ１ 変態点以上に確保
するために９００℃とした。上限はスケールおよび脱炭
層の量を低く抑えるために１０００℃とした。
硬化、結晶粒微細化による強度上昇および溶接性の向上
等の効果を狙い、線材圧延前の加熱温度の制約と経済的
な理由により添加量は０．０５〜０．２５ｗｔ％とした
。次に、製造条件の限定理由について述べる。線材圧延
における加熱温度は鋼片の成分を均一に固溶させるとと
もに圧延中の鋼材の温度に影響を与える。加熱温度の下
限はオーステナイト化温度以上で鋼片の成分が均一に固
溶し、かつ圧延中の鋼材温度をＡ１ 変態点以上に確保
するために９００℃とした。上限はスケールおよび脱炭
層の量を低く抑えるために１０００℃とした。
【００１０】線材圧延の仕上速度は加工発熱による温度
上昇の大きな要因となる。このことを本発明者等は実験
的に求めた。その内容は図１に示すように、線材圧延仕
上速度の上昇に伴い加工発熱により鋼材の温度が上昇し
ていることがわかる。線材圧延の仕上温度は組織のオー
ステナイト結晶粒度に大きな影響を与え、圧延仕上温度
の上昇により粗粒のオーステナイト結晶粒が得られる。
上昇の大きな要因となる。このことを本発明者等は実験
的に求めた。その内容は図１に示すように、線材圧延仕
上速度の上昇に伴い加工発熱により鋼材の温度が上昇し
ていることがわかる。線材圧延の仕上温度は組織のオー
ステナイト結晶粒度に大きな影響を与え、圧延仕上温度
の上昇により粗粒のオーステナイト結晶粒が得られる。
【００１１】圧延仕上温度を１２００℃以上にするため
圧延速度の下限は１００ｍ／ｓｅｃ とした。また設備
の制約から上限は１２０ｍ／ｓｅｃ となる。線材圧延
の仕上温度は組織のオーステナイト結晶粒度に大きな影
響を与える。本発明では、オーステナイト結晶粒を粒度
番号８番以下の粗粒にするため、仕上圧延温度の下限を
１２００℃とした。他方、上限は線材圧延設備の維持補
修のため１２５０℃とした。
圧延速度の下限は１００ｍ／ｓｅｃ とした。また設備
の制約から上限は１２０ｍ／ｓｅｃ となる。線材圧延
の仕上温度は組織のオーステナイト結晶粒度に大きな影
響を与える。本発明では、オーステナイト結晶粒を粒度
番号８番以下の粗粒にするため、仕上圧延温度の下限を
１２００℃とした。他方、上限は線材圧延設備の維持補
修のため１２５０℃とした。
【００１２】８５０℃から４００℃間の冷却速度はパー
ライト変態開始温度を決定する要因であり、下限は変態
開始温度を低く抑えるために５℃／ｓｅｃ とし、上限
は設備の仕様の制限により５０℃／ｓｅｃ とした。
ライト変態開始温度を決定する要因であり、下限は変態
開始温度を低く抑えるために５℃／ｓｅｃ とし、上限
は設備の仕様の制限により５０℃／ｓｅｃ とした。
【００１３】
【実施例】低炭素鋼を２５０トン転炉で溶製し、脱ガス
処理設備を用いて脱炭ならびに成分調整を行った。表１
に供試鋼の化学成分を示す。表１のＡ〜Ｄは本発明鋼の
例、Ｅ〜Ｇは比較鋼の例である。
処理設備を用いて脱炭ならびに成分調整を行った。表１
に供試鋼の化学成分を示す。表１のＡ〜Ｄは本発明鋼の
例、Ｅ〜Ｇは比較鋼の例である。
【００１４】Ｅ鋼はＣ量が上限超、Ｆ鋼はＣ量が下限未
満、Ｇ鋼はＭｎ量が上限超、Ｈ鋼はＭｎ量が下限未満、
Ｉ鋼はＳｉ量が上限超、Ｊ鋼はＳｉ量が下限未満である
。これらの供試鋼を連続鋳造設備により３００×５００
ｍｍの寸法の鋳片とし、さらに分塊圧延により１２２ｍ
ｍ角断面の鋼片を製造した。これらの鋼片を表２に示す
線材圧延条件で加熱後、高速線材圧延シミュレーターに
より直径８ｍｍの線材に圧延し、直接溶融塩浴により冷
却を行った。
満、Ｇ鋼はＭｎ量が上限超、Ｈ鋼はＭｎ量が下限未満、
Ｉ鋼はＳｉ量が上限超、Ｊ鋼はＳｉ量が下限未満である
。これらの供試鋼を連続鋳造設備により３００×５００
ｍｍの寸法の鋳片とし、さらに分塊圧延により１２２ｍ
ｍ角断面の鋼片を製造した。これらの鋼片を表２に示す
線材圧延条件で加熱後、高速線材圧延シミュレーターに
より直径８ｍｍの線材に圧延し、直接溶融塩浴により冷
却を行った。
【００１５】溶接性の試験は、自動鉄筋篭編成機を用い
、外輪筋としてＳＷＭ−Ｂ（ＪＩＳＧ３５３２）製の３
．２ｍｍφ鋼材を本発明による８ｍｍφ鋼材と点溶接し
、プレヒート、アフターヒートなしの溶接まま（ａｓ
ｗｅｌｄ ）で行った。加圧力は８０〜１００ｋｇ、電
流値は瞬間電流測定機を用い、溶接時間は０．０４〜０
．２０ｓｅｃ とし、軟鉄線を４０ｍｍ間隔に溶接して
引張試験を行った。
、外輪筋としてＳＷＭ−Ｂ（ＪＩＳＧ３５３２）製の３
．２ｍｍφ鋼材を本発明による８ｍｍφ鋼材と点溶接し
、プレヒート、アフターヒートなしの溶接まま（ａｓ
ｗｅｌｄ ）で行った。加圧力は８０〜１００ｋｇ、電
流値は瞬間電流測定機を用い、溶接時間は０．０４〜０
．２０ｓｅｃ とし、軟鉄線を４０ｍｍ間隔に溶接して
引張試験を行った。
【００１６】引張試験はＪＩＳＺ２２０１の２号試験片
を用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行った。このよ
うにして得られた線材の特性値を表２に併せて示す。Ｎ
ｏ． ５〜Ｎｏ． １３は比較例である。Ｎｏ． ５は
加熱温度が低すぎたため仕上圧延温度が低下してオース
テナイト結晶粒が微細となり、溶接性が低下した。
を用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行った。このよ
うにして得られた線材の特性値を表２に併せて示す。Ｎ
ｏ． ５〜Ｎｏ． １３は比較例である。Ｎｏ． ５は
加熱温度が低すぎたため仕上圧延温度が低下してオース
テナイト結晶粒が微細となり、溶接性が低下した。
【００１７】Ｎｏ． ６は仕上圧延出側速度が遅すぎた
ため仕上圧延温度が低下してオーステナイト結晶粒が微
細となり、溶接性が低下した。Ｎｏ． ７は冷却速度が
遅すぎたためパーライト変態開始温度が上昇し、引張強
度が低下した。Ｎｏ． ８はＣ量が高すぎたため溶接性
が劣化した。
ため仕上圧延温度が低下してオーステナイト結晶粒が微
細となり、溶接性が低下した。Ｎｏ． ７は冷却速度が
遅すぎたためパーライト変態開始温度が上昇し、引張強
度が低下した。Ｎｏ． ８はＣ量が高すぎたため溶接性
が劣化した。
【００１８】Ｎｏ． ９はＣ量が低すぎたため引張強度
が低下した。Ｎｏ． １０はＳｉ量が高すぎたため炭素
当量が高くなり溶接性が劣化した。Ｎｏ． １１はＳｉ
量が低すぎたため脱酸が不充分で引張強度が低下した。 Ｎｏ． １２はＭｎ量が高すぎたため溶接性が劣化し、
溶接部から破断した。Ｎｏ． １３はＭｎ量が低すぎた
ため引張強度が低下した。
が低下した。Ｎｏ． １０はＳｉ量が高すぎたため炭素
当量が高くなり溶接性が劣化した。Ｎｏ． １１はＳｉ
量が低すぎたため脱酸が不充分で引張強度が低下した。 Ｎｏ． １２はＭｎ量が高すぎたため溶接性が劣化し、
溶接部から破断した。Ｎｏ． １３はＭｎ量が低すぎた
ため引張強度が低下した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明法にしたがって
製造されたＰＣ鋼線用線材は、従来法によるものに比べ
て、より一段と溶接性が向上しており、これによりＰＣ
鋼線製造時の溶接性にすぐれた線材を製造することがで
きる。かくしてＰＣ鋼線製造時の作業性を向上でき、生
産能力を飛躍的に上昇させることが可能になる。
製造されたＰＣ鋼線用線材は、従来法によるものに比べ
て、より一段と溶接性が向上しており、これによりＰＣ
鋼線製造時の溶接性にすぐれた線材を製造することがで
きる。かくしてＰＣ鋼線製造時の作業性を向上でき、生
産能力を飛躍的に上昇させることが可能になる。
【図１】線材仕上圧延における圧延速度と鋼材の温度の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０２〜０．２０ｗｔ％、Ｍｎ
：０．５〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３０〜０．９０ｗ
ｔ％、Ｔｉ：０．０５〜０．２５ｗｔ％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成の鋼片を、加
熱温度を９００〜１０００℃の範囲で加熱し、線材の仕
上圧延速度を１００ｍ／ｓｅｃ 以上、仕上温度を１２
００〜１２５０℃の範囲内で圧延し、得られた圧延条材
を８５０℃から４００℃の間を５〜５０℃／ｓｅｃ の
冷却速度で冷却することを特徴とする溶接性のすぐれた
ＰＣ鋼線用線材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP662291A JPH04247825A (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | 溶接性のすぐれたｐｃ鋼線用線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP662291A JPH04247825A (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | 溶接性のすぐれたｐｃ鋼線用線材の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04247825A true JPH04247825A (ja) | 1992-09-03 |
Family
ID=11643461
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP662291A Withdrawn JPH04247825A (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | 溶接性のすぐれたｐｃ鋼線用線材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04247825A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340643B1 (ko) * | 1997-07-02 | 2002-07-18 | 이구택 | 용접봉용 선재의 제조방법 |
| KR100910494B1 (ko) * | 2007-12-26 | 2009-07-31 | 주식회사 포스코 | 용접봉용 선재의 제조방법 |
| CN112962027A (zh) * | 2021-02-01 | 2021-06-15 | 建龙北满特殊钢有限责任公司 | 一种合金结构钢的优化加工方法 |
-
1991
- 1991-01-23 JP JP662291A patent/JPH04247825A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340643B1 (ko) * | 1997-07-02 | 2002-07-18 | 이구택 | 용접봉용 선재의 제조방법 |
| KR100910494B1 (ko) * | 2007-12-26 | 2009-07-31 | 주식회사 포스코 | 용접봉용 선재의 제조방법 |
| CN112962027A (zh) * | 2021-02-01 | 2021-06-15 | 建龙北满特殊钢有限责任公司 | 一种合金结构钢的优化加工方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7348310B2 (ja) | 高強度鉄筋及びその製造方法 | |
| JP3959667B2 (ja) | 高強度鋼管の製造方法 | |
| JPH0432514A (ja) | 圧延ままで表面異常相のない軟質線材の製造方法 | |
| JPS62256950A (ja) | 伸線加工性のすぐれた高強度鋼線材 | |
| JP3153618B2 (ja) | 過共析鋼線材の製造方法 | |
| JPH09279233A (ja) | 靱性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
| KR20110066281A (ko) | 고강도 철근의 제조방법 및 이를 이용한 고강도 철근 | |
| JPH02125812A (ja) | 溶接熱影響部靭性の優れたＣｕ添加鋼の製造法 | |
| JPH04247825A (ja) | 溶接性のすぐれたｐｃ鋼線用線材の製造法 | |
| JPH06128631A (ja) | 低温靱性の優れた高マンガン超高張力鋼の製造方法 | |
| JP2575544B2 (ja) | 高強度で伸線加工性の優れた高炭素鋼線材の製造法 | |
| JP7332697B2 (ja) | 脆性亀裂開始抵抗性に優れた構造用極厚物鋼材及びその製造方法 | |
| JPH04293721A (ja) | メカニカルデスケーリング性に優れた軟鋼線材の製造法 | |
| JPH02107743A (ja) | 均一伸びの優れた超高張力ｐｃ鋼線或は鋼棒およびその製造方法 | |
| JP3756291B2 (ja) | 高強度鉄筋の製造方法 | |
| JPH083639A (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材または鋼線の製造方法 | |
| JP2003034825A (ja) | 高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH06330240A (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材または鋼線およびその製造方法 | |
| KR100415660B1 (ko) | 비드와이어용강선의제조방법 | |
| KR100256334B1 (ko) | 신선성이 우수한 고강도 선재 제조방법 | |
| JP2742967B2 (ja) | ベイナイト線材の製造法 | |
| JP3107698B2 (ja) | 強度・靱性および耐火性の優れたフランジを有する形鋼の製造方法 | |
| JPS6196030A (ja) | 耐水素誘起割れ性及び耐応力腐食割れ性にすぐれた高強度高靭性熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0366383B2 (ja) | ||
| JPS62263922A (ja) | 鍛鋼の製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |