JPH04236742A - 耐食性に優れたＡＣＳＲ用高強度Ｚｎめっき鋼線の製造方法 - Google Patents
耐食性に優れたＡＣＳＲ用高強度Ｚｎめっき鋼線の製造方法Info
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- JPH04236742A JPH04236742A JP332991A JP332991A JPH04236742A JP H04236742 A JPH04236742 A JP H04236742A JP 332991 A JP332991 A JP 332991A JP 332991 A JP332991 A JP 332991A JP H04236742 A JPH04236742 A JP H04236742A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、送電線用ケーブルのＡ
ｌ導線を機械的に補強するために使用される鋼撚線の素
線（ＡＣＳＲ鋼線）の製造方法に関し、さらに詳しくは
、腐食環境で使用される引張強さ２４０ｋｇｆ／ｍｍ２
以上のＡＣＳＲ用高強度Ｚｎめっき鋼線の製造方法に
関する。
ｌ導線を機械的に補強するために使用される鋼撚線の素
線（ＡＣＳＲ鋼線）の製造方法に関し、さらに詳しくは
、腐食環境で使用される引張強さ２４０ｋｇｆ／ｍｍ２
以上のＡＣＳＲ用高強度Ｚｎめっき鋼線の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ＡＣＳＲ用Ｚｎめっき鋼線は、通常、Ｊ
ＩＳ Ｇ３５０６に規定される硬鋼線材にパテンティ
ングを行なったのち伸線し、その後、溶融Ｚｎめっきを
施す方法で製造される。
ＩＳ Ｇ３５０６に規定される硬鋼線材にパテンティ
ングを行なったのち伸線し、その後、溶融Ｚｎめっきを
施す方法で製造される。
【０００３】しかし、近年、送電用ケーブルの長径間化
、大容量化、コンパクト化、および使用環境の苛酷化に
ともない、ＡＣＳＲ鋼線には高強度化に加えて耐食性や
耐熱性の向上が要望されるようになった。
、大容量化、コンパクト化、および使用環境の苛酷化に
ともない、ＡＣＳＲ鋼線には高強度化に加えて耐食性や
耐熱性の向上が要望されるようになった。
【０００４】これに対処するため、従来、特開昭６３−
１８６８５２号公報が開示されている。これは、耐熱性
の良好な２ｍｍのＡＣＳＲ鋼線に関するものであり、Ｃ
、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ以外にＲＥＭ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｂａ、
Ｓｒを添加し、引張強さ２００ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の
高張力鋼線が得られるとしている。しかし、耐食性に関
しては、伸線後、通常の溶融Ｚｎめっきを行なうことが
記載されているに過ぎない。
１８６８５２号公報が開示されている。これは、耐熱性
の良好な２ｍｍのＡＣＳＲ鋼線に関するものであり、Ｃ
、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ以外にＲＥＭ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｂａ、
Ｓｒを添加し、引張強さ２００ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の
高張力鋼線が得られるとしている。しかし、耐食性に関
しては、伸線後、通常の溶融Ｚｎめっきを行なうことが
記載されているに過ぎない。
【０００５】一方、鋼線の耐食性を向上させるために、
従来のＺｎめっきに代り各種のＺｎ−Ａｌ合金めっきが
開発されている。たとえば、特公昭５５−２６７０２号
公報にはＺｎ−Ａｌ、特公昭５４−３３２２３号公報に
はＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ、特公平１−２４２２１号公報には
Ｚｎ−Ａｌ−ミッシュメタル、特開昭５６−１１２４５
２号公報にはＺｎ−Ａｌ−Ｎａなどが公表されている。 これらは、いずれも従来の溶融Ｚｎめっき法と同様、溶
融状態（約４５０℃）の合金めっき浴中に鋼線を浸漬す
ることによりめっきする方法である。
従来のＺｎめっきに代り各種のＺｎ−Ａｌ合金めっきが
開発されている。たとえば、特公昭５５−２６７０２号
公報にはＺｎ−Ａｌ、特公昭５４−３３２２３号公報に
はＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ、特公平１−２４２２１号公報には
Ｚｎ−Ａｌ−ミッシュメタル、特開昭５６−１１２４５
２号公報にはＺｎ−Ａｌ−Ｎａなどが公表されている。 これらは、いずれも従来の溶融Ｚｎめっき法と同様、溶
融状態（約４５０℃）の合金めっき浴中に鋼線を浸漬す
ることによりめっきする方法である。
【０００６】上記、特開昭６３−１８６８５２号公報を
はじめとして、通常のＡＣＳＲ鋼線は伸線後に溶融Ｚｎ
めっき（約４５０℃）工程が入っているため、伸線にと
もなう加工硬化の多くが減殺されるという問題点を有し
ていた。これは、高強度化をはかるうえの大きな障害で
あるため、従来、Ｚｎめっき後、さらに伸線加工を付加
すること（いわゆるアフタードロー）が考えられた。こ
の場合、製品の伸びを確保するためには、アフタードロ
ー後３００℃以上でブルーイングする必要がある。しか
し、Ｚｎめっき鋼線を２００℃以上の高温にさらすこと
は、脆いＺｎ−Ｆｅ合金層を発達させ、その結果、めっ
き密着性および耐食性が著しく劣化するため、この方法
は実際には採用されていない。
はじめとして、通常のＡＣＳＲ鋼線は伸線後に溶融Ｚｎ
めっき（約４５０℃）工程が入っているため、伸線にと
もなう加工硬化の多くが減殺されるという問題点を有し
ていた。これは、高強度化をはかるうえの大きな障害で
あるため、従来、Ｚｎめっき後、さらに伸線加工を付加
すること（いわゆるアフタードロー）が考えられた。こ
の場合、製品の伸びを確保するためには、アフタードロ
ー後３００℃以上でブルーイングする必要がある。しか
し、Ｚｎめっき鋼線を２００℃以上の高温にさらすこと
は、脆いＺｎ−Ｆｅ合金層を発達させ、その結果、めっ
き密着性および耐食性が著しく劣化するため、この方法
は実際には採用されていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】以上述べたように、従
来の技術では、耐食性にすぐれたＡＣＳＲ用高強度Ｚｎ
めっき鋼線を製造することは不可能であった。本発明の
目的は、上記従来法の問題点を解決することにより、従
来より高強度かつ耐食性を有するＡＣＳＲ用Ｚｎめっき
鋼線の製造方法を提供することにある。
来の技術では、耐食性にすぐれたＡＣＳＲ用高強度Ｚｎ
めっき鋼線を製造することは不可能であった。本発明の
目的は、上記従来法の問題点を解決することにより、従
来より高強度かつ耐食性を有するＡＣＳＲ用Ｚｎめっき
鋼線の製造方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段および作用】本発明は、重
量比でＣ：０．７５〜１．０％、Ｓｉ：０．１５〜１．
３％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、必要に応じて、Ｃｒ：
０．１〜１．０％、Ｖ：０．０２〜０．３０％の１種又
は２種、さらに、Ａｌ、Ｔｉの１種又は２種をそれぞれ
０．１％以下含有し、残部をＦｅおよび不可避的不純物
からなる鋼線を、重量比でＡｌを２〜１２％含有するＺ
ｎ浴を用いて溶融めっきしたのち、総減面率２０〜８０
％で伸線し、その後、３００〜３７０℃でブルーイング
することを特徴とする耐食性に優れたＡＣＳＲ用高強度
亜鉛めっき鋼線の製造方法である。
量比でＣ：０．７５〜１．０％、Ｓｉ：０．１５〜１．
３％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、必要に応じて、Ｃｒ：
０．１〜１．０％、Ｖ：０．０２〜０．３０％の１種又
は２種、さらに、Ａｌ、Ｔｉの１種又は２種をそれぞれ
０．１％以下含有し、残部をＦｅおよび不可避的不純物
からなる鋼線を、重量比でＡｌを２〜１２％含有するＺ
ｎ浴を用いて溶融めっきしたのち、総減面率２０〜８０
％で伸線し、その後、３００〜３７０℃でブルーイング
することを特徴とする耐食性に優れたＡＣＳＲ用高強度
亜鉛めっき鋼線の製造方法である。
【０００９】以下に、本発明を詳細に説明する。はじめ
に、本発明の成分限定理由について説明する。
に、本発明の成分限定理由について説明する。
【００１０】Ｃは強度を上げるための有効かつ経済的な
元素であり、本発明の最も重要な元素の一つである。Ｃ
含有率を上げるに伴ない、パテンティング後の強度なら
びに伸線時の加工硬化量が増大する。したがって、伸線
加工により高強度鋼線を得るためには、Ｃ含有率は高い
方が有利であり、本発明では、０．７５％以上とする。 一方、Ｃ含有率が１．０％を超えた場合、初析セメンタ
イトの発生防止に特別な配慮を要するため、Ｃ含有率の
上限は１．０％とする。
元素であり、本発明の最も重要な元素の一つである。Ｃ
含有率を上げるに伴ない、パテンティング後の強度なら
びに伸線時の加工硬化量が増大する。したがって、伸線
加工により高強度鋼線を得るためには、Ｃ含有率は高い
方が有利であり、本発明では、０．７５％以上とする。 一方、Ｃ含有率が１．０％を超えた場合、初析セメンタ
イトの発生防止に特別な配慮を要するため、Ｃ含有率の
上限は１．０％とする。
【００１１】Ｓｉは、脱酸剤として０．１５％以上添加
する。一方、Ｓｉは合金元素としてフェライトに固溶し
、顕著な固溶強化作用を示す。また、フェライト中のＳ
ｉは伸線後の溶融亜鉛めっきやブルーイング工程におけ
る固溶の強度低下を低減させる効果を有するため、高強
度鋼線の製造には不可欠な元素である。しかし、１．３
％を超えると、めっき後の伸線工程（アフタードロー）
において鋼線の延性が低下するため、１．３％を上限と
する。
する。一方、Ｓｉは合金元素としてフェライトに固溶し
、顕著な固溶強化作用を示す。また、フェライト中のＳ
ｉは伸線後の溶融亜鉛めっきやブルーイング工程におけ
る固溶の強度低下を低減させる効果を有するため、高強
度鋼線の製造には不可欠な元素である。しかし、１．３
％を超えると、めっき後の伸線工程（アフタードロー）
において鋼線の延性が低下するため、１．３％を上限と
する。
【００１２】Ｍｎも脱酸剤として０．３％以上添加する
。また、Ｍｎは焼入性向上効果が大きいため、線径が大
きい場合には、Ｍｎ含有率を上げることにより、断面内
の均一性を高めることが可能であり、伸線後の鋼線の延
性向上に有効である。しかし、１．０％を超えると中心
編析部にマルテンサイトが生成し、伸線加工性が劣化す
るため１．０％を上限とする。
。また、Ｍｎは焼入性向上効果が大きいため、線径が大
きい場合には、Ｍｎ含有率を上げることにより、断面内
の均一性を高めることが可能であり、伸線後の鋼線の延
性向上に有効である。しかし、１．０％を超えると中心
編析部にマルテンサイトが生成し、伸線加工性が劣化す
るため１．０％を上限とする。
【００１３】Ｃｒは、パーライトのラメラー間隔を低減
し、線材の強度と伸線加工性を向上させるため、必要に
応じて０．１％以上添加する。０．１％未満ではその効
果が十分でなく、一方、１．０％を超えると変態に要す
る時間が長くなり、設備の大型化、あるいは、生産能率
の低下をきたすため、１．０％を上限とする。
し、線材の強度と伸線加工性を向上させるため、必要に
応じて０．１％以上添加する。０．１％未満ではその効
果が十分でなく、一方、１．０％を超えると変態に要す
る時間が長くなり、設備の大型化、あるいは、生産能率
の低下をきたすため、１．０％を上限とする。
【００１４】Ｖは、Ｍｎと同様、焼入れ性を向上させる
ため、線径が大きい場合の強化には効果的である。また
、炭窒化物を形成して析出硬化によりパーライトを強化
する。この目的のために必要に応じて０．０２％以上添
加する。しかし、Ｖ添加によりパーライト変態が遅延し
、マルテンサイトやベイナイトが生成しやすくなるため
、また、Ｖ炭窒化物の析出硬化作用が飽和するため、０
．３％を上限とする。オーステナイト域で高速かつ高減
面率の線材圧延した後、直ちに冷却する場合には、再加
熱パテンティングの場合に比べて、オーステナイト結晶
粒は細かくなる傾向を有す。しかし、線材の絞り値や鋼
線の延性をより一層向上させたい場合には、Ａｌ、Ｔｉ
の１種ないし２種以上を０．１％以下添加する。これら
の元素はいずれも炭化物や窒化物を生成しやすく、この
ため、オーステナイト粒を細粒化し、線材の延性を向上
する効果が強い。しかし、０．１％を越えて添加しても
、その効果は飽和するのみならず、非金属介在物が増加
するため、０．１％を上限とする。
ため、線径が大きい場合の強化には効果的である。また
、炭窒化物を形成して析出硬化によりパーライトを強化
する。この目的のために必要に応じて０．０２％以上添
加する。しかし、Ｖ添加によりパーライト変態が遅延し
、マルテンサイトやベイナイトが生成しやすくなるため
、また、Ｖ炭窒化物の析出硬化作用が飽和するため、０
．３％を上限とする。オーステナイト域で高速かつ高減
面率の線材圧延した後、直ちに冷却する場合には、再加
熱パテンティングの場合に比べて、オーステナイト結晶
粒は細かくなる傾向を有す。しかし、線材の絞り値や鋼
線の延性をより一層向上させたい場合には、Ａｌ、Ｔｉ
の１種ないし２種以上を０．１％以下添加する。これら
の元素はいずれも炭化物や窒化物を生成しやすく、この
ため、オーステナイト粒を細粒化し、線材の延性を向上
する効果が強い。しかし、０．１％を越えて添加しても
、その効果は飽和するのみならず、非金属介在物が増加
するため、０．１％を上限とする。
【００１５】次に、溶融Ｚｎめっき浴組成の限定理由に
ついてのべる。Ｚｎ−Ａｌ合金の耐食性はＡｌ濃度に依
存し、Ａｌ濃度の高い方が良好な耐食性を示す。したが
って、十分な耐食性向上効果を得るためには２％以上含
有せしめる必要がある。一方、１２％を超えると添加効
果が飽和してくるうえ、融点上昇によりめっき温度が高
くなり、鋼線強度の低下をまねく。これより、Ｚｎ−Ａ
ｌ合金のＡｌ濃度の下限を２％、上限を１２％とする。 なお、Ｚｎ−Ａｌ二元系合金以外にも、前記従来技術に
示したところの、Ｚｎ−Ａｌをベースとする各種合金を
使用することも可能である。
ついてのべる。Ｚｎ−Ａｌ合金の耐食性はＡｌ濃度に依
存し、Ａｌ濃度の高い方が良好な耐食性を示す。したが
って、十分な耐食性向上効果を得るためには２％以上含
有せしめる必要がある。一方、１２％を超えると添加効
果が飽和してくるうえ、融点上昇によりめっき温度が高
くなり、鋼線強度の低下をまねく。これより、Ｚｎ−Ａ
ｌ合金のＡｌ濃度の下限を２％、上限を１２％とする。 なお、Ｚｎ−Ａｌ二元系合金以外にも、前記従来技術に
示したところの、Ｚｎ−Ａｌをベースとする各種合金を
使用することも可能である。
【００１６】めっき後の鋼線には伸線加工を施す。伸線
の目的は、溶融めっきにより低下した鋼線強度を加工硬
化により回復すること、および、より一層の高強度を達
成することである。総減面率が２０％以下では、その効
果が不十分であり、一方、８０％を超えるとＡＣＳＲ鋼
線の延性が劣化する。したがって、伸線加工の総減面率
の下限は２０％、上限は８０％とする。
の目的は、溶融めっきにより低下した鋼線強度を加工硬
化により回復すること、および、より一層の高強度を達
成することである。総減面率が２０％以下では、その効
果が不十分であり、一方、８０％を超えるとＡＣＳＲ鋼
線の延性が劣化する。したがって、伸線加工の総減面率
の下限は２０％、上限は８０％とする。
【００１７】伸線後の鋼線にはブルーイングを施す。ブ
ルーイングの目的は、伸線により低下した延性（伸びと
捻回値）を回復することである。ブルーイング温度は、
３００℃未満では延性の回復が不十分であり、３３０℃
以上が好ましい。一方、３７０℃を超えるとめっき層が
軟化し、３８２℃以上ではめっき層の一部が融解する。 したがって、ブルーイング温度の下限は３００℃、上限
は３７０℃とする。なお、本発明法のＡｌ濃度範囲のＺ
ｎ−Ａｌ合金を使用して溶融めっきを行なった場合、通
常の溶融Ｚｎめっきの場合とは異なり、Ｚｎ−Ｆｅ合金
層の発達はみられず、また、めっき表面光沢もほとんど
変化しない。本発明法により製造された鋼線が、溶融Ｚ
ｎめっき鋼線に比べて良好な耐食性を示す理由は、耐食
性に優れためっき組成であることに加え、上述したよう
に、めっき層の熱的安定性が高いことによる。
ルーイングの目的は、伸線により低下した延性（伸びと
捻回値）を回復することである。ブルーイング温度は、
３００℃未満では延性の回復が不十分であり、３３０℃
以上が好ましい。一方、３７０℃を超えるとめっき層が
軟化し、３８２℃以上ではめっき層の一部が融解する。 したがって、ブルーイング温度の下限は３００℃、上限
は３７０℃とする。なお、本発明法のＡｌ濃度範囲のＺ
ｎ−Ａｌ合金を使用して溶融めっきを行なった場合、通
常の溶融Ｚｎめっきの場合とは異なり、Ｚｎ−Ｆｅ合金
層の発達はみられず、また、めっき表面光沢もほとんど
変化しない。本発明法により製造された鋼線が、溶融Ｚ
ｎめっき鋼線に比べて良好な耐食性を示す理由は、耐食
性に優れためっき組成であることに加え、上述したよう
に、めっき層の熱的安定性が高いことによる。
【００１８】
【実施例】以下に、実施例として、直径２．３ｍｍ、引
張強さ２４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級および２６０ｋｇｆ／
ｍｍ２ 級の高張力ＡＣＳＲ鋼線の製造効果を示す。
張強さ２４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級および２６０ｋｇｆ／
ｍｍ２ 級の高張力ＡＣＳＲ鋼線の製造効果を示す。
【００１９】表１に示す化学成分の鋼より製造された直
径５．５〜９．５ｍｍの線材をパテンティング後伸線し
直径２．５〜５．５ｍｍの鋼線とした。これを酸洗、表
２に示す条件で溶融Ｚｎめっきしたのち再び伸線し、そ
の後、流動層炉を用いてブルーイングを行なった。めっ
き付着量はいずれも２５０〜２７０ｇ／ｍｍ２ である
。 各鋼線の引張強さ、捻回数、伸び、耐食性を表２に示す
。
径５．５〜９．５ｍｍの線材をパテンティング後伸線し
直径２．５〜５．５ｍｍの鋼線とした。これを酸洗、表
２に示す条件で溶融Ｚｎめっきしたのち再び伸線し、そ
の後、流動層炉を用いてブルーイングを行なった。めっ
き付着量はいずれも２５０〜２７０ｇ／ｍｍ２ である
。 各鋼線の引張強さ、捻回数、伸び、耐食性を表２に示す
。
【００２０】耐食性の評価は、ＪＩＳ Ｚ２３７１に
規定された塩水噴霧試験により行ない、赤錆発生時間を
溶融Ｚｎめっき鋼線と比較した。結果を下記の数１で定
義する耐食性倍率として定量化した。
規定された塩水噴霧試験により行ない、赤錆発生時間を
溶融Ｚｎめっき鋼線と比較した。結果を下記の数１で定
義する耐食性倍率として定量化した。
【００２１】
【数１】目標とする強度レベルは、ＣｒあるいはＶの添
加されていないもの（Ａ、Ｂ、Ｆ、Ｇ群）は２４０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 級、添加されているもの（Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｈ
群）は２６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級である。目標とする延
性は、捻回値（１００ｄ）で２０回以上、また、耐食性
は耐食性倍率で３以上である。
加されていないもの（Ａ、Ｂ、Ｆ、Ｇ群）は２４０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 級、添加されているもの（Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｈ
群）は２６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級である。目標とする延
性は、捻回値（１００ｄ）で２０回以上、また、耐食性
は耐食性倍率で３以上である。
【００２２】表１で、Ａ群はＣ含有量、Ｂ群はＳｉ含有
量、Ｃ群はＣｒ含有量、Ｄ群はＶ含有量の影響を示した
ものである。Ｅ−１はＣｒおよびＶの両元素が添加され
ている。Ａ−１はＣ量不足のため目標強度に到達してい
ない。一方、Ａ−４は初析セメンタイトが発生したため
、鋼線の捻回値が低い。Ｃｒ含有量が１％を超えるＣ−
４は、パテンティング材の中心偏析部に少量のマルテン
サイトが生成したため、鋼線の捻回値が著しく劣化した
。Ｄ群でＶを０．３８％含有するＤ−４の捻回値が低い
のも同様の理由による。
量、Ｃ群はＣｒ含有量、Ｄ群はＶ含有量の影響を示した
ものである。Ｅ−１はＣｒおよびＶの両元素が添加され
ている。Ａ−１はＣ量不足のため目標強度に到達してい
ない。一方、Ａ−４は初析セメンタイトが発生したため
、鋼線の捻回値が低い。Ｃｒ含有量が１％を超えるＣ−
４は、パテンティング材の中心偏析部に少量のマルテン
サイトが生成したため、鋼線の捻回値が著しく劣化した
。Ｄ群でＶを０．３８％含有するＤ−４の捻回値が低い
のも同様の理由による。
【００２３】Ｆ群は、Ｚｎめっき浴中のＡｌ濃度の影響
を示したものである。Ｆ−１は通常のＺｎめっきである
。Ｆ−２は、Ａｌ濃度が２％未満であるため、耐食性倍
率が３に達してしない。Ａｌ濃度の上昇により、はじめ
耐食性は向上するが、やがて飽和する傾向を示す。しか
し、Ｆ−５は、ＡＬ濃度が最も高く、めっき温度が５０
０℃に達したため、鋼線強度が目標値以下となり、さら
に捻回特性も劣化した。
を示したものである。Ｆ−１は通常のＺｎめっきである
。Ｆ−２は、Ａｌ濃度が２％未満であるため、耐食性倍
率が３に達してしない。Ａｌ濃度の上昇により、はじめ
耐食性は向上するが、やがて飽和する傾向を示す。しか
し、Ｆ−５は、ＡＬ濃度が最も高く、めっき温度が５０
０℃に達したため、鋼線強度が目標値以下となり、さら
に捻回特性も劣化した。
【００２４】Ａ〜Ｈ群の各試料で、本発明法のＡｌ濃度
範囲でめっきされたものは、いずれも溶融Ｚｎめっきの
３倍以上という優れた耐食性を示す。
範囲でめっきされたものは、いずれも溶融Ｚｎめっきの
３倍以上という優れた耐食性を示す。
【００２５】Ｇ群は、伸線減面率の影響を示したもので
ある。伸線減面率が２０％未満のＧ−１は強度が目標に
到達しない。一方、伸線減面率が８０％を超えるＧ−５
は捻回値および伸びが目標値を大幅に下回った。
ある。伸線減面率が２０％未満のＧ−１は強度が目標に
到達しない。一方、伸線減面率が８０％を超えるＧ−５
は捻回値および伸びが目標値を大幅に下回った。
【００２６】Ｈ群は、ブルーイング温度の影響を示した
ものである。Ｈ−１は３００℃未満でブルーイングした
もので、捻回値、伸びともに目標値を大幅に下回ってい
る。
ものである。Ｈ−１は３００℃未満でブルーイングした
もので、捻回値、伸びともに目標値を大幅に下回ってい
る。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、従来の溶融Ｚｎめっきの３倍以上の耐食性を
有する２４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級および２６０ｋｇｆ／
ｍｍ２ 級の高強度ＡＣＳＲ鋼線を製造することが可能
である。
によれば、従来の溶融Ｚｎめっきの３倍以上の耐食性を
有する２４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級および２６０ｋｇｆ／
ｍｍ２ 級の高強度ＡＣＳＲ鋼線を製造することが可能
である。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０．７５〜１．０％、Ｓｉ：０．
１５〜１．３％、Ｍｎ：０．３ 〜１．０％、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなる鋼線を、重量比でＡｌを
２〜１２％含有するＺｎ浴を用いて溶融めっき後、総減
面率２０〜８０％で伸線し、その後、３００〜３７０℃
でブルーイングすることを特徴とする耐食性に優れたＡ
ＣＳＲ用高強度Ｚｎめっき鋼線の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ：０．７５〜１．０％、Ｓｉ：０．
１５〜１．３％、Ｍｎ：０．３ 〜１．０％にＣｒ：
０．１〜１．０ ％、Ｖ：０．０２〜０．３０％の１
種又は２種を含有し残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
る鋼線を、重量比でＡｌを２〜１２％含有するＺｎ浴を
用いて溶融めっき後、総減面率２０〜８０％で伸線し、
その後、３００〜３７０℃でブルーイングすることを特
徴とする耐食性に優れたＡＣＳＲ用高強度Ｚｎめっき鋼
線の製造方法。 - 【請求項３】 Ｃ：０．７５〜１．０％、Ｓｉ：０．
１５〜１．３％、Ｍｎ：０．３ 〜１．０％にＡｌ、
Ｔｉの１種又は２種を０．１％以下含有し残部Ｆｅ及び
不可避的不純物からなる鋼線を、重量比でＡｌを２〜１
２％含有するＺｎ浴を用いて溶融めっき後、総減面率２
０〜８０％で伸線し、その後、３００〜３７０℃でブル
ーイングすることを特徴とする耐食性に優れたＡＣＳＲ
用高強度Ｚｎめっき鋼線の製造方法。 - 【請求項４】 Ｃ：０．７５〜１．０％、Ｓｉ：０．
１５〜１．３％、Ｍｎ：０．３ 〜１．０％にＣｒ：
０．１〜１．０ ％、Ｖ：０．０２〜０．３０％の１
種又は２種、及びＡｌ、Ｔｉの１種又は２種を０．１％
以下含有し残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼線を
、重量比でＡｌを２〜１２％含有するＺｎ浴を用いて溶
融めっき後、総減面率２０〜８０％で伸線し、その後、
３００〜３７０℃でブルーイングすることを特徴とする
耐食性に優れたＡＣＳＲ用高強度Ｚｎめっき鋼線の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP332991A JPH0670268B2 (ja) | 1991-01-16 | 1991-01-16 | 耐食性に優れたＡＣＳＲ用高強度Ｚｎめっき鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP332991A JPH0670268B2 (ja) | 1991-01-16 | 1991-01-16 | 耐食性に優れたＡＣＳＲ用高強度Ｚｎめっき鋼線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04236742A true JPH04236742A (ja) | 1992-08-25 |
| JPH0670268B2 JPH0670268B2 (ja) | 1994-09-07 |
Family
ID=11554317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP332991A Expired - Lifetime JPH0670268B2 (ja) | 1991-01-16 | 1991-01-16 | 耐食性に優れたＡＣＳＲ用高強度Ｚｎめっき鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0670268B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005091308A1 (en) * | 2004-03-15 | 2005-09-29 | Nv Bekaert Sa | Cable with steel core with increased yield strength for aluminum conductor |
| WO2011001640A1 (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-06 | 新日本製鐵株式会社 | Ｚｎ－Ａｌめっき鉄線及びその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PT3702638T (pt) * | 2019-02-26 | 2021-08-12 | Bekaert Sa Nv | Atuador para abrir e fechar uma porta ou uma bagageira de um carro |
-
1991
- 1991-01-16 JP JP332991A patent/JPH0670268B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005091308A1 (en) * | 2004-03-15 | 2005-09-29 | Nv Bekaert Sa | Cable with steel core with increased yield strength for aluminum conductor |
| WO2011001640A1 (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-06 | 新日本製鐵株式会社 | Ｚｎ－Ａｌめっき鉄線及びその製造方法 |
| CN102084018A (zh) * | 2009-06-29 | 2011-06-01 | 新日本制铁株式会社 | 镀锌-铝铁丝及其制造方法 |
| JP4782247B2 (ja) * | 2009-06-29 | 2011-09-28 | 新日本製鐵株式会社 | Ｚｎ−Ａｌめっき鉄線及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0670268B2 (ja) | 1994-09-07 |
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