JPH04235267A - 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置 - Google Patents
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置Info
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- JPH04235267A JPH04235267A JP1275391A JP1275391A JPH04235267A JP H04235267 A JPH04235267 A JP H04235267A JP 1275391 A JP1275391 A JP 1275391A JP 1275391 A JP1275391 A JP 1275391A JP H04235267 A JPH04235267 A JP H04235267A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融亜鉛めっきを施し
た後、加熱処理を行ういわゆる合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造装置、特に連続合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造装置に関するものである。
た後、加熱処理を行ういわゆる合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造装置、特に連続合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造装置に関するものである。
【０００２】すなわち、鋼板の連続式溶融亜鉛めっき法
にあっては、鋼板を連続的に加熱および還元処理を行い
、次いで溶融亜鉛めっき浴に浸漬させて鋼板表面にめっ
き処理を施している。本発明は、そのような溶融亜鉛め
っき直後に、気体絞り法等により必要付着量に付着量コ
ントロールを行っためっき鋼板に加熱処理を施すことに
より、鋼板から亜鉛めっき層内に鉄拡散を行って合金化
処理する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置に関する
。
にあっては、鋼板を連続的に加熱および還元処理を行い
、次いで溶融亜鉛めっき浴に浸漬させて鋼板表面にめっ
き処理を施している。本発明は、そのような溶融亜鉛め
っき直後に、気体絞り法等により必要付着量に付着量コ
ントロールを行っためっき鋼板に加熱処理を施すことに
より、鋼板から亜鉛めっき層内に鉄拡散を行って合金化
処理する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置に関する
。
【０００３】
【従来の技術】溶融亜鉛めっき鋼板の合金化処理を行う
加熱方法としては、従来ガス加熱による直接加熱方式が
一般的であったが、近年、誘導加熱（以下Ｉ／Ｈ と略
す） による内部加熱方式も採用されつつある。Ｉ／Ｈ
方式によれば温度制御性が特に向上し、一方、ガス加
熱方式では応答性の改善が図られる。
加熱方法としては、従来ガス加熱による直接加熱方式が
一般的であったが、近年、誘導加熱（以下Ｉ／Ｈ と略
す） による内部加熱方式も採用されつつある。Ｉ／Ｈ
方式によれば温度制御性が特に向上し、一方、ガス加
熱方式では応答性の改善が図られる。
【０００４】誘導加熱を用いた方法としては、ガス加熱
方式の代替としてすべて誘導加熱に切り換えたオールＩ
／Ｈ 方式とガス加熱方式との併用であるコンビネーシ
ョンＩ／Ｈ方式の２種類が採用されつつある。
方式の代替としてすべて誘導加熱に切り換えたオールＩ
／Ｈ 方式とガス加熱方式との併用であるコンビネーシ
ョンＩ／Ｈ方式の２種類が採用されつつある。
【０００５】Ｉ／Ｈ 方式の合金化処理 （以下ＧＡと
略す） は、古くから知られ （特公昭３７−３１０３
号公報等参照）、ガス加熱方式とのコンビネーションＩ
／Ｈ 方式についても、特開昭６１−２０７５６３号公
報においてガス加熱＋Ｉ／Ｈ 方式（ ポストＩ／Ｈ
方式） とＩ／Ｈ ＋ガス加熱方式（ プレＩ／Ｈ 方
式） とが開示されている。
略す） は、古くから知られ （特公昭３７−３１０３
号公報等参照）、ガス加熱方式とのコンビネーションＩ
／Ｈ 方式についても、特開昭６１−２０７５６３号公
報においてガス加熱＋Ｉ／Ｈ 方式（ ポストＩ／Ｈ
方式） とＩ／Ｈ ＋ガス加熱方式（ プレＩ／Ｈ 方
式） とが開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、コンビ
ネーションＩ／Ｈ方式のうち特にポストＩ／Ｈ 方式の
優位性に着目し、その装置上の問題点を検討した。
ネーションＩ／Ｈ方式のうち特にポストＩ／Ｈ 方式の
優位性に着目し、その装置上の問題点を検討した。
【０００７】すなわち、ポストＩ／Ｈ 方式のメリット
は、（１） Ｉ／Ｈ 装置をガス加熱炉から分離してオ
ンライン位置に固定できること （ガス加熱炉は、ライ
ン急速停止時、オフラインさせねば、板が焼切れる）。 そのため設備費が安く構造がシンプルであること、（２
） Ｉ／Ｈ 加熱は最終加熱であり、ガス加熱炉の排ガ
ス利用により炉温確保もでき効率的であること、などが
上げられる反面、（３） ガス加熱炉からの排ガスに対
する耐熱性、ヒートショック、さらには耐久性の問題、
（４） 加熱効率を得るための適正電力諸元 （周波数
、電圧、電流、ｅｔｃ．） を適切に設定する問題など
が挙げられる。
は、（１） Ｉ／Ｈ 装置をガス加熱炉から分離してオ
ンライン位置に固定できること （ガス加熱炉は、ライ
ン急速停止時、オフラインさせねば、板が焼切れる）。 そのため設備費が安く構造がシンプルであること、（２
） Ｉ／Ｈ 加熱は最終加熱であり、ガス加熱炉の排ガ
ス利用により炉温確保もでき効率的であること、などが
上げられる反面、（３） ガス加熱炉からの排ガスに対
する耐熱性、ヒートショック、さらには耐久性の問題、
（４） 加熱効率を得るための適正電力諸元 （周波数
、電圧、電流、ｅｔｃ．） を適切に設定する問題など
が挙げられる。
【０００８】本発明の目的は、上述の（３） 、（４）
の問題点を解決するとともに、上述の（１）（２）
のメリットを生かしたコンビネーションＩ／Ｈ 方式の
うちのポストＩ／Ｈ 方式による合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造装置を提供することである。
の問題点を解決するとともに、上述の（１）（２）
のメリットを生かしたコンビネーションＩ／Ｈ 方式の
うちのポストＩ／Ｈ 方式による合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造装置を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上述の（
３） のガス加熱炉の排ガスに対する耐熱性、ヒートシ
ョック、そして耐久性の対策として■ガス加熱炉の出口
上方、つまりＩ／Ｈ コイル入側において排ガス流量あ
るいは排ガス温度を制御し誘導加熱装置の内壁温度を制
限すること、また誘導加熱装置の内壁の温度管理を行う
こと、■Ｉ／Ｈ コイルの出入口の双方あるいは一方に
伸縮ジャバラを取り付け熱膨脹によるＩ／Ｈ コイルの
破損を防ぐこと、そして■Ｉ／Ｈ コイル内壁に断熱材
を貼りかつ、走行鋼板の接触防止を図ること、により、
問題解決がより効果的に行えることを知った。
３） のガス加熱炉の排ガスに対する耐熱性、ヒートシ
ョック、そして耐久性の対策として■ガス加熱炉の出口
上方、つまりＩ／Ｈ コイル入側において排ガス流量あ
るいは排ガス温度を制御し誘導加熱装置の内壁温度を制
限すること、また誘導加熱装置の内壁の温度管理を行う
こと、■Ｉ／Ｈ コイルの出入口の双方あるいは一方に
伸縮ジャバラを取り付け熱膨脹によるＩ／Ｈ コイルの
破損を防ぐこと、そして■Ｉ／Ｈ コイル内壁に断熱材
を貼りかつ、走行鋼板の接触防止を図ること、により、
問題解決がより効果的に行えることを知った。
【００１０】さらに、本発明者らは、加熱効率を高める
ためには、加熱周波数を１０ＫＨｚ 以上とすることが
好ましいことを知った。
ためには、加熱周波数を１０ＫＨｚ 以上とすることが
好ましいことを知った。
【００１１】なお、１０ＫＨｚ は現在、汎用型として
得られる最も大型な電源装置であるとともに０．６ ｍ
ｍといった薄鋼板でも所望の効率が得られる。ここに、
１０ＫＨｚ とは公称値であり一般的には正確には９．
８ 〜９．９ＫＨｚであり、広義には９ＫＨｚ 以上を
言う。また、必要容量の加熱量を得られれば１０ＫＨｚ
以上が好ましい。
得られる最も大型な電源装置であるとともに０．６ ｍ
ｍといった薄鋼板でも所望の効率が得られる。ここに、
１０ＫＨｚ とは公称値であり一般的には正確には９．
８ 〜９．９ＫＨｚであり、広義には９ＫＨｚ 以上を
言う。また、必要容量の加熱量を得られれば１０ＫＨｚ
以上が好ましい。
【００１２】
【作用】次に、添付図面を参照して本発明についてさら
に説明する。図１は、本発明にかかる溶融亜鉛めっき鋼
板の合金化装置の略式説明図であり、溶融亜鉛めっき浴
１０から引き上げられためっき鋼板１２は、ワイピング
ノズル１４によってめっき付着量を所定範囲内に調整す
る。
に説明する。図１は、本発明にかかる溶融亜鉛めっき鋼
板の合金化装置の略式説明図であり、溶融亜鉛めっき浴
１０から引き上げられためっき鋼板１２は、ワイピング
ノズル１４によってめっき付着量を所定範囲内に調整す
る。
【００１３】溶融亜鉛めっき鋼板１２は、次いで本発明
にかかる溶融亜鉛めっき鋼板の合金化装置１５に送られ
る。 装置１５はガス加熱炉１６と誘導加熱装置２０とから構
成されている。後述する保持帯、冷却帯を含めて全体が
支持フレーム機構１７内に収容され、各段のデッキ１８
上に適宜固定枠１９によって取付けられている。
にかかる溶融亜鉛めっき鋼板の合金化装置１５に送られ
る。 装置１５はガス加熱炉１６と誘導加熱装置２０とから構
成されている。後述する保持帯、冷却帯を含めて全体が
支持フレーム機構１７内に収容され、各段のデッキ１８
上に適宜固定枠１９によって取付けられている。
【００１４】めっき鋼板１２はガス加熱炉１６に入り通
常は ５００〜５５０ ℃に加熱される。ガス加熱炉１
６を出た亜鉛めっき鋼板１２はさらに誘導加熱装置２０
に入り、温度制御作用により、上記温度範囲内への正確
な調節が行われる。 加熱された鋼板は次いで保持帯２２および冷却帯２４を
経て、装置外に出る。
常は ５００〜５５０ ℃に加熱される。ガス加熱炉１
６を出た亜鉛めっき鋼板１２はさらに誘導加熱装置２０
に入り、温度制御作用により、上記温度範囲内への正確
な調節が行われる。 加熱された鋼板は次いで保持帯２２および冷却帯２４を
経て、装置外に出る。
【００１５】図２は図１の誘導加熱装置２０の拡大部分
図であり、同図に示すように、本発明によれば、誘導加
熱装置２０の内壁温度を制限する温度調整手段３０を誘
導加熱装置入口に設置している。この温度調整手段３０
を設ける目的は保持帯雰囲気温度の調節であって、その
ための温度調整手段としては空気吹込みノズルなどが例
示される。図示例にあっては、計測された炉内温度に基
づいて空気吹込みファン２７を駆動させる。
図であり、同図に示すように、本発明によれば、誘導加
熱装置２０の内壁温度を制限する温度調整手段３０を誘
導加熱装置入口に設置している。この温度調整手段３０
を設ける目的は保持帯雰囲気温度の調節であって、その
ための温度調整手段としては空気吹込みノズルなどが例
示される。図示例にあっては、計測された炉内温度に基
づいて空気吹込みファン２７を駆動させる。
【００１６】Ｉ／Ｈ 内壁温度を必要以上に上げぬこと
（温度管理） および必要温度にキープするため温度
計を設置し、Ｉ／Ｈ 入口でのドラフトＡｉｒ の吸引
量を制御する。あるいはＡｉｒ 吹き込みを行うことに
よりヒートショック回避あるいは内壁保護を行うことが
できる。温度計の位置は図示■の位置が好ましいが、Ｉ
／Ｈ コイル上方の図示■の位置でも可能である。
（温度管理） および必要温度にキープするため温度
計を設置し、Ｉ／Ｈ 入口でのドラフトＡｉｒ の吸引
量を制御する。あるいはＡｉｒ 吹き込みを行うことに
よりヒートショック回避あるいは内壁保護を行うことが
できる。温度計の位置は図示■の位置が好ましいが、Ｉ
／Ｈ コイル上方の図示■の位置でも可能である。
【００１７】あるいはさらにガス加熱炉１６からの排ガ
スを吸引量を制限するか、あるいは外部から空気を吸引
するダンパー装置 （図示せず）を設けてもよい。この
ダンパー装置３２は具体的には多くの変更例が考えられ
るが、それらについてはこれまでの説明から当業者には
明らかであろう。図１に示す例ではドラフト制御ファン
２６を設けている。
スを吸引量を制限するか、あるいは外部から空気を吸引
するダンパー装置 （図示せず）を設けてもよい。この
ダンパー装置３２は具体的には多くの変更例が考えられ
るが、それらについてはこれまでの説明から当業者には
明らかであろう。図１に示す例ではドラフト制御ファン
２６を設けている。
【００１８】このように排ガス量の制御としてガス加熱
炉出口に、排ガス制御ダンパーやドラフト制御ファンを
設けることも有効であり、前者温調設備との組み合わせ
でさらに制御性は向上する。
炉出口に、排ガス制御ダンパーやドラフト制御ファンを
設けることも有効であり、前者温調設備との組み合わせ
でさらに制御性は向上する。
【００１９】また同じく図２に示すように、Ｉ／Ｈ コ
イルを前後設備と分離するため上下あるいは一方に伸縮
ジャバラ４０を入れ前後設備の熱膨脹を吸収するように
構成してもよい。この伸縮ジャバラは例えば耐熱布 （
アスベスト） 製であって、所定の気密性を保ち熱膨張
を吸収できれば特定構造のものに制限されない。ステン
レス鋼から作ってもよい。
イルを前後設備と分離するため上下あるいは一方に伸縮
ジャバラ４０を入れ前後設備の熱膨脹を吸収するように
構成してもよい。この伸縮ジャバラは例えば耐熱布 （
アスベスト） 製であって、所定の気密性を保ち熱膨張
を吸収できれば特定構造のものに制限されない。ステン
レス鋼から作ってもよい。
【００２０】熱膨張が余りに大きいときにはＩ／Ｈ コ
イル本体に上下設備の圧迫力を回避させねば熱膨脹差で
Ｉ／Ｈ コイル本体が破損してしまうからである。
イル本体に上下設備の圧迫力を回避させねば熱膨脹差で
Ｉ／Ｈ コイル本体が破損してしまうからである。
【００２１】図３は、Ｉ／Ｈ コイルの構造を部分断面
図で示すもので、コイル４２の内側面は断熱層４４によ
って覆われており、この断熱層４４がＩ／Ｈ コイルの
内壁部を構成する。このようにＩ／Ｈ コイル４２の内
壁部は耐火物 （キャスタブル） やカオールボード等
断熱性にすぐれたもので保護しコイル自身に熱が伝わら
ないようにする。内壁部を構成する断熱層４４は具体的
装置に従って適宜決定される。また、走行する鋼板との
接触も鋼板のバタツキ、反りによりあり得るので耐熱性
に優れるとともに、耐衝撃性や硬さを要求される。これ
らに対しては案内ガイド４６を設け、内壁部に接する前
に案内ガイド４６に衝突させて保護することも有効であ
る。
図で示すもので、コイル４２の内側面は断熱層４４によ
って覆われており、この断熱層４４がＩ／Ｈ コイルの
内壁部を構成する。このようにＩ／Ｈ コイル４２の内
壁部は耐火物 （キャスタブル） やカオールボード等
断熱性にすぐれたもので保護しコイル自身に熱が伝わら
ないようにする。内壁部を構成する断熱層４４は具体的
装置に従って適宜決定される。また、走行する鋼板との
接触も鋼板のバタツキ、反りによりあり得るので耐熱性
に優れるとともに、耐衝撃性や硬さを要求される。これ
らに対しては案内ガイド４６を設け、内壁部に接する前
に案内ガイド４６に衝突させて保護することも有効であ
る。
【００２２】
【実施例】次に、本発明をその実施例によってさらに具
体的に説明する。図１に示す装置を使用して、溶融亜鉛
めっき終了後のめっき鋼板に合金化処理を行った。合金
化処理条件は次の通りであった。
体的に説明する。図１に示す装置を使用して、溶融亜鉛
めっき終了後のめっき鋼板に合金化処理を行った。合金
化処理条件は次の通りであった。
【００２３】
鋼板寸法：０．７０ｍｍ厚さ×１５４０ｍｍ幅Ｚｎ付着
量：片面６０／６０ ｇ／ｍ２ガス加熱炉：燃料Ｃガス
、燃料負荷率 ６０ ％、到達温度 ５００℃ Ｉ／Ｈ 加熱：周波数 １０ ＫＨｚ（９．９ＫＨｚ）
、電力 定格Ｍａｘ １０００ｋｗ（３２０ｋｗ）
量：片面６０／６０ ｇ／ｍ２ガス加熱炉：燃料Ｃガス
、燃料負荷率 ６０ ％、到達温度 ５００℃ Ｉ／Ｈ 加熱：周波数 １０ ＫＨｚ（９．９ＫＨｚ）
、電力 定格Ｍａｘ １０００ｋｗ（３２０ｋｗ）
【００２４】本例における鋼板の温度変化を図４にグラ
フで示す。これから分かるように４３０ ℃でガス加熱
炉に装入された鋼板はまず５００ ℃にまで加熱され、
次いでＩ／Ｈ 加熱によって５２０ ℃にまで昇温され
、この温度で保持帯において合金化が完了する。冷却帯
では３００ ℃にまで冷却され、炉外に取り出す。
フで示す。これから分かるように４３０ ℃でガス加熱
炉に装入された鋼板はまず５００ ℃にまで加熱され、
次いでＩ／Ｈ 加熱によって５２０ ℃にまで昇温され
、この温度で保持帯において合金化が完了する。冷却帯
では３００ ℃にまで冷却され、炉外に取り出す。
【００２５】本発明により温度調節手段 （図示例：
空気吹込みファン２７からの空気とガス加熱炉１６から
の排ガスとを混合し、炉内雰囲気温度を５２０ ℃にし
た。鋼板それ自体の温度はＩ／Ｈ 加熱によって上記温
度範囲に調整される。） を設けることによって、ポス
トＩ／Ｈ 方式は安定的に操業可能となり、Ｉ／Ｈ 加
熱のメリットであるガス加熱方式の応答性改善を補完し
操業効果を上げている。
空気吹込みファン２７からの空気とガス加熱炉１６から
の排ガスとを混合し、炉内雰囲気温度を５２０ ℃にし
た。鋼板それ自体の温度はＩ／Ｈ 加熱によって上記温
度範囲に調整される。） を設けることによって、ポス
トＩ／Ｈ 方式は安定的に操業可能となり、Ｉ／Ｈ 加
熱のメリットであるガス加熱方式の応答性改善を補完し
操業効果を上げている。
【００２６】本発明では次のような利点がみられた。な
お、本発明設備構成としてポストＩ／Ｈ 方式、Ｉ／Ｈ
保護として入口に炉温調節手段をおいたこと、伸縮ジ
ャバラ、耐熱材を用いた点を除きヒートパターンとして
同じであり、製品品質等は従来例と同じであった。■電
力原単位とガス加熱燃料原単位のコスト比較において、
オールＩ／Ｈ 方式と比較して本発明にかかるポストＩ
／Ｈ 方式では、ランニングコストは、ほぼ１／２ と
なった。■合金化度のバラツキを比較しても、ガス加熱
方式 ｖｓ ポストＩ／Ｈ 方式＝１％ｖｓ ０．
５ ％と、本発明によれば、バラツキは半減している。 なお、これは合金化度で表せば、ＧＡ（ 合金化度）
＝８．５ ％±１％が８．５ ％±０．５ ％となった
ことである。■非定常応答改善を見ると、ガス加熱方式
ｖｓ ポストＩ／Ｈ 方式＝２７０ Ｔｏｎ ｖｓ
１８ Ｔｏｎ となり、これは歩留ロスが２５２ｔｏｎ
／月減少したことを意味する。■ポストＩ／Ｈ 方式に
よるＩ／Ｈ コイル使用寿命を評価すると、約１年経過
でも耐火物クラック等全く問題なかった。
お、本発明設備構成としてポストＩ／Ｈ 方式、Ｉ／Ｈ
保護として入口に炉温調節手段をおいたこと、伸縮ジ
ャバラ、耐熱材を用いた点を除きヒートパターンとして
同じであり、製品品質等は従来例と同じであった。■電
力原単位とガス加熱燃料原単位のコスト比較において、
オールＩ／Ｈ 方式と比較して本発明にかかるポストＩ
／Ｈ 方式では、ランニングコストは、ほぼ１／２ と
なった。■合金化度のバラツキを比較しても、ガス加熱
方式 ｖｓ ポストＩ／Ｈ 方式＝１％ｖｓ ０．
５ ％と、本発明によれば、バラツキは半減している。 なお、これは合金化度で表せば、ＧＡ（ 合金化度）
＝８．５ ％±１％が８．５ ％±０．５ ％となった
ことである。■非定常応答改善を見ると、ガス加熱方式
ｖｓ ポストＩ／Ｈ 方式＝２７０ Ｔｏｎ ｖｓ
１８ Ｔｏｎ となり、これは歩留ロスが２５２ｔｏｎ
／月減少したことを意味する。■ポストＩ／Ｈ 方式に
よるＩ／Ｈ コイル使用寿命を評価すると、約１年経過
でも耐火物クラック等全く問題なかった。
【００２７】
【発明の効果】このように、本発明によれば、Ｉ／Ｈ
加熱装置の入口側に炉温調整手段を設けるという簡便な
構成ながら、操業上の安定化は著しく、また得られた合
金化溶融亜鉛鋼板の品質も従来のそれを凌駕するもので
あって、実用上の意義は大きい。さらに、伸縮ジャバラ
を設けたり、Ｉ／Ｈ コイル内壁に断熱材をライニング
することにより上述の効果は一層促進される。
加熱装置の入口側に炉温調整手段を設けるという簡便な
構成ながら、操業上の安定化は著しく、また得られた合
金化溶融亜鉛鋼板の品質も従来のそれを凌駕するもので
あって、実用上の意義は大きい。さらに、伸縮ジャバラ
を設けたり、Ｉ／Ｈ コイル内壁に断熱材をライニング
することにより上述の効果は一層促進される。
【図１】本発明にかかる合金化溶融亜鉛めっき鋼板製造
装置の概略説明図である。
装置の概略説明図である。
【図２】本発明にかかる装置の一部拡大図である。
【図３】本発明にかかる装置の一部変更例を示す略式説
明図である。
明図である。
【図４】本発明の実施例の鋼板温度の変化を示すグラフ
である。
である。
１０ ： 溶融亜鉛めっき浴
１２ ： めっき鋼板
１４ ： ワイピングノズル
１５ ： 合金化装置
１６ ： ガス加熱炉
２０ ： 誘導加熱装置
２２ ： 保持帯
２４ ： 冷却帯
Claims (4)
- 【請求項１】 ガス加熱炉と、該ガス加熱炉の出口側
に設けた誘導加熱装置とを備え、該誘導加熱装置は誘導
加熱コイルから構成し、誘導加熱装置出口側に設けた保
持帯内炉温を制御する温度調整手段を該誘導加熱装置入
口に設置したことを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造装置。 - 【請求項２】 前記誘導加熱装置の入口および出口の
一方または両方に伸縮ジャバラを設置して、該誘導加熱
装置の熱膨脹を吸収させる構造とした請求項１記載の合
金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置。 - 【請求項３】 前記誘導加熱装置の内壁に断熱材を貼
り、該誘導加熱装置の耐熱衝撃性、耐熱性、および耐久
性を改善した請求項１または２記載の合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造装置。 - 【請求項４】 前記ガス加熱炉の出口に排ガス流量制
御手段を設置した請求項１ないし３のいずれかに記載の
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1275391A JP2679421B2 (ja) | 1991-01-09 | 1991-01-09 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1275391A JP2679421B2 (ja) | 1991-01-09 | 1991-01-09 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04235267A true JPH04235267A (ja) | 1992-08-24 |
| JP2679421B2 JP2679421B2 (ja) | 1997-11-19 |
Family
ID=11814172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1275391A Expired - Lifetime JP2679421B2 (ja) | 1991-01-09 | 1991-01-09 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2679421B2 (ja) |
-
1991
- 1991-01-09 JP JP1275391A patent/JP2679421B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2679421B2 (ja) | 1997-11-19 |
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