JPH04207602A - 円―直線偏波変換器 - Google Patents
円―直線偏波変換器Info
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- JPH04207602A JPH04207602A JP33777790A JP33777790A JPH04207602A JP H04207602 A JPH04207602 A JP H04207602A JP 33777790 A JP33777790 A JP 33777790A JP 33777790 A JP33777790 A JP 33777790A JP H04207602 A JPH04207602 A JP H04207602A
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- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Waveguide Aerials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、円偏波を直線偏波に変換したり、反対に直線
偏波を円偏波に変換したりするのに使用する円−直線偏
波変換器に関する。
偏波を円偏波に変換したりするのに使用する円−直線偏
波変換器に関する。
従来、上記の円−直線偏波変換器には、例えば日本放送
出版協会が昭和５９年６月１日に発行した日本放送協会
線、「衛星放送の受信入門」の第１０３頁に示されてい
るように、導波管内にその長さ方向に沿って誘電体板を
設けたものかある。また、特開昭６２−２３２０９号公
報に開示されているように、円形導波管内に２つのプロ
ーブを互いに９０度の角度をなすように配置し、これら
２つのプローブに供給される信号の位相を９０度度異ら
せたものもある。
出版協会が昭和５９年６月１日に発行した日本放送協会
線、「衛星放送の受信入門」の第１０３頁に示されてい
るように、導波管内にその長さ方向に沿って誘電体板を
設けたものかある。また、特開昭６２−２３２０９号公
報に開示されているように、円形導波管内に２つのプロ
ーブを互いに９０度の角度をなすように配置し、これら
２つのプローブに供給される信号の位相を９０度度異ら
せたものもある。
しかし、上記の誘電体板を用いたちのては、良好な変換
特性を得ようとすると、導波管をその長さ方向にかなり
長くしなければならず、オフセ、。
特性を得ようとすると、導波管をその長さ方向にかなり
長くしなければならず、オフセ、。
トパラボラアンテナの一次放射器として、この円−直線
偏波変換器を用いると、−次放射器が大型になり、オフ
セットパラボラアンテナを小型化する際の障害となって
いた。また、上記の導波管内にプローブを２つ設けたも
のでも、良好な変換特性を得ようとすると、導波管の長
さを長くしなければならず、上述したのと同様な問題点
か生じていた。さらに、この２つのプローブを用いたも
のでは、指向特性、特に交差偏波比か良好でなく、例え
ば衛星放送の右旋円偏波受信用の一次放射器にこの円−
直線偏波変換器を使用している場合に、近隣諸国におい
て同一周波数て左旋円偏波て衛星放送を開始した場合、
この左旋円偏波の干渉を受けるという問題点かあった。
偏波変換器を用いると、−次放射器が大型になり、オフ
セットパラボラアンテナを小型化する際の障害となって
いた。また、上記の導波管内にプローブを２つ設けたも
のでも、良好な変換特性を得ようとすると、導波管の長
さを長くしなければならず、上述したのと同様な問題点
か生じていた。さらに、この２つのプローブを用いたも
のでは、指向特性、特に交差偏波比か良好でなく、例え
ば衛星放送の右旋円偏波受信用の一次放射器にこの円−
直線偏波変換器を使用している場合に、近隣諸国におい
て同一周波数て左旋円偏波て衛星放送を開始した場合、
この左旋円偏波の干渉を受けるという問題点かあった。
本発明は、上記の各問題点を解決しだ円−直線偏波変換
器を提供することを目的とする。
器を提供することを目的とする。
上記の問題点を解決するため、本第１の発明は、導波管
と、この導波管の管軸にほぼ垂直な平面上に上記導波管
内に先端か突出した状態にかつ互いに約９０度の角度を
なすように設けられた４つのプローブと、これらプロー
ブの隣接するものの信号の位相か互いに９０度度異るよ
うに上記各プローブを接続している接続手段とを、具備
しているものである。
と、この導波管の管軸にほぼ垂直な平面上に上記導波管
内に先端か突出した状態にかつ互いに約９０度の角度を
なすように設けられた４つのプローブと、これらプロー
ブの隣接するものの信号の位相か互いに９０度度異るよ
うに上記各プローブを接続している接続手段とを、具備
しているものである。
また、第２の発明は、導波管と、この導波管の管軸にほ
ぼ垂直な平面上に上記導波管内に先端が突出した状態に
かつ互いに約１２０度の角度をなすように設けられた３
つのプローブと、これらプローブの隣接するものの信号
の位相か互いに１２０度異ζ６ように上記各プローブを
接続している接続手段とを、具備しているものである。
ぼ垂直な平面上に上記導波管内に先端が突出した状態に
かつ互いに約１２０度の角度をなすように設けられた３
つのプローブと、これらプローブの隣接するものの信号
の位相か互いに１２０度異ζ６ように上記各プローブを
接続している接続手段とを、具備しているものである。
また、第３の発明は、第１または第２の発明において、
上記各プローブが、上記導波管内に位置している誘電体
板上に設けられているものである。
上記各プローブが、上記導波管内に位置している誘電体
板上に設けられているものである。
さらに、第４の発明は、第３の発明において、上記誘電
体板の上記プローブか設けられている面と反対側の面に
放射素子を設けたものである。
体板の上記プローブか設けられている面と反対側の面に
放射素子を設けたものである。
また、第５の発明は、上記導波管の開口側端部に連ねて
ホーン部を有するものである。
ホーン部を有するものである。
第１の発明によれば、４つのプローブは、互いに９０度
ｌ：て配置され、かつ各プローブには隣接するもの間の
信号か９０度の位相差を有しているので、円偏波を発生
する。
ｌ：て配置され、かつ各プローブには隣接するもの間の
信号か９０度の位相差を有しているので、円偏波を発生
する。
第２の発明によれば、各プローブは、１２０度間隔に配
置され、各プローブには位相か１２０度異ζ６信号か供
給されているので、円偏波を発生する。
置され、各プローブには位相か１２０度異ζ６信号か供
給されているので、円偏波を発生する。
第３乃至第５の発明においても、同様に円偏波を発生す
る。
る。
第１図乃至第３図に第１の実施例の円−直線偏波変換器
１０を示す。この円−直線偏波変換器１０は導電金属製
の本体部１２を有し、これは上部＋２ａと下部１２ｂと
に上下方向に垂直な面において分割されている。この本
体部１２の中央部には上下方向に沿って円形導波管１４
か形成され、その下端部は閉塞されている。
１０を示す。この円−直線偏波変換器１０は導電金属製
の本体部１２を有し、これは上部＋２ａと下部１２ｂと
に上下方向に垂直な面において分割されている。この本
体部１２の中央部には上下方向に沿って円形導波管１４
か形成され、その下端部は閉塞されている。
本体部１２の上下の境界部には、誘電体板１６か設けら
れている。この誘電体板１６の円形導波管１４に対応す
る部分は、除去されており、この誘電体板１６の下面に
は、本体部１２の下部の上面と接触するように接地導体
１８が設けられている。誘電体板１６の上面には、導波
管１４内に先端部か突出するように４つのプローブ２０
．２２．２４．２６か設けられている。これらプローブ
２０．２２．２４．２６は、第１図に示すように互いに
９０度の角度をなすように配置されている。なお、第２
図に示すように、各プローブ２０．２２．２４．２６．
２８の導波管１４内に突出する部分の下部は、誘電体板
１８の突出部分によって支持されている。なお、誘電体
板１６の上面から円形導波管１４の閉塞されている下端
部までの距離りは、プローブ２０．２２．２４．２６が
、放射素子として良好に動作するようにλｇｌ（λ、１
は管内波長）たけ離れて配置されている。
れている。この誘電体板１６の円形導波管１４に対応す
る部分は、除去されており、この誘電体板１６の下面に
は、本体部１２の下部の上面と接触するように接地導体
１８が設けられている。誘電体板１６の上面には、導波
管１４内に先端部か突出するように４つのプローブ２０
．２２．２４．２６か設けられている。これらプローブ
２０．２２．２４．２６は、第１図に示すように互いに
９０度の角度をなすように配置されている。なお、第２
図に示すように、各プローブ２０．２２．２４．２６．
２８の導波管１４内に突出する部分の下部は、誘電体板
１８の突出部分によって支持されている。なお、誘電体
板１６の上面から円形導波管１４の閉塞されている下端
部までの距離りは、プローブ２０．２２．２４．２６が
、放射素子として良好に動作するようにλｇｌ（λ、１
は管内波長）たけ離れて配置されている。
プローブ２０．２２は、伝送線路３０．３２によって結
合されているが、伝送線路３０は、伝送線路３２よりも
λｔ／４（λ、は伝送波長）長く形成されている。同様
にプローブ２４．２６も伝送線路３４．３６によって結
合されているが、伝送線路３４はλ１／４だけ長く形成
されている。そして、伝送線路３０．３２の結合点３８
と、伝送線路３４．３６の結合点４０とは、伝送線路４
２．４４とによって結合され、本体部１２の外面に設け
た同軸接栓４６に結合されているが、伝送線路４６は、
伝送線路４４よりもλ、／４だけ長く形成されている。
合されているが、伝送線路３０は、伝送線路３２よりも
λｔ／４（λ、は伝送波長）長く形成されている。同様
にプローブ２４．２６も伝送線路３４．３６によって結
合されているが、伝送線路３４はλ１／４だけ長く形成
されている。そして、伝送線路３０．３２の結合点３８
と、伝送線路３４．３６の結合点４０とは、伝送線路４
２．４４とによって結合され、本体部１２の外面に設け
た同軸接栓４６に結合されているが、伝送線路４６は、
伝送線路４４よりもλ、／４だけ長く形成されている。
本体部１２の上部１２ａの下面側には、各伝送線路３０
．３２．３４．３６．４２．４４を包囲するように遮蔽
通路４８が形成されている。この遮蔽通路４８は、伝送
線路３０．３２．３４．３６．４２．４４からの放射を
防止するだめに設けられている。なお、遮蔽通路４８の
上面から誘電体板１６までの距離Ｄ１は、約λ、／４と
されている。この寸法は伝送効率か良好となるように実
験によって定めたちのである。
．３２．３４．３６．４２．４４を包囲するように遮蔽
通路４８が形成されている。この遮蔽通路４８は、伝送
線路３０．３２．３４．３６．４２．４４からの放射を
防止するだめに設けられている。なお、遮蔽通路４８の
上面から誘電体板１６までの距離Ｄ１は、約λ、／４と
されている。この寸法は伝送効率か良好となるように実
験によって定めたちのである。
このように構成された円−直線偏波変換器において、同
軸接栓４６に直線偏波の信号か供給され、伝送線路４２
．４４を介して結合点３８．４０に供給される。ここで
、伝送線路４４の方が伝送線路４２よりもλ、／４たけ
長いので、結合点４０の信号の方が結合点３８の信号よ
りも９０度たけ位相か遅れる。そして、結合点３８の信
号は、伝送線路３０．３２を介してプローブ２０．２２
に供給されるが、伝送線路３０の方が伝送線路３２より
もλ、／４だけ長いので、プローブ２０の信号はプロー
ブ２２の信号よりも位相か９０度だけ遅れる。
軸接栓４６に直線偏波の信号か供給され、伝送線路４２
．４４を介して結合点３８．４０に供給される。ここで
、伝送線路４４の方が伝送線路４２よりもλ、／４たけ
長いので、結合点４０の信号の方が結合点３８の信号よ
りも９０度たけ位相か遅れる。そして、結合点３８の信
号は、伝送線路３０．３２を介してプローブ２０．２２
に供給されるが、伝送線路３０の方が伝送線路３２より
もλ、／４だけ長いので、プローブ２０の信号はプロー
ブ２２の信号よりも位相か９０度だけ遅れる。
また、結合点４０からの信号は、伝送線路３４．３６を
介してプローブ２４．２６に供給されるが、伝送線路３
４の方か伝送線路３６よりもλ、／４だけ長いので、プ
ローブ２４の信号の位相かプローブ２６の信号よりも９
０度だけ位相が遅れる。
介してプローブ２４．２６に供給されるが、伝送線路３
４の方か伝送線路３６よりもλ、／４だけ長いので、プ
ローブ２４の信号の位相かプローブ２６の信号よりも９
０度だけ位相が遅れる。
既に述へたように結合点３８の信号よりも結合点４０の
信号の方か位相が９０度たけ遅れているので、プローブ
２６の信号は、プローブ２２の信号よりも９０度たけ遅
れている。結果として、プローブ２２の信号よりプロー
ブ２０の信号か９０度だけ遅れ、プローブ２６の信号は
プローブ２２の信号よりも９０度だけ遅れ、プローブ２
４の信号はプローブ２６の信号よりも９０度たけ遅れる
。従って、各プローブ２０．２２．２４．２６の信号は
、隣接するプローブの信号と９０度だけ位相か異なって
いる。しかも、各プローブ２０．２２．２４．２６は、
９０度の角度を互いになすように配置されている。した
がって、この円−直線偏波変換器１０の同軸接栓４６に
直線偏波の信号を供給すると、円偏波の信号を発生する
。なお、円−直線偏波変換器１０は、可逆回路であるの
で、円偏波の電波を受信したとき、同軸接栓４６から直
線偏波の信号か得られる。
信号の方か位相が９０度たけ遅れているので、プローブ
２６の信号は、プローブ２２の信号よりも９０度たけ遅
れている。結果として、プローブ２２の信号よりプロー
ブ２０の信号か９０度だけ遅れ、プローブ２６の信号は
プローブ２２の信号よりも９０度だけ遅れ、プローブ２
４の信号はプローブ２６の信号よりも９０度たけ遅れる
。従って、各プローブ２０．２２．２４．２６の信号は
、隣接するプローブの信号と９０度だけ位相か異なって
いる。しかも、各プローブ２０．２２．２４．２６は、
９０度の角度を互いになすように配置されている。した
がって、この円−直線偏波変換器１０の同軸接栓４６に
直線偏波の信号を供給すると、円偏波の信号を発生する
。なお、円−直線偏波変換器１０は、可逆回路であるの
で、円偏波の電波を受信したとき、同軸接栓４６から直
線偏波の信号か得られる。
第４図に第２の実施例を示す。この実施例の円−直線偏
波変換器１０ａは、導波管１４内にも誘電体板１６ａが
位置する以外、第１の実施例と同様に構成されている。
波変換器１０ａは、導波管１４内にも誘電体板１６ａが
位置する以外、第１の実施例と同様に構成されている。
同等部分には、同一符号を付してその説明を省略する。
第５図に第３の実施例を示す。この実施例の円−直線偏
波変換器１０ｂは、プローブ２０ｂ、２２ｂ、２４ｂ
、 ２６ｂ 、伝送線路３０ｂ 、 ３２ｂ 、 ３４
ｂ 、 ３６ｂ、４２ｂ 、 ４４ｂが誘電体板１６ｂ
の下面側に設けられ、遮蔽通路４８ｂか本体部１２の下
部１２ｂ側に設けられている以外、第２の実施例と同様
に構成されている。同等部分には同一符号を付して、そ
の説明を省略する。
波変換器１０ｂは、プローブ２０ｂ、２２ｂ、２４ｂ
、 ２６ｂ 、伝送線路３０ｂ 、 ３２ｂ 、 ３４
ｂ 、 ３６ｂ、４２ｂ 、 ４４ｂが誘電体板１６ｂ
の下面側に設けられ、遮蔽通路４８ｂか本体部１２の下
部１２ｂ側に設けられている以外、第２の実施例と同様
に構成されている。同等部分には同一符号を付して、そ
の説明を省略する。
第６図に第４の実施例を示す。この実施例の円−直線偏
波変換器１０ｃは、誘電体板１６のうち導波管１４に対
応する部分の下面、すなわちプローブ２０．２２．２４
．２６か設けられている面とは反対側の面に放射素子５
０を設けた以外、第２の実施例と同様に構成されている
。同等部分には同一符号を付してその説明を省略する。
波変換器１０ｃは、誘電体板１６のうち導波管１４に対
応する部分の下面、すなわちプローブ２０．２２．２４
．２６か設けられている面とは反対側の面に放射素子５
０を設けた以外、第２の実施例と同様に構成されている
。同等部分には同一符号を付してその説明を省略する。
放射素子５０は、矩形に構成されており、その各縁部の
中央部に各プローブ２０．２２．２４．２６の先端部か
位置するように構成されている。なお、放射素子５０の
形状としては、矩形以外に、円形等の公知の種々の形状
のものを用いることかできる。
中央部に各プローブ２０．２２．２４．２６の先端部か
位置するように構成されている。なお、放射素子５０の
形状としては、矩形以外に、円形等の公知の種々の形状
のものを用いることかできる。
第７図に第５の実施例を示す。この実施例の円−直線偏
波変換器１０ｄは、オフセットパラボラ反射鏡の一次放
射器として使用するもので、本体部１２の上部１２ａに
ホーン部５２を形成し、誘電体板１８ｂの上面に放射素
子５０ａを設けた以外、第３の実施例と同様に構成され
ている。同等部分には同一符号を付して、その説明を省
略する。この場合、円形導波管の直径は１６ｍｍ、誘電
体板の上面から閉塞された導波管１４の下端部までの距
離はλ１１、ホーン部５２の開口径は３０ｍｍ、ホーン
部５２の長さは１５ｍｍ、ホーン部の開口から導波管の
下端部までの距離は約３５ｍｍである。
波変換器１０ｄは、オフセットパラボラ反射鏡の一次放
射器として使用するもので、本体部１２の上部１２ａに
ホーン部５２を形成し、誘電体板１８ｂの上面に放射素
子５０ａを設けた以外、第３の実施例と同様に構成され
ている。同等部分には同一符号を付して、その説明を省
略する。この場合、円形導波管の直径は１６ｍｍ、誘電
体板の上面から閉塞された導波管１４の下端部までの距
離はλ１１、ホーン部５２の開口径は３０ｍｍ、ホーン
部５２の長さは１５ｍｍ、ホーン部の開口から導波管の
下端部までの距離は約３５ｍｍである。
第８図に第６の実施例を示す。この実施例の円−直線偏
波変換器１０ｅは、導波管１４内に３つのプローブ５６
．５８．６０を１２０度の角度をなすように配置されて
おり、プローブ５６とプローブ５８とは伝送線路６２と
６４とによって結合点６６に結合されているが、伝送線
路６２は伝送線路６４よりもλ１／３だけ長く形成され
ている。この結合点６６とプローブ６０とは、伝送線路
６８．７０とによって同軸接栓４６に結合されているが
、伝送線路６８は、伝送線路７０よりもλ１／３たけ長
く形成されている。他の点は第１の実施例と同様に構成
されている。
波変換器１０ｅは、導波管１４内に３つのプローブ５６
．５８．６０を１２０度の角度をなすように配置されて
おり、プローブ５６とプローブ５８とは伝送線路６２と
６４とによって結合点６６に結合されているが、伝送線
路６２は伝送線路６４よりもλ１／３だけ長く形成され
ている。この結合点６６とプローブ６０とは、伝送線路
６８．７０とによって同軸接栓４６に結合されているが
、伝送線路６８は、伝送線路７０よりもλ１／３たけ長
く形成されている。他の点は第１の実施例と同様に構成
されている。
この実施例の円−直線偏波変換器１０ｅては、上記のよ
うな長さの関係に各プローブ５６．５８．６０を形成し
であるので、各プローブ５６．５８．６０には１２０度
位相か異なる信号か供給される。そして、各プローブ５
６．５８．６０は１２０度の角度をなすように配置され
ている。従って、同軸接栓４６に直線偏波の信号を供給
すると、各プローブ５６．５８．６０から円偏波の電波
か発生する。また、円−直線偏波変換器１０ｅは、可逆
回路であるので、円偏波の電波を入力すると、同軸接栓
４８から直線偏波の信号か得られる。
うな長さの関係に各プローブ５６．５８．６０を形成し
であるので、各プローブ５６．５８．６０には１２０度
位相か異なる信号か供給される。そして、各プローブ５
６．５８．６０は１２０度の角度をなすように配置され
ている。従って、同軸接栓４６に直線偏波の信号を供給
すると、各プローブ５６．５８．６０から円偏波の電波
か発生する。また、円−直線偏波変換器１０ｅは、可逆
回路であるので、円偏波の電波を入力すると、同軸接栓
４８から直線偏波の信号か得られる。
上記の実施例では、各プローブは、長さの異なる伝送線
路を用いて、各プローブに所定の位相差を持たせたが、
各伝送線路の長さを同一の長さとする代わりに、移相器
を用いて各プローブに供給される信号に位相差を持たせ
てもよい。
路を用いて、各プローブに所定の位相差を持たせたが、
各伝送線路の長さを同一の長さとする代わりに、移相器
を用いて各プローブに供給される信号に位相差を持たせ
てもよい。
以上のように、第１及び第２の発明によれば、直線偏波
を円偏波に変換したり、反対に円偏波を直線偏波に変換
したりすることかできる。しかも、各プローブは、３本
または４本と２本よりも多くのプローブか設けられてい
るので、交差偏波特性か良好となる上に、導波管の長さ
を短縮することかでき、小型化を図ることかできる。
を円偏波に変換したり、反対に円偏波を直線偏波に変換
したりすることかできる。しかも、各プローブは、３本
または４本と２本よりも多くのプローブか設けられてい
るので、交差偏波特性か良好となる上に、導波管の長さ
を短縮することかでき、小型化を図ることかできる。
また、第３の発明によれば、プローブか導波管内におい
て誘電体板によって支持されているので、プローブか確
実に支持される。
て誘電体板によって支持されているので、プローブか確
実に支持される。
第４の発明によれば、各プローブか設けられている面と
反対側の面に放射素子か設けられているので、プローブ
のみの場合よりも放射効率が高められる。
反対側の面に放射素子か設けられているので、プローブ
のみの場合よりも放射効率が高められる。
第５の発明によれば、導波管部にホーン部か設けられて
いるので一次放７射器として良好に動作する。
いるので一次放７射器として良好に動作する。
第１図は本発明による円−直線偏波変換器の第１の実施
例の横断面図、第２図は第１図のＡ−Ａｇ３に沿う断面
図、第３図は第１図のＥｌ−Ｂ線に沿う断面図、第４図
は第２の実施例の縦断面図、第５図は第３の実施例の縦
断面図、第６図は第４の実施例の横断面図、第７図は第
５の実施例の縦断面図、第８図は第６の実施例の横断面
図である。 １０．１０ａ、ｊｏｂ 、１０ｃ 、 １０ｄ 、１０
ｅ ＝−同一直線偏波変換器、２０．２２．２４．２６
．２０ｂ 、２４ｂ 、５６．５８．６０・・・プロー
ブ、３０．３２．３４．３６．４２．４８．６２．６４
．６８．７０・・・伝送線路（接続手段）。 特許出願人 デイエックスアンテナ株式会社代 理
人 清 水 哲 （ほか２名）第 １
図 第 ２ 図 ／ 第３図 ７′／ 第 ４ 口 ノ 第 ５ 図 ４ａ ノ 第 ６ 図 埠 ７ 図 乙 第 ８ 図
例の横断面図、第２図は第１図のＡ−Ａｇ３に沿う断面
図、第３図は第１図のＥｌ−Ｂ線に沿う断面図、第４図
は第２の実施例の縦断面図、第５図は第３の実施例の縦
断面図、第６図は第４の実施例の横断面図、第７図は第
５の実施例の縦断面図、第８図は第６の実施例の横断面
図である。 １０．１０ａ、ｊｏｂ 、１０ｃ 、 １０ｄ 、１０
ｅ ＝−同一直線偏波変換器、２０．２２．２４．２６
．２０ｂ 、２４ｂ 、５６．５８．６０・・・プロー
ブ、３０．３２．３４．３６．４２．４８．６２．６４
．６８．７０・・・伝送線路（接続手段）。 特許出願人 デイエックスアンテナ株式会社代 理
人 清 水 哲 （ほか２名）第 １
図 第 ２ 図 ／ 第３図 ７′／ 第 ４ 口 ノ 第 ５ 図 ４ａ ノ 第 ６ 図 埠 ７ 図 乙 第 ８ 図
Claims (5)
- （１）導波管と、この導波管の管軸にほぼ垂直な平面上
に上記導波管内に先端が突出した状態にかつ互いに約９
０度の角度をなすように設けられた４つのプローブと、
これらプローブの隣接するものの信号の位相が互いに９
０度異なるように上記各プローブを接続している接続手
段とを、具備している円−直線偏波変換器。 - （２）導波管と、この導波管の管軸にほぼ垂直な平面上
に上記導波管内に先端が突出した状態にかつ互いに約１
２０度の角度をなすように設けられた３つのプローブと
、これらプローブの隣接するものの信号の位相が互いに
１２０度異なるように上記各プローブを接続している接
続手段とを、具備している円−直線偏波変換器。 - （３）請求項１または２記載の円−直線偏波変換器にお
いて、上記各プローブが、上記導波管内に位置している
誘電体板上に設けられていることを特徴とする円−直線
偏波変換器。 - （４）請求項３記載の円−直線偏波変換器において、上
記誘電体板の上記プローブか設けられている面と反対側
の面に放射素子が設けられていることを特徴とする円−
直線偏波変換器。 - （５）請求項１、２、３、または４記載の円−直線偏波
変換器において、上記導波管の開口側端部に連ねてホー
ン部を有することを特徴とする円−直線偏波変換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33777790A JPH04207602A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 円―直線偏波変換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33777790A JPH04207602A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 円―直線偏波変換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04207602A true JPH04207602A (ja) | 1992-07-29 |
Family
ID=18311868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33777790A Pending JPH04207602A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 円―直線偏波変換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04207602A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07212264A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-08-11 | Samsung Electro Mech Co Ltd | 低雑音コンバーターの左、右円偏波共用受信装置 |
| JP2010220047A (ja) * | 2009-03-18 | 2010-09-30 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置及びアレーアンテナ装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51111033A (en) * | 1975-03-26 | 1976-10-01 | Mitsubishi Electric Corp | Common polycyclic parobola antenna |
| JPS59178002A (ja) * | 1983-03-29 | 1984-10-09 | Radio Res Lab | 円偏波アンテナ |
| JPS6223209A (ja) * | 1985-07-23 | 1987-01-31 | Sony Corp | 円偏波平面アレイアンテナ |
| JPS63135003A (ja) * | 1986-11-13 | 1988-06-07 | コミュニケイションズ サテライト コーポレーション | 印刷回路アンテナおよびその製造方法 |
-
1990
- 1990-11-30 JP JP33777790A patent/JPH04207602A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51111033A (en) * | 1975-03-26 | 1976-10-01 | Mitsubishi Electric Corp | Common polycyclic parobola antenna |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07212264A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-08-11 | Samsung Electro Mech Co Ltd | 低雑音コンバーターの左、右円偏波共用受信装置 |
| JP2010220047A (ja) * | 2009-03-18 | 2010-09-30 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置及びアレーアンテナ装置 |
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