JPH04193926A - 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 - Google Patents
熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材Info
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- JPH04193926A JPH04193926A JP2322310A JP32231090A JPH04193926A JP H04193926 A JPH04193926 A JP H04193926A JP 2322310 A JP2322310 A JP 2322310A JP 32231090 A JP32231090 A JP 32231090A JP H04193926 A JPH04193926 A JP H04193926A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は不活性ガス雰囲気中で弗化物フラックスを用
いたろう付によりラジェータやヒーターコアなどのＡｌ
熱交換器を製造するに際して、その構造部材であるチュ
ーブ材やヘッダープレート材などとして用いるに適した
、ろう付性が良好で、かつろう付後に高強度および高耐
食性を有するＡ１合金クラッド材に関するものであり、
特に薄肉で用いられるチューブ材に適する。
いたろう付によりラジェータやヒーターコアなどのＡｌ
熱交換器を製造するに際して、その構造部材であるチュ
ーブ材やヘッダープレート材などとして用いるに適した
、ろう付性が良好で、かつろう付後に高強度および高耐
食性を有するＡ１合金クラッド材に関するものであり、
特に薄肉で用いられるチューブ材に適する。
自動車のラジェータやヒーターコアなどのチューブ材や
ヘッダープレート材には、３００３などのＡｌ−Ｍｎ系
合金を芯材とし、片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材、他
の片面にＡｌ−Ｚｎ系合金やＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金の
犠牲陽極材をクラッドした３層クラッド材が用いられて
いる。
ヘッダープレート材には、３００３などのＡｌ−Ｍｎ系
合金を芯材とし、片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材、他
の片面にＡｌ−Ｚｎ系合金やＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金の
犠牲陽極材をクラッドした３層クラッド材が用いられて
いる。
Ａｌ−Ｓｉ系のろう材はチューブとフィンの接合、チュ
ーブとヘッダープレートとの接合のためのものである。
ーブとヘッダープレートとの接合のためのものである。
ろう付は不活性ガス雰囲気中て弗化物フラックスを用い
て行われることが多い。犠牲陽極材をクラッドした他の
片面は、使用中に内側（水側）になり、犠牲陽極作用を
発揮して芯材の孔食や隙間腐食を防止する。
て行われることが多い。犠牲陽極材をクラッドした他の
片面は、使用中に内側（水側）になり、犠牲陽極作用を
発揮して芯材の孔食や隙間腐食を防止する。
近年ラジェータやヒーターコアなどの軽量化を求める要
求か強く、チューブ材やヘッダープレート材の薄肉化が
必要となっている。そのためには材料の高強度化特にろ
う付後の強度の向上が必要であり、高強度化のために芯
材中にＭ ｇを添加することが多くなってきている。し
かし、Ｍｇはろう材中に表面に拡散していき、弗化物フ
ラックスと反応するため、綿状生成物（Ｍｇの弗化物）
か生成して付着したり、接合不良を生じたりする。こう
して、芯材中へのＭｇの添加量は最大でも０．５％、実
用上は０．２〜０．３％に制限され、高強度化の妨げと
なっている。
求か強く、チューブ材やヘッダープレート材の薄肉化が
必要となっている。そのためには材料の高強度化特にろ
う付後の強度の向上が必要であり、高強度化のために芯
材中にＭ ｇを添加することが多くなってきている。し
かし、Ｍｇはろう材中に表面に拡散していき、弗化物フ
ラックスと反応するため、綿状生成物（Ｍｇの弗化物）
か生成して付着したり、接合不良を生じたりする。こう
して、芯材中へのＭｇの添加量は最大でも０．５％、実
用上は０．２〜０．３％に制限され、高強度化の妨げと
なっている。
チューブ材やヘッダープレート材の強度は、犠牲陽極材
にＭｇを添加することによっても向上する可能性がある
。
にＭｇを添加することによっても向上する可能性がある
。
犠牲陽極材にＭｇを添加したクラッド材に関しては、従
来からいくつかの提案がある。
来からいくつかの提案がある。
すなわち、ラジェータ用ヘッダープレート材やチューブ
材の犠牲陽極材に、 ０ＭｇとＺｎ等を含有させる方法（特公昭６３−２８７
０４号）、 ■ＺｎとＭｇを添加する方法（特開昭６１−８９４９８
号）、 ■ＳｎとＭｇを同時添加する方法（特開昭５６−１６Ｂ
４ｆｉ号、特開昭８３−８９［ｉ４Ｌ号）、■比較的高
濃度までのＭｇとＺｎを添加する方法（特公昭６２−４
５３０１号）、 が提案されている。
材の犠牲陽極材に、 ０ＭｇとＺｎ等を含有させる方法（特公昭６３−２８７
０４号）、 ■ＺｎとＭｇを添加する方法（特開昭６１−８９４９８
号）、 ■ＳｎとＭｇを同時添加する方法（特開昭５６−１６Ｂ
４ｆｉ号、特開昭８３−８９［ｉ４Ｌ号）、■比較的高
濃度までのＭｇとＺｎを添加する方法（特公昭６２−４
５３０１号）、 が提案されている。
しかし、上記■および■のＭｇの添加は１．１％あるい
は１．５％以下と少なく、孔食や隙間腐食の防止のため
に添加されており、強度向上が得られない。
は１．５％以下と少なく、孔食や隙間腐食の防止のため
に添加されており、強度向上が得られない。
上記■のＭｇの添加はＳｎの粒界拡散を抑制し、熱間圧
延時の割れを防止することを目的とし、上記■のＭｇの
添加は耐孔食性の改善を目的としているが、いずれもＭ
ｇが高濃度の場合には芯材に拡散しである程度の強度向
上効果も得られる可能性がある。しかし、薄肉のチュー
ブ材（クラッド材）を作った場合、芯材の強度は犠牲陽
極材から拡散するＭｇにより高くできても、犠牲陽極材
の強度はＭｇ添加のみでは不足となり、クラッド材全体
の強度を高くすることができない。すなわち、薄肉にな
ると、芯材のみでなく犠牲陽極材の強度への寄与も大き
くなり、犠牲陽極材の強度も高くすることが必要となる
のである。
延時の割れを防止することを目的とし、上記■のＭｇの
添加は耐孔食性の改善を目的としているが、いずれもＭ
ｇが高濃度の場合には芯材に拡散しである程度の強度向
上効果も得られる可能性がある。しかし、薄肉のチュー
ブ材（クラッド材）を作った場合、芯材の強度は犠牲陽
極材から拡散するＭｇにより高くできても、犠牲陽極材
の強度はＭｇ添加のみでは不足となり、クラッド材全体
の強度を高くすることができない。すなわち、薄肉にな
ると、芯材のみでなく犠牲陽極材の強度への寄与も大き
くなり、犠牲陽極材の強度も高くすることが必要となる
のである。
Ｃ発明が解決しようとする課題］
そこで、本発明はろう付は性を害することなく、すなわ
ち、芯材のＭｇ添加量を最大０．５％に抑えたままで、
ろう付は後に高強度が得られるクラッド材を提供しよう
とするものである。
ち、芯材のＭｇ添加量を最大０．５％に抑えたままで、
ろう付は後に高強度が得られるクラッド材を提供しよう
とするものである。
口課題を解決するための手段］
本発明者らは、芯材中のＭｇ添加量を最大０．５％に抑
えたままで、ろう付は後に高強度が得られる方法につい
て検討し、犠牲陽極材中に高濃度のＭｇとＳｉを添加す
ると、犠牲陽極材中のＭｇの一部がろう付は中に芯材中
へ拡散して、芯材を強化し、また、犠牲陽極材そのもの
もＭｇとＳｉにより強化されることを見出し、本発明を
完成した。
えたままで、ろう付は後に高強度が得られる方法につい
て検討し、犠牲陽極材中に高濃度のＭｇとＳｉを添加す
ると、犠牲陽極材中のＭｇの一部がろう付は中に芯材中
へ拡散して、芯材を強化し、また、犠牲陽極材そのもの
もＭｇとＳｉにより強化されることを見出し、本発明を
完成した。
すなわち、犠牲陽極材中にＭｇとＳｉを共存させ、Ｍｇ
を芯材の強化に寄与させるとともに、犠牲陽極材をＭｇ
とＳｉによる固溶体強化およびＭｇ２Ｓｉの析出による
時効硬化によって強化させたものである。
を芯材の強化に寄与させるとともに、犠牲陽極材をＭｇ
とＳｉによる固溶体強化およびＭｇ２Ｓｉの析出による
時効硬化によって強化させたものである。
すなわち、本発明の構成は、
（１）芯材が、Ｍｎ ： ０．３〜２．０％、Ｃｕ ：
０．２５〜０．８％、Ｓ ｉ ： ０．２〜１．０％
、Ｍｇ：０．５％以下を含有し、残部Ａ１と不可避不純
物からなるアルミニウム合金で構成され、該芯材の片面
に複合された犠牲陽極材がＭｇ：１．２〜２．５％、Ｓ
ｉ ： ０．２〜０．８％を含有し、残部Ａｌと不可
避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、かつ、
前記芯材の他の片面に複合された皮材がＡｌ−Ｓｉ系合
金のろう材で構成されたことを特徴とする熱交換器用高
強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材、 （２）芯材が、Ｍ ｎ ： ０．３〜２．０％、Ｃｕ
： ０．２５〜０．８％、Ｓ ｉ ： ０．２〜１．０
％、Ｍｇ：０．５％以下を含有し、残部Ａ１と不可避不
純物からなるアルミニウム合金で構成され、該芯材の片
面に複合された犠牲陽極材がＭｇ：Ｌ２〜２．５％、Ｓ
ｉ ＋ ０．２〜０．８％を含有し、更に、ｌｎ＝０
．２％以下、Ｓ ｎ 二〇、２％以下、及びＧａＯ，２
９６以下の１種又は２種以上を含有し、残部Ａ１と不可
避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、かつ、
前記芯材の他の片面に複合された皮材がＡｌ−３ｉ系合
金のろう材で構成されたことを特徴とする熱交換器用高
強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材、である。
０．２５〜０．８％、Ｓ ｉ ： ０．２〜１．０％
、Ｍｇ：０．５％以下を含有し、残部Ａ１と不可避不純
物からなるアルミニウム合金で構成され、該芯材の片面
に複合された犠牲陽極材がＭｇ：１．２〜２．５％、Ｓ
ｉ ： ０．２〜０．８％を含有し、残部Ａｌと不可
避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、かつ、
前記芯材の他の片面に複合された皮材がＡｌ−Ｓｉ系合
金のろう材で構成されたことを特徴とする熱交換器用高
強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材、 （２）芯材が、Ｍ ｎ ： ０．３〜２．０％、Ｃｕ
： ０．２５〜０．８％、Ｓ ｉ ： ０．２〜１．０
％、Ｍｇ：０．５％以下を含有し、残部Ａ１と不可避不
純物からなるアルミニウム合金で構成され、該芯材の片
面に複合された犠牲陽極材がＭｇ：Ｌ２〜２．５％、Ｓ
ｉ ＋ ０．２〜０．８％を含有し、更に、ｌｎ＝０
．２％以下、Ｓ ｎ 二〇、２％以下、及びＧａＯ，２
９６以下の１種又は２種以上を含有し、残部Ａ１と不可
避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、かつ、
前記芯材の他の片面に複合された皮材がＡｌ−３ｉ系合
金のろう材で構成されたことを特徴とする熱交換器用高
強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材、である。
［作用］
本発明における組成及び組成範囲の限定理由について述
べる。
べる。
（１）芯材
Ｍｎ：
Ｍｎは強度を向上させる。又、芯材の電位を責にして犠
牲陽極材との電位差を大きくし耐食性を向上させる。０
．３％未満では効果が十分てなく、２０％を越えると鋳
造時に粗大な化合物が生成し、健全な板材が得られない
。
牲陽極材との電位差を大きくし耐食性を向上させる。０
．３％未満では効果が十分てなく、２０％を越えると鋳
造時に粗大な化合物が生成し、健全な板材が得られない
。
Ｃｕ：
Ｃｕは芯材の電位を責にして、犠牲陽極材およびろう材
と芯材との電位差を大きくし、犠牲陽極材およびろう材
の犠牲陽極効果による防食作用を大きくする。更に、芯
材中のＣｕはろう付時に犠牲陽極材中及びろう材中へ拡
散してなたらかな濃度勾配を形成し、芯材側が責な電位
、犠牲陽極材及びろう材の各々表面側が卑な電位となり
、その間になだらかな電位分布を形成して腐食形態を全
面腐食型にする。
と芯材との電位差を大きくし、犠牲陽極材およびろう材
の犠牲陽極効果による防食作用を大きくする。更に、芯
材中のＣｕはろう付時に犠牲陽極材中及びろう材中へ拡
散してなたらかな濃度勾配を形成し、芯材側が責な電位
、犠牲陽極材及びろう材の各々表面側が卑な電位となり
、その間になだらかな電位分布を形成して腐食形態を全
面腐食型にする。
芯材中のＣｕは強度向上にも寄与する。
以上に示したＣｕの防食作用と強度向上効果は、芯材中
のＣｕ量が０．２５％未満では発揮されず、一方、０．
８％を越えると芯材自体の耐食性が悪くなるとともに芯
材の融点が下がって、ろう付時に局部的な溶融を生ずる
ようになる。
のＣｕ量が０．２５％未満では発揮されず、一方、０．
８％を越えると芯材自体の耐食性が悪くなるとともに芯
材の融点が下がって、ろう付時に局部的な溶融を生ずる
ようになる。
Ｓｉ：
Ｓｉは芯材の強度を向上させる。特に、ろう付中に犠牲
陽極材から拡散してくるＭｇと共存することにより、ろ
う付後の時効硬化により強度がより高くなる。０．２％
未満では効果が十分でなく、１．０％を越えると耐食性
が低下するとともに芯材の融点が下がってろう付時に局
部的な溶融を生ずるようになる。
陽極材から拡散してくるＭｇと共存することにより、ろ
う付後の時効硬化により強度がより高くなる。０．２％
未満では効果が十分でなく、１．０％を越えると耐食性
が低下するとともに芯材の融点が下がってろう付時に局
部的な溶融を生ずるようになる。
Ｍｇ：
Ｍｇは芯材の強度を向上させる効果かある。
強度向上効果は、Ｓｉ及び／又はＣｕと共存するとろう
付後の時効硬化により更によく発揮される。しかしなが
ら、その量が０５％を越えると弗化物フラックスと反応
して、ろう付は性を阻害したり、Ｍｇの弗化物が生成し
て外観を損ねる。
付後の時効硬化により更によく発揮される。しかしなが
ら、その量が０５％を越えると弗化物フラックスと反応
して、ろう付は性を阻害したり、Ｍｇの弗化物が生成し
て外観を損ねる。
その他の元素：
Ｆｅ５Ｚｎｓ Ｃｒ５Ｚｒなどは本発明の効果を損なわ
ない範囲で含まれてもよい。たたし、Ｆｅは多量に含ま
れると耐食性を害するので０．７％以下にする必要があ
る。Ｚｎは芯材の電位を卑にし、犠牲陽極材及びろう材
との電位差を小さくするので０．２％以下にする必要が
ある。
ない範囲で含まれてもよい。たたし、Ｆｅは多量に含ま
れると耐食性を害するので０．７％以下にする必要があ
る。Ｚｎは芯材の電位を卑にし、犠牲陽極材及びろう材
との電位差を小さくするので０．２％以下にする必要が
ある。
（２）犠牲陽極材
Ｍｇ：
犠牲陽極材中のＭｇの一部は、主としてろう付中に芯材
中へ拡散し、芯材中の８１やＣｕとともに芯材強度を向
上させる。また、犠牲陽極材中に残存したＭｇはＳｌと
ともに犠牲陽極材の強度を向上させる。そしてこれらの
作用により、クラッド材全体の強度向上に寄与する。更
に、犠牲陽極材の電位を卑として、犠牲陽極効果を確実
にする。１．２％未満では効果か十分でなく、２．５％
を越えるとろう付時に局部溶融か生しる。
中へ拡散し、芯材中の８１やＣｕとともに芯材強度を向
上させる。また、犠牲陽極材中に残存したＭｇはＳｌと
ともに犠牲陽極材の強度を向上させる。そしてこれらの
作用により、クラッド材全体の強度向上に寄与する。更
に、犠牲陽極材の電位を卑として、犠牲陽極効果を確実
にする。１．２％未満では効果か十分でなく、２．５％
を越えるとろう付時に局部溶融か生しる。
なお、ろう材中に犠牲陽極材中のＭｇは芯材中へ拡散す
るが、第１図のような濃度分布を有するようになり、ろ
う材側へ大量に拡散して、ろう付性を阻害することはな
い。また、クラッド製造中にも拡散が起こり、芯材と犠
牲陽極材との境界では僅かな濃度分布を有していること
は、いうまでもない。
るが、第１図のような濃度分布を有するようになり、ろ
う材側へ大量に拡散して、ろう付性を阻害することはな
い。また、クラッド製造中にも拡散が起こり、芯材と犠
牲陽極材との境界では僅かな濃度分布を有していること
は、いうまでもない。
Ｓｉ：
Ｓｉは犠牲陽極材の強度を向上させ、クラ・ソド材全体
の強度向上に寄与する。特に、犠牲陽極材中に残存した
Ｍｇとともに、時効硬化を生じて、強度向上に寄与する
。０．２％未満では効果か十分でなく、ｏ、ｇ％を越え
るとろう付時に局部的な溶融か生する。
の強度向上に寄与する。特に、犠牲陽極材中に残存した
Ｍｇとともに、時効硬化を生じて、強度向上に寄与する
。０．２％未満では効果か十分でなく、ｏ、ｇ％を越え
るとろう付時に局部的な溶融か生する。
Ｉ ｎ ＳＳ ｎ ＳＧ ａ ：
Ｉ ｎ Ｎ Ｓ ｎ −、Ｇ ａは、微量の添加により
犠牲陽極材の電位を卑にし、芯材に対する犠牲陽極効果
を確実にする。その結果、芯材の孔食や隙間腐食を防止
する。その含有量が上限値を越えると自己耐食性、圧延
加工性か劣化するとともにろう付時の拡散が多くなり、
犠牲陽極層が厚くなってしまう。これらの元素を微量添
加した場合、Ｚｎの場合と異なり拡散が速くないのでろ
う付は後の拡散層の厚さかろう何面の犠牲陽極材の厚さ
より大巾に大きくなることはない。
犠牲陽極材の電位を卑にし、芯材に対する犠牲陽極効果
を確実にする。その結果、芯材の孔食や隙間腐食を防止
する。その含有量が上限値を越えると自己耐食性、圧延
加工性か劣化するとともにろう付時の拡散が多くなり、
犠牲陽極層が厚くなってしまう。これらの元素を微量添
加した場合、Ｚｎの場合と異なり拡散が速くないのでろ
う付は後の拡散層の厚さかろう何面の犠牲陽極材の厚さ
より大巾に大きくなることはない。
従って、腐食式の厚さを任意に、かつ、小さく制御する
ことができる。そのため、クラッド材をより薄肉化する
ことが可能となる。
ことができる。そのため、クラッド材をより薄肉化する
ことが可能となる。
＜３）ろう材
ろう材は通常用いられるＡｌ−Ｓｉ合金である。通常６
〜１３％のＳｉを含むＡ１合金が用いられる。
〜１３％のＳｉを含むＡ１合金が用いられる。
［実施例コ
以下実施例によって、本発明を具体的に説明する。
下記第１表に示す芯材用合金、第２表に示す犠牲陽極材
用合金、およびろう材用合金４０４５の。
用合金、およびろう材用合金４０４５の。
鋳塊を準備し、芯材用合金と犠牲陽極材用合金について
均質化処理を行った。そして、犠牲陽極材用合金および
ろう材用合金を熱間圧延し所定の厚さとし、これらと芯
材用合金の鋳塊とを組み合わせて熱間圧延しクラッド材
を得た。その後、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延により
厚さ０．２５ｍｍの板（ＨＩ３材）を作製した。クラッ
ド材の構成はろう材を０，０２５ｍｍ一定と七、犠牲陽
極材を０．０３０〜０．０５．０’ｍｍとした。
均質化処理を行った。そして、犠牲陽極材用合金および
ろう材用合金を熱間圧延し所定の厚さとし、これらと芯
材用合金の鋳塊とを組み合わせて熱間圧延しクラッド材
を得た。その後、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延により
厚さ０．２５ｍｍの板（ＨＩ３材）を作製した。クラッ
ド材の構成はろう材を０，０２５ｍｍ一定と七、犠牲陽
極材を０．０３０〜０．０５．０’ｍｍとした。
各材料の合金組成とその組合せは第３表に示すとおりで
ある。
ある。
得られたクラッド板材のろう材側に、Ａｌ−１，２％Ｍ
ｎ−１，５％Ｚｎ合金からなる厚さ０，１０關のコルゲ
ートフィンを乗せ、窒素ガス中で弗化物フラックスを用
いてろう付を行った。ろう付温度（材料温度）は６００
℃であった。ろう付後板材とフィンとの接合状況、芯材
及び犠牲陽極材の溶融状況を調べた。
ｎ−１，５％Ｚｎ合金からなる厚さ０，１０關のコルゲ
ートフィンを乗せ、窒素ガス中で弗化物フラックスを用
いてろう付を行った。ろう付温度（材料温度）は６００
℃であった。ろう付後板材とフィンとの接合状況、芯材
及び犠牲陽極材の溶融状況を調べた。
次に厚さ０．２５ｍｍの板材をそのまま（フィンと接触
させることなく）弗化物フラックスろう付と同じ条件で
加熱した後、引張試験と腐食試験を行った。腐食試験の
方法は、外面側（ろう材側）についてはＣＡＳＳ試験、
３０日間とし、内面側（犠牲陽極材側）についてはＣＩ
−１００ｐｐｒａ、Ｓ Ｏ４”１０１００ｐｐ Ｈ
Ｃ０３＝’−１００ｐｐｍＳ Ｃ’ｕ ”１０ｐｐｍ
を含む水溶液中に浸漬し、８ｈｒの間８０℃に加熱し、
その後室温まで放冷しなから１６ｈｒ放置するというサ
イクルを繰返し、３ケ月間行った。
させることなく）弗化物フラックスろう付と同じ条件で
加熱した後、引張試験と腐食試験を行った。腐食試験の
方法は、外面側（ろう材側）についてはＣＡＳＳ試験、
３０日間とし、内面側（犠牲陽極材側）についてはＣＩ
−１００ｐｐｒａ、Ｓ Ｏ４”１０１００ｐｐ Ｈ
Ｃ０３＝’−１００ｐｐｍＳ Ｃ’ｕ ”１０ｐｐｍ
を含む水溶液中に浸漬し、８ｈｒの間８０℃に加熱し、
その後室温まで放冷しなから１６ｈｒ放置するというサ
イクルを繰返し、３ケ月間行った。
以上の結果をまとめて第３表に示す。発明例Ｎｏ、 １
〜２０の場合、ろう付性は良好で、引張強さも１７ｋｇ
ｆ／ｍｍ２以上と高く、最大腐食深さも小さい。
〜２０の場合、ろう付性は良好で、引張強さも１７ｋｇ
ｆ／ｍｍ２以上と高く、最大腐食深さも小さい。
比較例Ｎｏ、２１の場合、犠牲陽極材のＭｇが少ないた
めに引張強さが低い。
めに引張強さが低い。
比較例Ｎ０．２２は、Ｍ ｇが多いためにろう付時に局
部溶融が生じている。
部溶融が生じている。
比較例Ｎｏ、２３は、犠牲陽極材のＳｉか少ないために
引張強さが低い。
引張強さが低い。
比較例Ｎｃｉ、２４は、Ｓｌか多いためにろう付時に局
部溶融か生じる。
部溶融か生じる。
比較例Ｎｏ、２５．２６．２７は、Ｉｎ５Ｓｎあるいは
Ｇａが多いために、内面側の腐食深さか大きい。
Ｇａが多いために、内面側の腐食深さか大きい。
Ｎｏ、２’８は、芯材のＭ ｎが少ないために引張強さ
が低く、Ｎｏ、２９は芯材のＭｎか多いために健全な板
材か得られていない。
が低く、Ｎｏ、２９は芯材のＭｎか多いために健全な板
材か得られていない。
Ｎα３０は芯材のＣｕか少ないために引張強さが低く、
外面側の腐食深さが大きい。
外面側の腐食深さが大きい。
Ｎｏ、 ３１は、芯材のＣｕが多いためにろう付時に溶
融か生じている。
融か生じている。
Ｎｏ、 ３２は、芯材の８１が少ないために引張強さが
低い。
低い。
Ｎｏ、 ３３は、芯材のＳｉが多いためにろう付時に溶
融が生じている。
融が生じている。
Ｎｏ、３４は、芯材がＭｇを含まないために引張強さが
低い。
低い。
Ｎｏ、 ３５は、芯材のＭｇが多いためにろう付不良が
生じている。
生じている。
Ｎｏ、 ３６は芯材が３００３であるために、引張強さ
が低く、外面側の腐食深さか大きい。
が低く、外面側の腐食深さか大きい。
第１表
＊ ３００３合金
第２表
［発明の効果コ
以上説明したように、本発明のクラッド材は弗化物フラ
ックスろう併用材料として、高強度、耐食性で、かつ、
ろう付性が優れたＡｌ熱交換器用クラッド材である。こ
れによって、チューブ材やヘッダープレート材を薄肉に
することができ、ラジェータやヒータの軽量化が可能で
ある。
ックスろう併用材料として、高強度、耐食性で、かつ、
ろう付性が優れたＡｌ熱交換器用クラッド材である。こ
れによって、チューブ材やヘッダープレート材を薄肉に
することができ、ラジェータやヒータの軽量化が可能で
ある。
第１図は本発明の材料のろう付後のＭｇの濃度分布を示
す断面図である。 特許出願人 住友軽金属工業株式会社 代理人 弁理士 小 松 秀 岳 代理人 弁理士 旭 宏
す断面図である。 特許出願人 住友軽金属工業株式会社 代理人 弁理士 小 松 秀 岳 代理人 弁理士 旭 宏
Claims (2)
- （１）芯材が、Ｍｎ：０．３〜２．０％（重量％、以下
同じ）、Ｃｕ：０．２５〜０．８％、Ｓｉ：０．２〜１
．０％、Ｍｇ：０．５％以下を含有し、残部Ａｌと不可
避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、該芯材
の片面に複合された犠牲陽極材がＭｇ：１．２〜２．５
％、Ｓｉ：０．２〜０．８％を含有し、残部Ａｌと不可
避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、かつ、
前記芯材の他の片面に複合された皮材がＡｌ−Ｓｉ系合
金のろう材で構成されたことを特徴とする熱交換器用高
強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材。 - （２）芯材が、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｃｕ：０．２
５〜０．８％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｇ：０．５
％以下を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなるアル
ミニウム合金で構成され、該芯材の片面に複合された犠
牲陽極材がＭｇ：１．２〜２．５％、Ｓｉ：０．２〜０
．８％を含有し、更に、Ｉｎ：０．２％以下、Ｓｎ：０
．２％以下、及びＧａ：０．２％以下の１種又は２種以
上を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなるアルミニ
ウム合金で構成され、かつ、前記芯材の他の片面に複合
された皮材がＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材で構成されたこ
とを特徴とする熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム
合金クラッド材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2322310A JPH07116544B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2322310A JPH07116544B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04193926A true JPH04193926A (ja) | 1992-07-14 |
| JPH07116544B2 JPH07116544B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=18142203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2322310A Expired - Fee Related JPH07116544B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07116544B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001087888A (ja) * | 1999-09-22 | 2001-04-03 | Toyo Radiator Co Ltd | 耐熱性熱交換器用ブレージングシート |
| US6656628B2 (en) | 2000-07-28 | 2003-12-02 | Tao-Kuang Chang | Power generating method using seawater and power generating apparatus using the method |
| WO2018034293A1 (ja) * | 2016-08-17 | 2018-02-22 | 株式会社Uacj | 熱交換器用のアルミニウム合金製クラッド板 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54110909A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Sumitomo Light Metal Ind | Aluminum alloy for use as sacrifice anode |
| JPS63303027A (ja) * | 1987-06-01 | 1988-12-09 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウムプレ−ジングシ−ト |
-
1990
- 1990-11-28 JP JP2322310A patent/JPH07116544B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54110909A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Sumitomo Light Metal Ind | Aluminum alloy for use as sacrifice anode |
| JPS63303027A (ja) * | 1987-06-01 | 1988-12-09 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウムプレ−ジングシ−ト |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001087888A (ja) * | 1999-09-22 | 2001-04-03 | Toyo Radiator Co Ltd | 耐熱性熱交換器用ブレージングシート |
| US6656628B2 (en) | 2000-07-28 | 2003-12-02 | Tao-Kuang Chang | Power generating method using seawater and power generating apparatus using the method |
| WO2018034293A1 (ja) * | 2016-08-17 | 2018-02-22 | 株式会社Uacj | 熱交換器用のアルミニウム合金製クラッド板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07116544B2 (ja) | 1995-12-13 |
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