JPH0419373B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ピストンの上死点におけるシリンダ
の燃焼室容積を増減させて圧縮比を可変にする内
燃機関の可変圧縮比機構に関する。

（従来の技術） 従来、この種の内燃機関の可変圧縮比機構とし
ては、例えば、特開昭58−91340号公報に開示さ
れたものがある。これによると、第２１図に示す
ように、ピストン（図示省略）に連結されるピス
トンピンＡとコネクテイングロツドの小端部（反
クランク軸側端部）Ｂとの間の偏心ベアリング
（回動偏心部材）Ｃを介在させ、該偏心ベアリン
グＣの回転に合わせてピストンのコネクテイング
ロツドＢに対する相対位置を可変とし、前記小端
部Ｂにロツクピンガイド穴Ｂ１を設けると共に偏
心ベアリングＣにロツク穴Ｃ１を設け、ロツクピ
ンガイド穴Ｂ１内で摺動する油圧作動式のロツク
ピンＤをロツク穴Ｃ１内に出没させて偏心ベアリ
ングＣの回転を小端部Ｂに固定又は固定解除し、
これによつて内燃機関の圧縮比を可変とするもの
である。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら、上記従来技術では、第２２図
ａ，ｂ，ｃ及びｄに示す位置を夫々偏心ベアリン
グＣの回動角（即ち、ピストンピンＡの回動角）
が０度，30度，60度及び90度の位置とすると、ロ
ツクピンＤに同図の上向きの油圧が作用しても、
ピストンピンＡの回動角が90度になるまでは、第
２２図ａ〜ｃに示すようにロツクピンＤは偏心ベ
アリングＣの外周に接したままで移動せず（即
ち、第８図の破線上のａ点からｃ点で示すように
ロツクピンＤのストロークは変化せず）、ピスト
ンピンＡの回動角が90度になつた瞬間、第１９図
ｄに示すようにロツクピンＤがロツク穴Ｃ１内に
飛び込む（即ち、ロツクピンＤのストロークが第
８図のｄ点からｅ点まで瞬時に変化する）が、こ
のときロツクピンＤにはロツク穴Ｃ１の側壁から
衝撃的な曲げ力や剪断力が作用するので、ロツク
ピンＤの強度確保あるいは耐久性の点で問題があ
る。

これを解決すべく、例えばロツクピンＤのロツ
ク穴Ｃ１内への飛び込み量を少くすると、ロツク
穴Ｃ１の側壁からの衝撃力によりロツクピンＤが
ロツク穴Ｃ１から脱出する虞れがあり、ロツクピ
ンＤによる偏心ベアリングＣの固定を十分に行な
うことができない。

このようなロツクピンＤとロツク穴Ｃ１との衝
突を緩和するために、ロツクピンとロツク穴との
間に緩衝用の油室を形成するようにした技術が、
実公昭62−6263号公報に開示されている。

しかしながら、この従来技術においても、上記
従来技術の場合と同様にロツクピンが、回動中の
偏心ベアリングのロツク穴内に瞬間的に飛び込む
構成であるので、諸々の運転条件のもとで衝撃的
な曲げ力及び剪断力がロツクピンに作用するのを
回避しつつ、ロツクピンによる回動偏心部材の固
定を円滑かつ堅固に行なうことが難しい。なお、
このような課題は、前記偏心ベアリングの代わり
に、ピストンとコネクテイングロツドの小端部と
の間に偏心ピストンピンのような回動偏心部材を
介在させて連結する場合にも同様に生じる。

本発明は、所定の圧縮比状態を得る場合、回動
偏心部材の固定を図るロツクピンに必要以上の強
度を与えることなく、且つ耐久性を向上でき、し
かも回動偏心部材の固定を円滑かつ堅固に行なう
ことができるようにした内燃機関の可変圧縮比機
構を提供することを目的としている。

（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために本内燃機関の可変圧
縮比機構の第１は、内燃機関のピストンとコネク
テイングロツドの反クランク軸側端部との間に介
在する回動偏心部材を、前記コネクテイングロツ
ドに対しロツクピンを介して固定又は固定解除す
ることによりシリンダの高圧縮比状態又は低圧縮
比状態を得る内燃機関の可変圧縮比機構におい
て、前記回動偏心部材の外周に外周上の円周方向
における２点間を切除するように形成される案内
溝と、前記コネクテイングロツドの前記回動偏心
部材との摺接面に形成され、且つ、前記回動偏心
部材の回動時に前記案内溝が対向する摺動溝と、
前記偏心回動部材の回動に伴い前記案内溝と前記
摺動溝との間で挟持されることにより前記回動偏
心部材を前記コネクテイングロツドに対して固定
するロツクピンとを設けたことを特徴とする。

また、本内燃機関の可変圧縮比機構の第２は、
内燃機関のピストンとコネクテイングロツドの反
クランク軸側端部との間に介在する回動偏心部材
を、前記コネクテイングロツドに対しロツクピン
を介して固定又は固定解除することによりシリン
ダの高圧縮比状態又は低圧縮比状態を得る内燃機
関の可変圧縮比機構において、前記回動偏心部材
の外周に外周上の円周方向における２点間を切除
するように形成される案内溝と、前記回動偏心部
材が軸心の回りに周方向に異なる位置にて前記案
内溝と夫々対向するように、且つ、前記コネクテ
イングロツドにおける前記回動偏心部材との摺接
面に形成される一対の摺動溝と、前記偏心回動部
材の回動に伴なう異なる位置で前記案内溝と前記
いずれかの摺動溝との間で挟持されることにより
前記回動偏心部材を前記コネクテイングロツドに
対して固定するロツクピンとを備え、前記一方の
ロツクピンが前記案内溝と前記一方の摺動溝との
間に挟持されることにより高圧縮比状態を得る一
方、前記他方のロツクピンが前記案内溝と前記他
方の摺動溝との間に挟持されることにより低圧縮
比状態を得るようにしたことを特徴とする。

（作用） 請求項１の発明によれば、例えば高圧縮比状態
を得る際、ロツクピンに例えば移動用の油圧が作
用すると、回動偏心部材の回動に伴いロツクピン
が案内溝及び摺動溝間に徐々に突出していき、該
案内溝と摺動溝との正対時には、ロツクピンが前
記両溝間で堅固に挾持される。

請求項４の発明によれば、例えば高圧縮比状態
を得る際、一方のロツクピンに例えば移動用の油
圧が作用すると、回動偏心部材の回動に伴い該一
方のロツクピンが案内溝及び摺動溝間に徐々に突
出していき、該案内溝と摺動溝との正対時には、
該一方のロツクピンが前記両溝間で堅固に挾持さ
れる。また、低圧縮比状態を得る際、他方のロツ
クピンに例えば移動用の油圧が作用すると、回動
偏心部材の回動に伴い案内溝が周方向に異なる位
置に移動すると共に、該他方のロツクピンが案内
溝及び摺動溝間に徐々に突出していき、該案内溝
と摺動溝との正対時には、該他方のロツクピンが
前記両溝間で堅固に挾持される。

（実施例） 以下、添付図面に基づき各実施例を説明する。
なお、各実施例の説明において同様の部位には同
一の符号を付して重複した説明を省略する。

第１図から第８図に基づき第１実施例を説明す
る。

第１図に示すように、内燃機関のシリンダーラ
イナ壁１内を往復動するピストン２とコネクテイ
ングロツド３の小端部３０との間には、偏心ピス
トンピン（回動偏心部材）４がピストン２及びコ
ネクテイングロツド３に対して回動自在に介装さ
れている。この偏心ピストンピン４は、第２図乃
至第４図に示すように、ピストンピン孔２ａに挿
通される両端部４ａ，４ａの中心軸４ｙ（ピスト
ンピン孔２ａの中心軸２ｂと一致）に対し、偏心
ピストンピン４の中央部に形成され、ピストンピ
ン孔３０ａに挿通される偏膨出部４ｂの中心軸４
ｘ（ピストンピン孔３０ａの中心軸３０ｂと一致）
がオフセツトしたものである。

ここで、偏膨出部４ｂがクランクピン６側にあ
るとき（第１図に示す状態）は、燃焼室容積１ａ
がピストンの上死点で減少するため高圧縮比状態
が得られ、偏膨出部４ｂが反クランクピン６側に
あるときは、燃焼室容積１ａがピストンの上死点
で増大するため低圧縮比状態が得られる。

第４図乃至第６図に示すように、前記偏心ピス
トンピン４の外面側には該偏心ピストンピン４の
外周上の２点間を切除するように、つまり該外周
の接線方向に延びるロツクピン案内溝８が形成さ
れ、一方、前記コネクテイングロツド３には該案
内溝８と対向するロツクピン摺動溝７が形成さ
れ、また、該コネクテイングロツド３には摺動溝
７の一端（第４図下方）で、かつ、該摺動溝７と
縦列するように収納穴１０が形成されている。こ
の収納穴１０にはロツクピン９が出没自在であ
る。

前記コネクテイングロツド３に形成された収納
穴１０の下部には、クランクピン６（第１図参
照）の潤滑油路（図示省略）からの油圧を収納穴
１０内に作用させるべくコネクテイングロツド３
内に形成される固定用油路１１の端口１１ａが臨
まされている。他方、摺動溝７の上端には、前記
潤滑油路からの油圧を収納穴１０内に作用させる
固定解除用油路１２の端口１２ａが臨まされてい
る。なお、この第１実施例では、摺動溝７と案内
溝８とが正対したとき、端口１２ａは案内溝８の
上端より下方に位置する。

次に、上記第１実施例の作動を説明する。

偏心ピストンピン４は、ピストン２及びコネク
テイングロツド３に働く慣性力とシリンダー内の
ガス圧力によりクランク角に応じて回転する。こ
の回転速度と方向は、機関の寸法諸元と運転条件
により変わる。例えば、偏心ピストンピン４は反
時計方向に回転するものとし、偏心ピストンピン
４の回動角は、偏心ピストンピン４の案内溝８が
下向きのとき、つまり第７図ａに示す状態のとき
０度とする。

偏心ピストンピン４の回動角が０度のときにロ
ツクピン９に下方から油圧が作用すると、ロツク
ピン９は収納穴１０内を上方に移動し始める。た
だし、案内溝８はロツクピン９の先端位置に臨ま
されていないので、ロツクピン９の先端は偏心ピ
ストンピン４の外周に接したままであり、したが
つてロツクピン９が移動することはなく、偏心ピ
ストンピン４は回転し続ける。

偏心ピストンピン４の回動角が30度になると
（第７図ｂの状態）、案内溝８の一部が摺動溝７と
対向し始めてロツクピン９の先端が案内溝８に係
合し始め、ロツクピン９が油圧により収納穴１０
の上方に移動し始める。ここで、偏心ピストンピ
ン４はそのまま回転し続ける。

偏心ピストンピン４の回動角が60度になると
（第７図ｃの状態）、ロツクピン９はさらに上方に
移動し続け、偏心ピストンピン４も回転し続け
る。

偏心ピストンピン４の回動角が90度になると
（第７図ｄの状態）、案内溝８が摺動溝７に正対し
て合致するので、該両溝７，８により囲まれるス
ペース内にロツクピン９は同図の破線で示す位置
まで突出してその先端は位置ｄに達し、これによ
つて偏心ピストンピン４の回転は停止する。この
とき、ロツクピン９は前記両ロツクピン溝７，８
間に挾みつけられるが、ロツクピン９が受ける衝
撃はその外周面全体、すなわち大きな面で負担さ
れるので、応力的に余裕がある。しかも、この応
力は圧縮応力であり、ロツクピン９に加わる曲げ
力や剪断応力ではないので、強度上及び耐久性上
有利である。

偏心ピストンピン４が静止してもロツクピン９
には油圧が作用し続けるので、ロツクピン９はそ
の先端が摺動溝７の上端に突き当るまで移動して
静止する（このロツクピン９の先端は第７図ｄの
位置ｅに達する）。これによつて、偏心ピストン
ピン４がコネクテイングロツド３に対し固定状態
となり、上記高圧縮比状態が実現される。

上述したように、偏心ピストンピン４がその回
動角が０度の位置から90度の位置まで回転する間
に、偏心ピストンピン４のストロークは第８図の
実線で示すように、ａ点からｅ点まで比較的長い
時間をかけて変化するので、この点においてもロ
ツクピン９に作用する衝撃力を弱めて前記油圧ロ
ツク状態を実現できる。なお、第８図の破線で示
す場合は従前の構成の場合である。

次に、上記固定状態においてロツクピン９に上
方からロツク解除用油路１２を介して油圧が作用
すると、ロツクピン９は摺動溝７及び収納穴１０
内を下方に移動し始める。このとき、偏心ピスト
ンピン４は時計方向に回転してその案内溝８の溝
面がロツクピン９を下方に押し下げるので、ロツ
クピン９の解除動作が円滑に行なわれる。偏心ピ
ストンピン４が第７図ａの位置まで戻り、ロツク
ピン９の全体が摺動溝７から抜け出ると、ロツク
ピン９による偏心ピストンピン４の固定が解除さ
れ、低圧縮比状態が実現される。

なお、上記実施例では、ロツクピン９を第１図
の破線で示す位置に設け、該ロツクピン９により
偏心ピストンピン４をコネクテイングロツド３に
固定するように構成したが、ロツクピン９を第１
図の一点鎖線で示す位置に設け、このロツクピン
９により偏心ピストンピン４をピストン２に固定
するように構成することもできる。

次に、第９図乃至第１１図に基づき第２実施例
について説明する。

この第２実施例は、コネクテイングロツド３の
小端部３０とピストンピン４′との間に、回動偏
心部材として偏心ブツシユ２０を介装したもので
ある。

第９図乃至第１１図に示すように、ピストン２
のピストンピン孔２ａにはピストンピン４′の両
端部４a′が挿通され、このピストンピン４′と小
端部３０との間には、偏心ブツシユ２０がピスト
ンピン４′及び小端部３０に対して回動自在に介
装されている。ここで、偏心ブツシユ２０は、そ
の軸心２０ａ（偏心ブツシユ２０を挿通する偏心
ブツシユ孔３０ａの中心軸３０ｂと一致）と、前
記ピストンピン４′の軸心４０′ａ（ピストンピン
孔２ａの中心軸２ｂと一致）とがオフセツトして
いる。そして、偏心ブツシユ２０の偏膨出部２１
がクランク軸側にあるとき（第９図の状態）は、
燃焼室容積１ａがピストンの上死点で減少するた
め高圧縮比状態が得られ、偏膨出部２１が反クラ
ンク軸側、つまりシリンダヘツド側に移動したと
きには、燃焼室容積１ａがピストンの上死点で増
大するため低圧縮比状態が得られる。

なお、前記偏心ブツシユ２１の外周側には該偏
心ブツシユ２１の外周の接線方向に延びるロツク
ピン案内溝８が形成される等他の構成は上記第１
実施例と同様である。したがつて、コネクテイン
グロツド３に形成される収納穴１０からロツクピ
ン９が抜け出し、該ロツクピン９が前記案内溝８
と摺動溝７との間で挟持されると、前記偏心ブツ
シユ２０が前記コネクテイングロツド３に対して
固定される。

第２実施例はこのように構成されているので、
偏心ブツシユ２０の回転に伴ない前記案内溝８が
摺動溝７に正対したとき、ロツクピン９が前記両
溝７，８間に挟持され、これによつて前記固定状
態が実現される。なお、この第２実施例の場合に
おいても、ロツクピン９が前記両溝７，８間に挟
持される際の衝撃は、ロツクピン９の外周面全体
で受け止められ、上記実施例と同様に応力的に余
裕が生じ、ロツクピン９には曲げ力や剪断応力で
はなく圧縮応力が加わり、強度上及び耐久性上有
利である。

第１２図は第３実施例を示すものであり、第１
実施例と同様に、前記偏心ピストンピン４の外面
側に前記案内溝８が形成されている。ここで、コ
ネクテイングロツド３に形成される摺動溝７′の
上端には、収納穴１０′とは反対方向に縦列する
ようにもう一つの収納穴１０′ａが形成されてい
る。また、ロツクピン９′は前記案内溝８の溝長
より長い軸長を有しており、また、ロツクピン
９′の先端部は収納穴１０′ａに挿入され、収納穴
１０′はロツクピン９′を埋没させる。他の構成は
上記第１実施例と同様である。

このように構成された第３実施例の作動を説明
する。

偏心ピストンピン４の回動に伴ない前記案内溝
８が摺動溝７′に正対したとき、ロツクピン９′が
前記両溝７′，８′間に挟持され、これによつて前
記固定状態が実現される。このとき、ロツクピン
９′の上方先端部は収納穴１０′ａに挿入される。
したがつて、ロツクピン９′は収納穴１０′、案内
溝８と正対する摺動溝７′、及び収納穴１０′ａに
わたり架け渡されるため、前記両溝７′，８間に
挟持される際の衝撃は、ロツクピン９′の外周面
全体に略均等に受け止められるので、上記実施例
と同様に応力的に余裕が生じ、ロツクピン９′に
は曲げ力や剪断応力ではなく圧縮応力が加わり、
強度上及び耐久性上有利である。

この第３実施例の作動につき、第１３図を用い
てさらに説明すると、偏心ピストンピン４の固定
時に、偏心ピストンピン４が反時計方向に回動
し、ロツクピン９′の上端が収納穴１０′ａ内に挿
入されたとき、偏心ピストンピン４が時計方向に
回動しようとすると、偏心ピストンピン４の外周
と案内溝８の上端との接点である角部Ｐがロツク
ピン９に当接し、該ロツクピン９′にはその軸線
方向とは略直交する方向（矢印Ｈ方向）の力が働
く。このため、ロツクピン９′は偏心ピストンピ
ン４の回動のみによつては移動することはなく、
固定状態の偏心ピストンピン４が自然的に固定解
除状態になることはない。

なお、この場合、第１３図に示す固定状態から
固定解除状態に移行すべくロツクピン９′を下動
させるとき、ロツク解除用油路１２の端口１２ａ
からロツクピン９′に油圧が作用するが、収納穴
１０′ａの存在によりピストンピン４とコネクテ
イングロツド３との間からの圧油のリーク量を最
小限に押えられ、ロツクピン９′の移動を速やか
に行える。

第１４図乃至第２０図は第４実施例を示すもの
である。回動偏心部材としての偏心ピストンピン
４の外面側には、上記実施例と同様にロツクピン
案内溝８が形成され、前記コネクテイングロツド
３には該案内溝８と相対した異なる位置で対向す
る一対の摺動溝７０，７１が夫々形成されてい
る。そして、このコネクテイングロツド３には前
記両摺動溝７０，７１の溝長方向各一端に、摺動
溝７０，７１と夫々縦列する二つの収納穴１０
０，１０１が形成され、両収納穴１００，１０１
にはロツクピン９０，９１が夫々埋没する。

前記両収納穴１００，１０１の下端はコネクテ
イングロツド３内に形成された第１及び第２固定
用油路１１１，１１１′と夫々連通し、摺動溝７
０，７１の上端は第１及び第２固定解除用油路１
１２，１１２′と連通している。この第１固定用
油路１１１と第２固定解除用油路１１２′とは第
１共通油路１１３に連通し、第１固定解除用油路
１１２と第２固定用油路１１１′とは第２共通油
路１１４に連通しており、両共通油路１１３，１
１４の下端はスプール１１５を介してクランクピ
ン等に供給される潤滑油を導く主油路１１６に連
通している。

ここで、スプール１１５は、中央部に環状油溝
１１５ａを形成していると共に、両端に夫々永久
磁石１１７，１１８を取付けており、第１電磁石
１１９及び第２電磁石１２０から成る駆動手段の
働きにより、環状油溝１１５ａを介しての主油路
１１６と第２共通油路１１３又は第２共通油路１
１４との選択的連通を図るべくコネクテイングロ
ツド３の軸線方向とは直交する方向、すなわち偏
心ピストンピン４の軸線方向と平行な方向に移動
自在である。偏心ピストンピン４の両端部４ａの
外周及び偏膨出部４ｂの外周には耐摩耗性の軸受
メタル１２１，１２２が夫々嵌着されている。他
の構成は上記第１実施例と同様である。

第４実施例はこのように構成されているので、
例えば第１６図に示す低圧縮比状態から高圧縮比
状態を得るときは、駆動手段が働いてスプール１
１５が同図の矢印Ａ方向に移動し（第１７図参
照）、主油路１１６と第１共通油路１１３との連
通が断たれ、主流路１１６と第２共通油路１１４
とが連通する。これにより、第１ロツクピン９０
は収納穴１００内に埋没するが、第２ロツクピン
９１の先端は偏心ピストンピン４の外周に接した
ままであり、第２ロツクピン９１は移動しない。

続いて第１８図に示すように、偏心ピストンピ
ン４が同図の時計方向に略90度回動すると案内溝
８も略90度回転する。ここで、第１及び第２ロツ
クピン９０，９１の先端は偏心ピストンピン４の
外周に接したままであり、いずれのロツクピン９
０，９１も移動はしない。

さらに、第１８図に示す状態から偏心ピストン
ピン４が回動し続け、第１９図に示すように、同
図の時計方向に略45度回動すると、案内溝８が第
２ロツクピン９１の先端と対向し始め、第２ロツ
クピン９１は第２固定用油路１１１′を介しての
油圧の作用を受けて徐々に上動をし始める。

そして、第２０図に示すように、偏心ピストン
ピン４が第１６図に示す状態から略半回転する
と、案内溝８が摺動溝７１と正対し、第２ロツク
ピン９１は摺動溝８及び摺動溝７１と収納穴１０
１との間に架け渡される。これによつて偏心ピス
トンピン４の回転は停止する。つまり、偏膨出部
４ｂがクランク軸側に位置し、高圧縮比状態を得
ることとなる。このとき、第２ロツクピン９１は
前記両溝７，８間に挟持されるが、このときの第
２ロツクピン９が受ける衝撃は上記実施例の場合
と同様に、その外周面全体で負担するので、上記
実施例と同様に応力的に余裕が生じ、ロツクピン
９には曲げ力や剪断応力ではなく圧縮応力が加わ
り、強度上及び耐久性上有利である。

（発明の効果） 以上詳述したように、請求項１の発明は、内燃
機関のピストンとコネクテイングロツドの反クラ
ンク軸側端部との間に介在する回動偏心部材を、
前記コネクテイングロツドに対しロツクピンを介
して固定又は固定解除することによりシリンダの
高圧縮比状態又は低圧縮比状態を得る内燃機関の
可変圧縮比機構において、前記回動偏心部材の外
周に外周上の円周方向における２点間を切除する
ように形成される案内溝と、前記コネクテイング
ロツドの前記回動偏心部材との摺接面に形成さ
れ、且つ、前記回動偏心部材の回動時に前記案内
溝が対向する摺動溝と、前記偏心回動部材の回動
に伴い前記案内溝と前記摺動溝との間で挟持され
ることにより前記回動偏心部材を前記コネクテイ
ングロツドに対して固定するロツクピンとを設け
る構成としたので、偏心回動部材のコネクテイン
グロツドに対する固定の際、その固定のためのロ
ツクピンの移動が前記偏心回動部材の回動に伴つ
て徐々に、比較的長い時間をかけて行なわれ、且
つ該ロツクピンは回動偏心部材側の案内溝とコネ
クテイングロツド側の摺動溝との正対時に両溝間
に挾持されるから、ロツクピンに作用する応力は
圧縮応力が支配的となり、従前のようなロツクピ
ンに対する衝撃的曲げ力や剪断力が作用すること
なく、ロツクピンの耐衝撃あるいは耐久性を向上
することができると共に、ロツクピンによる偏心
回動部材の固定を円滑かつ堅固に行なうことがで
きる。

請求項３の発明によれば、請求項１の発明にお
いて、コネクテイングロツドは、前記摺動溝にお
ける溝長方向端部にロツクピンの一部を埋没させ
る収納穴を形成しており、該ロツクピンは、その
全長が前記案内溝の溝長より長く設定されている
構成としたので、案内溝と摺動溝との正対時にお
けるロツクピンは案内溝が摺動溝内に含まれる溝
長を有する分だけ全長にわたりより有効に圧縮応
力を受け止めることとなる。

請求項４の構成によれば、内燃機関のピストン
とコネクテイングロツドの反クランク軸側端部と
の間に介在する回動偏心部材を、前記コネクテイ
ングロツドに対しロツクピンを介して固定又は固
定解除することによりシリンダの高圧縮比状態又
は低圧縮比状態を得る内燃機関の可変圧縮比機構
において、前記回動偏心部材の外周に外周上の円
周方向における２点間を切除するように形成され
る案内溝と、前記回動偏心部材が軸心の回りに周
方向に異なる位置にて前記案内溝と夫々対向する
ように、且つ、前記コネクテイングロツドにおけ
る前記回動偏心部材との摺接面に形成される一対
の摺動溝と、前記偏心回動部材の回動に伴なう異
なる位置で前記案内溝と前記いずれかの摺動溝と
の間で挟持されることにより前記回動偏心部材を
前記コネクテイングロツドに対して固定するロツ
クピンとを備え、前記一方のロツクピンが前記案
内溝と前記一方の摺動溝との間に挟持されること
により高圧縮比状態を得る一方、前記他方のロツ
クピンが前記案内溝と前記他方の摺動溝との間に
挟持されることにより低圧縮比状態を得る構成と
したので、二つのロツクピンの選択的操作により
高圧縮比状態又は低圧縮比状態を、ロツクピンへ
の過度の応力負担を回避しつつ、より円滑にかつ
堅固に得ることができる。なお、本発明は回動偏
心部材が、偏心ピストンピンでも偏心ブツシユで
も成立する汎用性の高いものである。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第８図は本発明の第１実施例を示し
ており、第１図は偏心ピストンピンを用いた可変
圧縮比機構を示す断面図、第２図は偏心ピストン
ピンを示す平面図、第３図は第２図の矢視図、
第４図は主要部を示す断面図、第５図は第４図の
−線断面図、第６図は第４図の−線断面
図、第７図ａ〜ｄは作動説明図、第８図は本発明
及び従来例の作動を比較するためのグラフ、第９
図から第１１図は本発明の第２実施例を示してお
り、第９図は偏心ブツシユを用いた可変圧縮比機
構を示す断面図、第１０図は偏心ブツシユを示す
平面図、第１１図は第１０図の矢印XIから見た
図、第１２図は第３実施例を示すものであり第４
図と同様な断面図、第１３図は第３実施例の作用
説明図、第１４図及び第１５図は第４実施例を示
すものであり、第１４図は全体構成を示す断面
図、第１５図は第１４図の−に沿う断面
図、第１６図乃至第２０図は第４実施例の作動を
示すものであり、第１６図は低圧縮比状態のとき
の概略斜視図、第１７図は第１６図の状態から油
路の切換えを行うべくスプールを作動させたとき
の概略斜視図、第１８図は第１７図の状態から偏
心ピストンピンを略90度時計回り方向に回動させ
たときの概略斜視図、第１９図は第１８図の状態
からさらに偏心ピストンピンを略45度時計回り方
向に回動させたときの概略斜視図、第２０図は第
１６図の状態から偏心ピストンピンを時計回り方
向に半回転させたとき、つまり高圧縮比状態のと
きの概略斜視図、第２１図は従来の可変圧縮比機
構を示す断面図、第２２図はその作動説明図であ
る。 ２…ピストン、３０…コネクテイングロツド小
端部（コネクテイングロツドの反クランク軸側端
部）、４…偏心ピストンピン（回動偏心部材）、
７，７′，７０，７１…ロツクピン摺動溝、８…
ロツクピン案内溝、９，９′，９０，９１…ロツ
クピン、１０′ａ，１０，１０′，１００，１０１
…ロツクピン収納穴、２０…偏心ブツシユ（回動
偏心部材）。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関のピストンとコネクテイングロツド
   の反クランク軸側端部との間に介在する回動偏心
   部材を、前記コネクテイングロツドに対しロツク
   ピンを介して固定又は固定解除することによりシ
   リンダの高圧縮比状態又は低圧縮比状態を得る内
   燃機関の可変圧縮比機構において、前記回動偏心
   部材の外周に外周上の円周方向における２点間を
   切除するように形成される案内溝と、前記コネク
   テイングロツドの前記回動偏心部材との摺接面に
   形成され、且つ、前記回動偏心部材の回動時に前
   記案内溝が対向する摺動溝と、前記偏心回動部材
   の回動に伴い前記案内溝と前記摺動溝との間で挟
   持されることにより前記回動偏心部材を前記コネ
   クテイングロツドに対して固定するロツクピンと
   を設けたことを特徴とする内燃機関の可変圧縮比
   機構。 ２ 前記コネクテイングロツドは、前記ロツクピ
   ンが埋没したとき前記回動偏心部材と前記コネク
   テイングロツドとの固定解除を図るための収納穴
   を、前記摺動溝の溝長方向一端に縦列するように
   形成している請求項１記載の内燃機関の可変圧縮
   比機構。 ３ 前記コネクテイングロツドは、前記摺動溝に
   おける前記収納穴とは反対側の溝長方向他端に前
   記ロツクピンの一部を埋没させるもう一つの収納
   穴を形成しており、該ロツクピンは、その全長が
   前記案内溝の溝長より長く設定されている請求項
   ２記載の内燃機関の可変圧縮比機構。 ４ 内燃機関のピストンとコネクテイングロツド
   の反クランク軸側端部との間に介在する回動偏心
   部材を、前記コネクテイングロツドに対しロツク
   ピンを介して固定又は固定解除することによりシ
   リンダの高圧縮比状態又は低圧縮比状態を得る内
   燃機関の可変圧縮比機構において、前記回動偏心
   部材の外周に外周上の円周方向における２点間を
   切除するように形成される案内溝と、前記回動偏
   心部材が軸心の回りに周方向に異なる位置にて前
   記案内溝と夫々対向するように、且つ、前記コネ
   クテイングロツドにおける前記回動偏心部材との
   摺接面に形成される一対の摺動溝と、前記偏心回
   動部材の回動に伴なう異なる位置で前記案内溝と
   前記いずれかの摺動溝との間で挟持されることに
   より前記回動偏心部材を前記コネクテイングロツ
   ドに対して固定するロツクピンとを備え、前記一
   方のロツクピンが前記案内溝と前記一方の摺動溝
   との間に挾持されることにより高圧縮比状態を得
   る一方、前記他方のロツクピンが前記案内溝と前
   記他方の摺動溝との間に挾持されることにより低
   圧縮比状態を得るようにしたことを特徴とする内
   燃機関の可変圧縮比機構。 ５ 前記コネクテイングロツドが、前記一方のロ
   ツクピンが埋没したとき前記回動偏心部材と前記
   コネクテイングロツドとの固定解除を図るための
   一方の収納穴を、前記一方の摺動溝の溝長方向一
   端に縦列するように形成していると共に、前記他
   方のロツクピンが埋没したとき前記回動偏心部材
   と前記コネクテイングロツドとの固定解除を図る
   ための他方の収納穴を、前記他方の摺動溝の溝長
   方向一端に縦列するように形成している請求項４
   記載の内燃機関の可変圧縮比機構。 ６ 前記回動偏心部材は、前記ピストンに対する
   回動中心と前記コネクテイングロツドに対する回
   動中心とがオフセツトしている偏心ピストンピン
   から成る請求項１から請求項５までのいずれか１
   項に記載の内燃機関の可変圧縮比機構。 ７ 前記回動偏心部材は、コネクテイングロツド
   とピストンピンとの間に介装され、該ピストンピ
   ンに対する回動中心とコネクテイングロツドに対
   する回動中心とがオフセツトしている偏心軸受ブ
   ツシユから成る請求項１から請求項５までのいず
   れか１項に記載の内燃機関の可変圧縮比機構。