JPH04180519A - Co入りスーパー12Cr鋼材の製造方法 - Google Patents
Co入りスーパー12Cr鋼材の製造方法Info
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- JPH04180519A JPH04180519A JP30903790A JP30903790A JPH04180519A JP H04180519 A JPH04180519 A JP H04180519A JP 30903790 A JP30903790 A JP 30903790A JP 30903790 A JP30903790 A JP 30903790A JP H04180519 A JPH04180519 A JP H04180519A
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- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 35
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
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- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はCo入りスーパー12Cr鋼材の製造方法に関
し、更に詳しくは、粗大な結晶粒の成長を抑制し、もっ
て靭性の低下を防止するCo入りスーパー12Cr鋼材
の製造方法に関する。
し、更に詳しくは、粗大な結晶粒の成長を抑制し、もっ
て靭性の低下を防止するCo入りスーパー12Cr鋼材
の製造方法に関する。
(従来の技術)
Coを4重量%以上含有しているスーパー12C「鋼は
、組織がマルテンサイトであり、その熱膨張率が小さく
、かつ、熱伝導度が大きいため、熱応力や熱歪みに対す
る抵抗が大きい鋼種であって、例えば、ガスタービンの
圧縮機用翼車の材料として使用されている。
、組織がマルテンサイトであり、その熱膨張率が小さく
、かつ、熱伝導度が大きいため、熱応力や熱歪みに対す
る抵抗が大きい鋼種であって、例えば、ガスタービンの
圧縮機用翼車の材料として使用されている。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、この鋼種は、溶製時の組成が同じであっ
た場合でも、以後の鍛造や熱処理の条件によっては、粒
径が5mm程度もある極めて粗大な結晶粒の群生するこ
とがある。とくに、大型の鋼材の場合には、上記した粗
大粒が群生するという傾向が強くなる。
た場合でも、以後の鍛造や熱処理の条件によっては、粒
径が5mm程度もある極めて粗大な結晶粒の群生するこ
とがある。とくに、大型の鋼材の場合には、上記した粗
大粒が群生するという傾向が強くなる。
このような粗大粒が成長している鋼材は、その靭性が低
下していて、例えば前記したガスタービン圧縮機用翼車
に使用すると、その稗働中に翼車が破損するという事故
を起こすことかある。
下していて、例えば前記したガスタービン圧縮機用翼車
に使用すると、その稗働中に翼車が破損するという事故
を起こすことかある。
このため、この鋼種に関しては、組成の検討も含めて、
鍛造条件、熱処理条件などの適正化のための研究が進め
られているが、しかし、現在までのところ、前記粗大粒
を群生させないための包括的な条件は開示されていない
。
鍛造条件、熱処理条件などの適正化のための研究が進め
られているが、しかし、現在までのところ、前記粗大粒
を群生させないための包括的な条件は開示されていない
。
本発明は上記問題を解決するものであって、鋼種の組成
には関係なく、粗大粒が群生していないCo入りスーパ
ー12Cr鋼材を安定して製造する方法の提供を目的と
する。
には関係なく、粗大粒が群生していないCo入りスーパ
ー12Cr鋼材を安定して製造する方法の提供を目的と
する。
(課題を解決するための手段・作用)
上記した目的を達成するために、本発明者は、インゴッ
トの鍛造条件、鍛造後の熱処理条件1両条件の組合せに
つき詳細に検討を加えた。その結果、鍛造後の焼ならし
条件を後述の条件に設定した場合、粗大粒の群生は、鍛
造回数とは無関係に最終の鍛造時における圧下量とその
ときの鍛造終止温度によって規定されるとの事実を見出
した。
トの鍛造条件、鍛造後の熱処理条件1両条件の組合せに
つき詳細に検討を加えた。その結果、鍛造後の焼ならし
条件を後述の条件に設定した場合、粗大粒の群生は、鍛
造回数とは無関係に最終の鍛造時における圧下量とその
ときの鍛造終止温度によって規定されるとの事実を見出
した。
すなわち、本発明のCo入りスーパー12Cr鋼材の製
造方法は、上記知見に基ついてなされたものであって、
Co入りスーパー12Cr鋼の鋼塊を鍛造する際の最終
鍛造時において、圧下量をX(%)、鍛造終止温度をy
(℃)としたとき、x、 yはそれぞれ、20≦x
≦50,850≦y≦1000であり、かつ、x、
yの間では、20≦x≦30のとき、850≦y≦10
00.30≦x≦40のとき、5x’−,700≦y≦
1000゜40≦x≦50のとき、lOx+500≦y
≦1000の関係を満足する条件で鍛造を行う工程、お
よび、得られた鍛造品に、900〜980℃の温度域で
焼ならしを行う工程;を必須の工程として具備すること
を特徴とする。
造方法は、上記知見に基ついてなされたものであって、
Co入りスーパー12Cr鋼の鋼塊を鍛造する際の最終
鍛造時において、圧下量をX(%)、鍛造終止温度をy
(℃)としたとき、x、 yはそれぞれ、20≦x
≦50,850≦y≦1000であり、かつ、x、
yの間では、20≦x≦30のとき、850≦y≦10
00.30≦x≦40のとき、5x’−,700≦y≦
1000゜40≦x≦50のとき、lOx+500≦y
≦1000の関係を満足する条件で鍛造を行う工程、お
よび、得られた鍛造品に、900〜980℃の温度域で
焼ならしを行う工程;を必須の工程として具備すること
を特徴とする。
本発明方法においては、まず、所望組成OCO入りスー
パー12Cr鋼が溶製される。鋼種としては、Co含有
量が4重量%以上であるスーパー12Cr鋼であれば何
であってもよく、格別限定を受けるものではない。
パー12Cr鋼が溶製される。鋼種としては、Co含有
量が4重量%以上であるスーパー12Cr鋼であれば何
であってもよく、格別限定を受けるものではない。
本発明方法では、つぎに、溶製された上記00人りスー
パー12Cr鋼の鋼塊に熱間鍛造が施される。
パー12Cr鋼の鋼塊に熱間鍛造が施される。
鍛造は、1回に限らず複数回行ってもよいか、本発明に
おいては、最終の鍛造工程における条件を上記したよう
に規定することを特徴とする。
おいては、最終の鍛造工程における条件を上記したよう
に規定することを特徴とする。
すなわち、第1図に示したように、圧下量X(%)を横
軸、鍛造終止温度V(℃)を縦軸とした場合、図のA−
E点で囲まれる斜線領域の条件下で鍛造される。
軸、鍛造終止温度V(℃)を縦軸とした場合、図のA−
E点で囲まれる斜線領域の条件下で鍛造される。
鍛造は、鋼塊を加熱炉で所定の温度に加熱したのち鍛造
機にかけて行われるが、このとき、生産性の向上を意図
して圧下量Xを大きくすると、それに応じて鍛造終止温
度yも高くしなければならない。
機にかけて行われるが、このとき、生産性の向上を意図
して圧下量Xを大きくすると、それに応じて鍛造終止温
度yも高くしなければならない。
本発明においては、圧下量Xを20〜50%とし、それ
に対応して鍛造終止温度yを850〜1000℃に管理
する。
に対応して鍛造終止温度yを850〜1000℃に管理
する。
この場合、鍛造終止温度yが850℃より低くなるよう
な温度で鍛造すると、所望の圧下量を確保することが困
難になるばかりではなく、後述する熱処理の過程で粗大
粒が発生するようになり、目的を達成することができな
い。
な温度で鍛造すると、所望の圧下量を確保することが困
難になるばかりではなく、後述する熱処理の過程で粗大
粒が発生するようになり、目的を達成することができな
い。
また、鍛造終止温度yをtooooCよりも高くする場
合には、加熱炉における鋼塊の加熱温度を1250℃以
上にすることか必要になるが、そのような容量をもつ工
業用加熱炉の運転は徒にコストアップを招くのみである
ため、終止温度yの上限は実用性を考えて1000℃に
規定する。
合には、加熱炉における鋼塊の加熱温度を1250℃以
上にすることか必要になるが、そのような容量をもつ工
業用加熱炉の運転は徒にコストアップを招くのみである
ため、終止温度yの上限は実用性を考えて1000℃に
規定する。
また、圧下量Xが20%より小さい鍛造の場合には、鋼
の鋳造組織を微細に破壊することができず、結局、靭性
の優れた鋼材を製造することができない。更に、圧下量
Xを50%より大きくする場合には、鍛造終止温度yを
1000℃より高くすることが必要になるが、しかしそ
れは前記した加熱炉容量との関係で不経済である。した
がって、圧下量は20〜50%の範囲に規定する。
の鋳造組織を微細に破壊することができず、結局、靭性
の優れた鋼材を製造することができない。更に、圧下量
Xを50%より大きくする場合には、鍛造終止温度yを
1000℃より高くすることが必要になるが、しかしそ
れは前記した加熱炉容量との関係で不経済である。した
がって、圧下量は20〜50%の範囲に規定する。
本発明の鍛造においては、生産性との関係で圧下量Xが
まず所望の値に選定され、その圧下量Xに基づき第1図
から鍛造終止温度yが選定され、そしてその鍛造終止温
度yを確保するに必要な鋼塊の加熱温度が設定される。
まず所望の値に選定され、その圧下量Xに基づき第1図
から鍛造終止温度yが選定され、そしてその鍛造終止温
度yを確保するに必要な鋼塊の加熱温度が設定される。
すなわち、圧下量Xを20〜30%に選定すると、鍛造
終止温度yは850〜1000°Cに設定される。そし
て、これに応じて、加熱炉では鋼塊が所定の温度にまで
加熱される。通常、この鋼塊加熱温度は1100〜11
50℃である。
終止温度yは850〜1000°Cに設定される。そし
て、これに応じて、加熱炉では鋼塊が所定の温度にまで
加熱される。通常、この鋼塊加熱温度は1100〜11
50℃である。
また、圧下量Xを30〜40%の範囲内のある値に選定
した場合は、鍛造終止温度yは5X+700≦y≦10
00の関係を満足する値に設定され、そして、この温度
になるように鋼塊の加熱温度が設定される。
した場合は、鍛造終止温度yは5X+700≦y≦10
00の関係を満足する値に設定され、そして、この温度
になるように鋼塊の加熱温度が設定される。
更に、圧下量Xを40〜50%の範囲内のある値に選定
した場合、鍛造終止温度yは10x+500≦y≦10
00の関係を満足するように設定される。
した場合、鍛造終止温度yは10x+500≦y≦10
00の関係を満足するように設定される。
圧下量Xと鍛造終止温度yとの間で上記した関係が満足
しないような条件下において鍛造を行うと、後述する熱
処理の条件如何にかかわらず、粗大粒が発生する。
しないような条件下において鍛造を行うと、後述する熱
処理の条件如何にかかわらず、粗大粒が発生する。
このような条件で鍛造された鍛造品には、つぎに、鍛造
によって蓄積された歪みを除去して鋼を標準状態に復元
するために、焼ならしが行われる。
によって蓄積された歪みを除去して鋼を標準状態に復元
するために、焼ならしが行われる。
焼ならしの温度は、その前段における鍛造の条件によっ
ても異なるが、通常、900〜980°Cに設定される
。900℃よりも低い温度の場合は歪み除去が不充分で
あり、また980℃よりも高くすると、焼入れ処理に近
い状態になって冷却歪みが増大するからである。この焼
ならしの時間は、格別限定されないが、2〜3時間程で
あればよい。
ても異なるが、通常、900〜980°Cに設定される
。900℃よりも低い温度の場合は歪み除去が不充分で
あり、また980℃よりも高くすると、焼入れ処理に近
い状態になって冷却歪みが増大するからである。この焼
ならしの時間は、格別限定されないが、2〜3時間程で
あればよい。
本発明方法においては、以上の工程を必須とするが、更
に必要に応じて、上記工程に続けて焼なまし、焼入れ、
焼戻しの各熱処理を順次行ってもよい。
に必要に応じて、上記工程に続けて焼なまし、焼入れ、
焼戻しの各熱処理を順次行ってもよい。
そのとき、焼なましの条件としては、温度約750℃で
1〜4時間程度、焼入れは1050〜1180℃で2〜
3時間程度、焼戻しは600〜700℃で6時間程度で
あればよい。
1〜4時間程度、焼入れは1050〜1180℃で2〜
3時間程度、焼戻しは600〜700℃で6時間程度で
あればよい。
(発明の実施例)
実施例1〜3
組成が、C: 0.09重量%、Si:0.50重量%
、Mn:0.85重量%、P:0.02重量%、S:
0.015重量%、Ni:0.50重量%、Cr:■O
15重量%、Mo:0.75重量%、V:0.25重量
%、Co:6.00重量%、Nb:0.40重量%、B
:0.016重量%、N:0.03重量%、Fe:残部
である00人りスーパー12Cr鋼を溶製した。
、Mn:0.85重量%、P:0.02重量%、S:
0.015重量%、Ni:0.50重量%、Cr:■O
15重量%、Mo:0.75重量%、V:0.25重量
%、Co:6.00重量%、Nb:0.40重量%、B
:0.016重量%、N:0.03重量%、Fe:残部
である00人りスーパー12Cr鋼を溶製した。
ついで、上記溶鋼から直径725mm、厚み190mm
の鋼塊を製造し、これを加熱炉で第1表に示した温度に
加熱したのち、同じく第1表に示した鍛造条件、熱処理
条件で処理した。
の鋼塊を製造し、これを加熱炉で第1表に示した温度に
加熱したのち、同じく第1表に示した鍛造条件、熱処理
条件で処理した。
各鋼材の組織における粗大粒の有無を顕微鏡で観察し、
その結果を第1表に示した。
その結果を第1表に示した。
(以下余白)
(発明の効果)
以上の説明で明らかなように、本発明方法によれば、圧
下量と鍛造終止温度を前記した関係を満たすように管理
し、また、焼ならし条件を前記したように管理すること
により、靭性の低下を招く粗大粒の群生がないCo入り
スーパー12Cr鋼材を非常に安定して製造することが
できるので、その工業的価値は大である。
下量と鍛造終止温度を前記した関係を満たすように管理
し、また、焼ならし条件を前記したように管理すること
により、靭性の低下を招く粗大粒の群生がないCo入り
スーパー12Cr鋼材を非常に安定して製造することが
できるので、その工業的価値は大である。
第1図は本発明方法で採用する圧下量と鍛造終止温度と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- Co入りスーパー12Cr鋼の鋼塊を鍛造する際の最終
鍛造時において、圧下量をx(%)、鍛造終止温度をy
(℃)としたとき、x、yはそれぞれ、20≦x≦50
、850≦y≦1000であり、かつ、x、yの間では
、20≦x≦30のとき、850≦y≦1000、30
≦x≦40のとき、5x+700≦y≦1000、40
≦x≦50のとき、10x+500≦y≦1000の関
係を満足する条件で鍛造を行う工程;および、得られた
鍛造品に、900〜980℃の温度域で焼ならしを行う
工程;を必須の工程として具備することを特徴とするC
o入りスーパー12Cr鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2309037A JP3019403B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | Co入りスーパー12Cr鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2309037A JP3019403B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | Co入りスーパー12Cr鋼材の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04180519A true JPH04180519A (ja) | 1992-06-26 |
JP3019403B2 JP3019403B2 (ja) | 2000-03-13 |
Family
ID=17988122
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2309037A Expired - Lifetime JP3019403B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | Co入りスーパー12Cr鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3019403B2 (ja) |
-
1990
- 1990-11-15 JP JP2309037A patent/JP3019403B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3019403B2 (ja) | 2000-03-13 |
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