CN116904866A - 一种uns n08120合金及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种UNS N08120合金,包括以下质量配比计的成分:C:0.040％‑0.060％；Mn:0.60％‑0.80％；P:≤0.020％；S:≤0.010％；Si:0.30％‑0.50％；Cr:24.00％‑25.00％；Ni:36.00％‑38.00％；Nb+Ta:0.60％‑0.80％；Cu:≤0.2％；N:0.20％‑0.25％；Al:≤0.05％；Ti:0.03‑0.05％；Mo:0.90％‑1.10％；W:0.80％‑1.20％,Co:2.50％‑2.80％,B:0.003％‑0.005％,余量为Fe以及不可避免的杂质。本发明还提供了上述UNS N08120合金的制备方法，通过本发明的制备方法和合金成分控制，解决了UNS N08120合金粗大混晶的问题。
Description
技术领域
本发明涉及特种合金领域,具体而言,涉及一种UNS N08120合金及其制备方法。
背景技术
UNS N08120合金(以下简称8120)是一种在800H基础上发展而来的固溶强化型的耐热合金这种合金有极高的高温强度同时兼备抵抗渗碳、硫化的能力。8120的抗高温氧化性在Fe-Cr-Ni合金中是最好的,综合性能比300不锈钢系列、800系列都更优秀。即使和Ni-Cr系列合金相比,该合金1095℃温度以下的强度也明显高。同时该合金冷热加工成型均较良好,产品涉及棒、法兰锻件、管、板等,被广泛运用于化工汽化炉邻域流化床部件。
为了实现8120的高强度和高持久性能,ASME规范中要求晶粒度粗于5级,实际生产中根据产品的具体形态晶粒度在0-5级之间,级差较大。极端情况下甚至出现阴阳面大小晶粒分割明显的情况。固溶处理后混乱粗大的晶粒影响后期探伤质量,杂波和异常波形水平较高,很难与真正的缺陷波进行区分。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种UNS N08120合金,以解决常规UNS N08120合金晶粒粗大,强度和持久性能不达标的问题。
为了解决上述问题,本发明提供了一种UNS N08120合金,包括以下质量配比计的成分:
C:0.040％-0.060％；Mn:0.60％-0.80％；P:≤0.020％；S:≤0.010％；Si:0.30％-0.50％；Cr:24.00％-25.00％；Ni:36.00％-38.00％；Nb+Ta:0.60％-0.80％；Cu:≤0.2％；N:0.20％-0.25％；Al:≤0.05％；Ti:0.03-0.05％；Mo:0.90％-1.10％；W:0.80％-1.20％,Co:2.50％-2.80％,B:0.003％-0.005％,余量为Fe以及不可避免的杂质。
作为优选的方案，包括以下质量配比计的成分：
C:0.051％；Mn:0.75％；P:0.15％；S:0.002％；Si:0.45％；Cr:24.58％；Ni:36.89％；Nb+Ta:0.75％；Cu0.03％；N:0.21％；Al:0.04％；Ti:0.04％；Mo:1.07％；
W:1.10％,Co:2.75％,B:0.003％,余量为Fe以及不可避免的杂质。
本发明要解决的另一个问题是，提供上述UNS N08120合金的制备方法,以解决常规方法制备得到的UNS N08120合金合金晶粒粗大,强度和持久性能不达标的问题。
为了解决上述问题，本发明提供了一种UNS N08120合金的制备方法,包括以下步骤：
S1：按根据ASME SA-564中N08120的标准成分范围进行原料配料，将所述原料加入至感应炉中进行熔炼，制备得到感应锭；
S2：将所述步骤S1制备得到的感应锭修磨后进行电渣重熔，得到电渣锭；
S3：将所述步骤S2制备得到的所述电渣锭进行加热锻造处理，所述加热锻造包括将所述电渣锭依次升温至1000±10℃、1220±10℃并保温后出炉锻造，所述锻造的温度≥1000℃；
S4：将所述步骤S3处理后的锻件进行热处理后得到UNS N08120合金；所述热处理包括预处理以及固溶处理，所述预处理包括将所述锻件升温至1000±10℃并保温后出炉空冷；所述固溶处理包括将所述预处理结束后的锻件依次升温至1000±10℃、1200±10℃并保温后出炉水冷处理。
作为优选的方案,所述步骤S3中，所述加热锻造的热处理包括：控制所述电渣锭的进炉温度为400℃，加热2h；第一次将炉内温度升至1000±10℃，且升温速度≤80℃/h，进行第一次保温；之后第二次升温至1220±10℃，且升温速度≤80℃/h，进行第二次保温，结束热处理。
作为优选的方案,所述第一次保温的时间为2-3min/mm，所述第二次升温的时间为2-3min/mm。
作为优选的方案,所述步骤S3中，所述锻造的条件为：采用6000T压机进行开坯，每火总变形量控制在≥30％，单道次变形量大于临界变形量，控制在10％-15％之间。
作为优选的方案,所述步骤S4中，所述预处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，以≤100℃/h的速度将炉温升温至1000±10℃，待所述锻件升温至1000±10℃后进行保温，随后出炉空冷。
作为优选的方案,所述进行保温的时间为3-4min/mm。
作为优选的方案,所述步骤S4中，所述固溶处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，第一次升温至500℃，随后继续第二次升温至1000±10℃，且升温速度≤100℃/h，进行第一次保温；随后以≤80℃/h的速度第三次升温至炉温1200±10℃，待所述锻件升温至1200±10℃，进行第二次保温，随后出炉水冷处理。
作为优选的方案,所述第一次保温的时间为2min/mm，所述第二次保温的时间为3-4min/mm。
本发明一种UNS N08120合金的制备方法上述步骤S4的热处理采用预处理加最终处理两道工序。预处理保温设在第二相析出温度最大的温度区间,且要避开LAVES、σ相等脆性相的析出峰温度。预处理的目的的快速在晶界、亚晶等位置形核,这些质点起到钉扎的作用从而阻止晶粒后期高温异常长大,同时释放锻造过程遗留的组织应力,使整个基体的能量起伏趋于平衡,这样可以缓解后期高温固溶阶段由于结构能量不均造成的局部晶粒异常长大。
本发明一种UNS N08120合金的制备方法通过基于现有传统的冶炼路径，在优化UNS N08120合金成分的基础上，为合金中增加了MC型碳化物和LAVES相，并且成分中加入的W、Mo、Co、Ti元素都是强碳化物形成元素或促进碳化物形成的元素。大量碳化物的析出可以在晶间形成质点阻碍晶粒长大，起到一定细化晶粒的作用；并通过中频感应炉+电渣重熔产出优质的UNS N08120合金的铸锭，再通过特制的锻造工艺实现8120合金锻态组织的控制，最后通过热处理实现晶粒度的控制，最终制备得到的UNS N08120合金的合金晶粒均匀且不粗大，N08120合金的强度和持久性能都得到了改善。
附图说明
图1为实施例1热趋势相图；
图2为对比例热趋势相图；
图3为N08120的杨氏模量变化趋势图；
图4为N08120的热膨胀系数图；
图5为电渣锭锻造加热工艺图；
图6为应力应变曲线图；
图7为第二相质点含量随温度变化趋势图；
其中,横坐标对应1000℃时,从上至下依次为MC+MN、MC以及MN的曲线；
图8为工件预处理工艺图；
图9为工件固溶工艺图；
图10为状态1实施例的晶粒示意图；
图11为状态2对比例的晶粒示意图；
图12为状态3对比例的晶粒示意图；
图13为状态4实施例的晶粒示意图；
图14为状态5实施例的晶粒示意图。
具体实施方式
下面将对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述,显然,所描述的实施例是本发明一部分实施例,而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例,本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的范围。
下列实施例运用的检测设备有SPECTROMAX直读光谱仪、LECO氮氢氧分析仪、英之诚碳硫分析仪、带低温槽的SANS摆锤冲击试验机和带环境箱的SANS电子万能拉伸机、带ZEISS镜头的Leica光学显微镜、蔡康光学洛氏硬度计、自制腐蚀装置。
本发明提供了一种UNS N08120合金,包括以下质量配比计的成分:
C:0.040％-0.060％；Mn:0.60％-0.80％；P:≤0.020％；S:≤0.010％；Si:0.30％-0.50％；Cr:24.00％-25.00％；Ni:36.00％-38.00％；Nb+Ta:0.60％-0.80％；Cu:≤0.2％；N:0.20％-0.25％；Al:≤0.05％；Ti:0.03-0.05％；Mo:0.90％-1.10％；W:0.80％-1.20％,Co:2.50％-2.80％,B:0.003％-0.005％,余量为Fe以及不可避免的杂质。
作为优选的方案，包括以下质量配比计的成分：
C:0.051％；Mn:0.75％；P:0.15％；S:0.002％；Si:0.45％；Cr:24.58％；Ni:36.89％；Nb+Ta:0.75％；Cu0.03％；N:0.21％；Al:0.04％；Ti:0.04％；Mo:1.07％；
W:1.10％,Co:2.75％,B:0.003％,余量为Fe以及不可避免的杂质。
本发明还提供了一种UNS N08120合金的制备方法,包括以下步骤：
S1：按根据ASME SA-564中N08120的标准成分范围进行原料配料，将所述原料加入至感应炉中进行熔炼，制备得到感应锭；
S2：将所述步骤S2制备得到的感应锭修磨后进行电渣重熔，得到电渣锭；
S3：将所述步骤S2制备得到的所述电渣锭进行加热锻造处理，所述加热锻造包括将所述电渣锭依次升温至1000±10℃、1220±10℃并保温后出炉锻造，所述锻造的温度≥1000℃；
S4：将所述步骤S3处理后的锻件进行热处理后得到UNS N08120合金；所述热处理包括预处理以及固溶处理，所述预处理包括将所述锻件升温至1000±10℃并保温后出炉空冷；所述固溶处理包括将所述预处理结束后的锻件依次升温至1000±10℃、1200±10℃并保温后出炉水冷处理。
作为优选的方案,所述步骤S3中，所述加热锻造的热处理包括：控制所述电渣锭的进炉温度为400℃，加热2h；第一次将炉内温度升至1000±10℃，且升温速度≤80℃/h，进行第一次保温；之后第二次升温至1220±10℃，且升温速度≤80℃/h，进行第二次保温，结束热处理。
作为优选的方案,所述第一次保温的时间为2-3min/mm，所述第二次升温的时间为2-3min/mm。
作为优选的方案,所述步骤S3中，所述锻造的条件为：采用6000T压机进行开坯，每火总变形量控制在≥30％，单道次变形量大于临界变形量，控制在10％-15％之间。
作为优选的方案,所述步骤S4中，所述预处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，以≤100℃/h的速度将炉温升温至1000±10℃，待所述锻件升温至1000±10℃后进行保温，随后出炉空冷。
作为优选的方案,所述进行保温的时间为3-4min/mm。
作为优选的方案,所述步骤S4中，所述固溶处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，第一次升温至500℃，随后继续第二次升温至1000±10℃，且升温速度≤100℃/h，进行第一次保温；随后以≤80℃/h的速度第三次升温至炉温1200±10℃，待所述锻件升温至1200±10℃，进行第二次保温，随后出炉水冷处理。
作为优选的方案,所述第一次保温的时间为2min/mm，所述第二次保温的时间为3-4min/mm。
实施例1：
本实施例提供了一种UNS N08120合金,包括以下质量配比计的成分:
C:0.051％；Mn:0.75％；P:0.15％；S:0.002％；Si:0.45％；Cr:24.58％；Ni:36.89％；Nb+Ta:0.75％；Cu0.03％；N:0.21％；Al:0.04％；Ti:0.04％；Mo:1.07％；
W:1.10％,Co:2.75％,B:0.003％,余量为Fe以及不可避免的杂质。
本实施例还提供了一种UNS N08120合金的制备方法,包括以下步骤：
S1：按根据ASME SA-564中N08120的标准成分范围进行原料配料，将所述原料加入至感应炉中进行熔炼，制备得到感应锭；
S2：将所述步骤S2制备得到的感应锭修磨后进行电渣重熔，得到电渣锭；
S3：将所述步骤S2制备得到的所述电渣锭进行加热锻造处理，所述加热锻造的热处理包括：控制所述电渣锭的进炉温度为400℃，加热2h；第一次将炉内温度升至1000℃，且升温速度≤80℃/h，进行第一次保温；之后第二次升温至1220℃，且升温速度≤80℃/h，进行第二次保温，结束热处理；所述第一次保温的时间为2.5min/mm，所述第二次升温的时间为2.5min/mm；
所述锻造的条件为：采用6000T压机进行开坯，每火总变形量控制在≥30％，单道次变形量大于临界变形量，控制在10％-15％之间；
S4：将所述步骤S3处理后的锻件进行热处理后得到UNS N08120合金；所述热处理包括预处理以及固溶处理，所述预处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，以≤100℃/h的速度将炉温升温至1000℃，待所述锻件升温至1000℃后进行保温3-4min/mm，随后出炉空冷；所述固溶处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，第一次升温至500℃，随后继续第二次升温至1000℃，且升温速度≤100℃/h，进行第一次保温；随后以≤80℃/h的速度第三次升温至炉温1200℃，待所述锻件升温至1200℃，进行第二次保温，随后出炉水冷处理，所述第一次保温的时间为2min/mm，所述第二次保温的时间为3.5min/mm。
实施例2：
本实施例提供了一种UNS N08120合金,包括以下质量配比计的成分:
C:0.040％；Mn:0.60％；P:≤0.020％；S:≤0.010％；Si:0.30％；Cr:24.00％；Ni:36.00％；Nb+Ta:0.60％；Cu:≤0.2％；N:0.20％；Al:≤0.05％；Ti:0.03；Mo:0.90％；W:0.80％,Co:2.50％,B:0.003％,余量为Fe以及不可避免的杂质。
本实施例还提供了一种UNS N08120合金的制备方法,包括以下步骤：
S1：按根据ASME SA-564中N08120的标准成分范围进行原料配料，将所述原料加入至感应炉中进行熔炼，制备得到感应锭；
S2：将所述步骤S2制备得到的感应锭修磨后进行电渣重熔，得到电渣锭；
S3：将所述步骤S2制备得到的所述电渣锭进行加热锻造处理，所述加热锻造的热处理包括：控制所述电渣锭的进炉温度为400℃，加热2h；第一次将炉内温度升至990℃，且升温速度≤80℃/h，进行第一次保温；之后第二次升温至1210℃，且升温速度≤80℃/h，进行第二次保温，结束热处理；所述第一次保温的时间为2min/mm，所述第二次升温的时间为2min/mm；
所述锻造的条件为：采用6000T压机进行开坯，每火总变形量控制在≥30％，单道次变形量大于临界变形量，控制在10％-15％之间；
S4：将所述步骤S3处理后的锻件进行热处理后得到UNS N08120合金；所述热处理包括预处理以及固溶处理，所述预处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，以≤100℃/h的速度将炉温升温至1000±10℃，待所述锻件升温至990℃后进行保温3min/mm，随后出炉空冷；所述固溶处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，第一次升温至500℃，随后继续第二次升温至990℃，且升温速度≤100℃/h，进行第一次保温；随后以≤80℃/h的速度第三次升温至炉温1190℃，待所述锻件升温至1190℃，进行第二次保温，随后出炉水冷处理，所述第一次保温的时间为2min/mm，所述第二次保温的时间为3min/mm。
实施例3：
本实施例提供了一种UNS N08120合金,包括以下质量配比计的成分:
C:0.060％；Mn:0.80％；P:≤0.020％；S:≤0.010％；Si:0.50％；25.00％；Ni:38.00％；
Nb+Ta:0.80％；Cu:≤0.2％；N:0.25％；Al:≤0.05％；Ti:0.05％；Mo:1.10％；W:1.20％,C o:2.80％,B:0.005％,余量为Fe以及不可避免的杂质。
本实施例还提供了一种UNS N08120合金的制备方法,包括以下步骤：
S1：按根据ASME SA-564中N08120的标准成分范围进行原料配料，将所述原料加入至感应炉中进行熔炼，制备得到感应锭；
S2：将所述步骤S2制备得到的感应锭修磨后进行电渣重熔，得到电渣锭；
S3：将所述步骤S2制备得到的所述电渣锭进行加热锻造处理，所述加热锻造的热处理包括：控制所述电渣锭的进炉温度为400℃，加热2h；第一次将炉内温度升至1010℃，且升温速度≤80℃/h，进行第一次保温；之后第二次升温至1230℃，且升温速度≤80℃/h，进行第二次保温，结束热处理；所述第一次保温的时间为3min/mm，所述第二次升温的时间为3min/mm；
所述锻造的条件为：采用6000T压机进行开坯，每火总变形量控制在≥30％，单道次变形量大于临界变形量，控制在10％-15％之间；
S4：将所述步骤S3处理后的锻件进行热处理后得到UNS N08120合金；所述热处理包括预处理以及固溶处理，所述预处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，以≤100℃/h的速度将炉温升温至1010℃，待所述锻件升温至1010℃后进行保温4min/mm，随后出炉空冷；所述固溶处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，第一次升温至500℃，随后继续第二次升温至1010℃，且升温速度≤100℃/h，进行第一次保温；随后以≤80℃/h的速度第三次升温至炉温1210℃，待所述锻件升温至1210℃，进行第二次保温，随后出炉水冷处理，所述第一次保温的时间为2min/mm，所述第二次保温的时间为4min/mm。
对比例：
对比例为感应锭，其成分如表1所示：
表1元素内控成分和控制前后的成分比较
对比成分优化前后,实施例1较对比例多了MC型碳化物和LAVES相，图1和图2分别为实施例1和对比例的热趋势相图。
这与成分设计的理念相符,W、Mo、Co、Ti都是强碳化物形成元素或促进碳化物形成的元素。大量碳化物的析出可以在晶间形成质点阻碍晶粒长大,起到一定细化晶粒的作用。实施例1成份直至1250℃仍存在一定比例MC型碳化物。
本发明的制备方法中，锻造采用控制最终火次变形量和最终火次回炉时间控制锻造晶粒度。
杨氏模量是描述材料抵抗形变能力的物理量,如图3所示，N08120的变形抗力在1180℃以上有明显的断崖式下降,故合适的锻造加热温度在1180℃以上。根据脆性相LAVES相的全熔温度在990℃左右,考虑过冷度规定终锻温度至少大于1000℃,液相线温度在1310℃左右,考虑过热度,结合材料过热过烧的普遍认识,规定加热温度不大于1240℃。电渣锭经表面处理后在室氏炉内进行锻造加热。如图4所示该牌号的热膨胀系数较小,故钢锭加热采用低温预热、中温均热、高温保温的三段加热制度,从而保证钢锭内外部温度均匀一致,同时缓解钢锭内外部温差带来的热应力,减少热变形开裂风险。中温保温段设置在1000℃,主要考虑LAVES相溶解温度在990℃,加热温度须避开该脆性相生成温度。电渣锭加热工艺按图5所示。
如图6所示，根据N08120的应力应变曲线可知当应变速度在0.5S-1时应变曲线达到峰值后保持水平属于典型回复型,当应变速度在5S-1时应变曲线达到峰值后由于变形速率快再结晶速率跟不上加工硬化速率,曲线呈波浪形。应变速率在0.05S-1以下时均发生了明显的动态再结晶。压机横梁加载速率可按照εe＝(dl/dt)/l0反推,其中εe是应变速率,dl/dt是加载速率,l0是铸锭长度。实际生产过程中加载速率应把握火候,在发生动态结晶的前提下尽量不造成材料心部的温升,同时保持生产节奏,满足单火次的变形任务。
电渣锭采用6000T压机进行开坯,每火总变形量控制在≥30％,单道次变形量大于临界变形量,控制在10％-15％左右,在压下过程控制温度始终≥1000℃,控制压下速度适中,不宜过快大变形以防止物料心部温升过大导致开裂。
热形变过程中第二相质点分布在亚晶界和晶界上在变形基体中对位错运动和晶界迁移起阻碍作用。质点分布在亚晶界上对亚晶多边化和稳定化起较大作用,沉淀在大角晶界上,降低界面迁移速率,阻止再结晶晶粒长大。
热处理采用预处理加最终处理两道工序。预处理保温设在第二相析出温度最大的温度区间,且要避开LAVES、σ相等脆性相的析出峰温度。预处理的目的的快速在晶界、亚晶等位置形核,这些质点起到钉扎的作用从而阻止晶粒后期高温异常长大,同时释放锻造过程遗留的组织应力,使整个基体的能量起伏趋于平衡,这样可以缓解后期高温固溶阶段由于结构能量不均造成的局部晶粒异常长大。
图7显示是从1000-1250℃氮化物和碳化物类第二相随温度变化的趋势。从图中可以看出随着温度的升高MC类第二相持续降低,直至1250℃完全溶解。MN类随温度略有提高。1000℃-1250℃第二相MC+MN总含量由0.4％下降至0.22％。考虑到LAVES相完全溶解温度在990℃,故合适的预处理温度设置在1000℃,此温度下MN+MC的总量最高,形核数最多。
第二段最终热处理按ASME推荐的1200℃执行,溶解大部分的沉淀相,由于仍有3％左右碳氮化物存在,这些第二相颗粒启动了一定阻碍晶粒长大的作用。预处理和最终固溶处理的工艺曲线见图8和图9。
晶粒度测试：将中频感应熔炼炉中加入原料约1.8吨装入量,按表1的内控成分进行配料控制,感应锭配料成分和实测成分见表4。
晶粒度检测结果如图10-14所示,试环厚度约30mm：
表2晶粒度检测结果
通过上述晶粒度检测结果可知，通过本发明制备得到的UNS N08120合金，通过本发明的合金成分控制+热处理工艺，有效的解决了合金出现的混晶问题,以提供了一种强度和持久性能都较好的UNS N08120合金。
虽然本公开披露如上,但本公开的保护范围并非仅限于此。本领域技术人员,在不脱离本公开的精神和范围的前提下,可进行各种变更与修改,这些变更与修改均将落入本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种UNS N08120合金,其特征在于：包括以下质量配比计的成分:
C:0.040％-0.060％；Mn:0.60％-0.80％；P:≤0.020％；S:≤0.010％；Si:0.30％-0.50％；Cr:24.00％-25.00％；Ni:36.00％-38.00％；Nb+Ta:0.60％-0.80％；Cu:≤0.2％；N:0.20％-0.25％；Al:≤0.05％；Ti:0.03-0.05％；Mo:0.90％-1.10％；W:0.80％-1.20％,Co:2.50％-2.80％,B:0.003％-0.005％,余量为Fe以及不可避免的杂质，各组分质量百分比之和为100％。
2.根据权利要求1所述的UNS N08120合金,其特征在于：包括以下质量配比计的成分：
C:0.051％；Mn:0.75％；P:0.15％；S:0.002％；Si:0.45％；Cr:24.58％；Ni:36.89％；Nb+Ta:0.75％；Cu0.03％；N:0.21％；Al:0.04％；Ti:0.04％；Mo:1.07％；
W:1.10％,Co:2.75％,B:0.003％,余量为Fe以及不可避免的杂质，各组分质量百分比之和为100％。
3.一种权利要求1-2任一项所述UNS N08120合金的制备方法,其特征在于：包括以下步骤：
S1：按根据ASME SA-564中N08120的标准成分范围进行原料配料，将所述原料加入至感应炉中进行熔炼，制备得到感应锭；
S2：将所述步骤S1制备得到的感应锭修磨后进行电渣重熔，得到电渣锭；
S3：将所述步骤S2制备得到的所述电渣锭进行加热锻造处理，所述加热锻造包括将所述电渣锭依次升温至1000±10℃、1220±10℃并保温后出炉锻造，所述锻造的温度≥1000℃；
S4：将所述步骤S3处理后的锻件进行热处理后得到UNS N08120合金；所述热处理包括预处理以及固溶处理，所述预处理包括将所述锻件升温至1000±10℃并保温后出炉空冷；所述固溶处理包括将所述预处理结束后的锻件依次升温至1000±10℃、1200±10℃并保温后出炉水冷处理。
4.根据权利要求3所述的UNS N08120合金的制备方法,其特征在于：所述步骤S3中，所述加热锻造的热处理包括：控制所述电渣锭的进炉温度为400℃，加热2h；第一次将炉内温度升至1000±10℃，且升温速度≤80℃/h，进行第一次保温；之后第二次升温至1220±10℃，且升温速度≤80℃/h，进行第二次保温，结束热处理。
5.根据权利要求4所述的UNS N08120合金的制备方法,其特征在于：所述第一次保温的时间为2-3min/mm，所述第二次升温的时间为2-3min/mm。
6.根据权利要求3所述的UNS N08120合金的制备方法,其特征在于：所述步骤S3中，所述锻造的条件为：采用6000T压机进行开坯，每火总变形量控制在≥30％，单道次变形量大于临界变形量，控制在10％-15％之间。
7.根据权利要求3所述的UNS N08120合金的制备方法,其特征在于：所述步骤S4中，所述预处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，以≤100℃/h的速度将炉温升温至1000±10℃，待所述锻件升温至1000±10℃后进行保温，随后出炉空冷。
8.根据权利要求7所述的UNS N08120合金的制备方法,其特征在于：所述进行保温的时间为3-4min/mm。
9.根据权利要求3所述的UNS N08120合金的制备方法,其特征在于：所述步骤S4中，所述固溶处理的条件为：将所述锻件以≤300℃的温度装炉，第一次升温至500℃，随后继续第二次升温至1000±10℃，且升温速度≤100℃/h，进行第一次保温；随后以≤80℃/h的速度第三次升温至炉温1200±10℃，待所述锻件升温至1200±10℃，进行第二次保温，随后出炉水冷处理。
10.根据权利要求9所述的UNS N08120合金的制备方法,其特征在于：所述第一次保温的时间为2min/mm，所述第二次保温的时间为3-4min/mm。
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