JPH04176845A - 非調質線材の製造方法 - Google Patents
非調質線材の製造方法Info
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- JPH04176845A JPH04176845A JP30476190A JP30476190A JPH04176845A JP H04176845 A JPH04176845 A JP H04176845A JP 30476190 A JP30476190 A JP 30476190A JP 30476190 A JP30476190 A JP 30476190A JP H04176845 A JPH04176845 A JP H04176845A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、引張強さや絞りなどの機械的性質のばらつき
が少ない非調質線材を得るのに利用される非調質線材の
製造方法に関するものである。 （従来の技術） 従来、非調質線材を製造するに際しては、線材圧延後の
線材をレーイング式コーンなどによってループ状態とし
、ループコンベキ上において前記線材を非同心円状に重
なった状態で平面展開させながら搬送し、ループコンベ
ア上において４５０〜３００℃にブロア冷却するように
していた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、線材をループ状態にしてループコンベア
上において非同心円状に重なった状態で平面展開させな
がら搬送してブロー冷却していることから、線材同士が
重なった部分と重なっていない部分とでは冷却速度に違
いを生じ、重なった部分では過冷ベイナイトが現出せず
、重なっていない部分では過冷ベイナイトが現出して、
非調質部材の引張強度や絞りなどの機械的性質にばらつ
きを生ずることがあるという問題点を有し、このような
機械的性質のばらつきを低減することが課題となってい
た。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、機械的性質のばらつきが小さい線材を得ること
が可能である非調質線材の製造方法を提供することを目
的としている。
が少ない非調質線材を得るのに利用される非調質線材の
製造方法に関するものである。 （従来の技術） 従来、非調質線材を製造するに際しては、線材圧延後の
線材をレーイング式コーンなどによってループ状態とし
、ループコンベキ上において前記線材を非同心円状に重
なった状態で平面展開させながら搬送し、ループコンベ
ア上において４５０〜３００℃にブロア冷却するように
していた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、線材をループ状態にしてループコンベア
上において非同心円状に重なった状態で平面展開させな
がら搬送してブロー冷却していることから、線材同士が
重なった部分と重なっていない部分とでは冷却速度に違
いを生じ、重なった部分では過冷ベイナイトが現出せず
、重なっていない部分では過冷ベイナイトが現出して、
非調質部材の引張強度や絞りなどの機械的性質にばらつ
きを生ずることがあるという問題点を有し、このような
機械的性質のばらつきを低減することが課題となってい
た。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、機械的性質のばらつきが小さい線材を得ること
が可能である非調質線材の製造方法を提供することを目
的としている。
（課題を解決するための手段）
本発明に係わる非調質線材の製造方法は、重量％で、Ｃ
：０．１０〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％
、Ｍｎ ： １． ００〜２． ００％。 Ｃｒ：Ｏ，ＩＣ）−０，５０％、およびＶ：Ｑ、Ｑ５〜
０．３０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１０％のうちの１種
または２種を含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなる鋼線
材を圧延するに際し、仕上温度を６５０〜８５０℃とし
、６５０〜４５０℃までを２．５℃／ ｓ ｅ ｃ以上
で急冷し、その後１．０℃／ｓｅｃ以下で緩冷却する構
成としたことを特徴としており、上記したような非調質
線材の製造方法の発明に係わる構成を前述した従来の課
題を解決するための手段としている。 本発明に係わる非調質線材の製造方法は、上述した構成
を有しているものであり、ここにおいて適用される線材
の化学成分（重量％）の限定理由について説明する。 Ｃ：０．１０〜０．２０％ Ｃはボルトなどこの線材を用いて製造される部品の所要
の強度を確保するために０．１０％以上含有させること
が必要であるが、多すぎると強度が過大となって加工性
を低下すると共に靭性を劣化するので０．２０％以下と
する。 Ｓｉ：０．０５〜０．５０％ Ｓｊは脱酸元素として溶製上添加する必要があると同時
に基地の固溶硬化にも役立つ元素であって、このために
は０．０５％以上含有させるが、多すぎると加工性を低
下すると同時に冷開成形性を悪化するので０．５０％以
下とする。 Ｍｎ ： １． ００〜２． ００％ Ｍｎは脱酸・脱硫作用を有する元素であると同時に、制
御冷却による特性向上元素として有用であり、さらに基
地組織を微細化して靭性の向上に寄与する元素であって
、この効果を得るためには１．００％以上含有させるこ
とが必要である。しかし、２．００％を超えると変形抵
抗が増大して製品への成形が困難となったり型寿命を低
下させたりするので、その上限を２．００％とする必要
がある。 Ｃｒ ： ０．１０〜０．５０％ Ｃｒは制御冷却による強度の向上に有効な元素であるの
で０．１０％以上含有させるが、多すぎると適冷ベイナ
イトが現出しやすくなって加工性が低下するので、０．
５０％以下とすることが必要である。また、同様の目的
で、Ｎｉを０．０５〜０．５０％、Ｍｏを０．０５〜０
．５０％を必要に応じて添加してもよい。 Ｖ：０．０５〜０．３０％ ■は炭窒化物を形成する元素であり、他の炭窒化物形成
元素であるＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ等の炭窒化物に比べてより
低い温度で固溶する元素であって、圧延中に微細に析出
して再結晶を抑制し、パーライト＋フェライト組織を微
細化すると共に、析出硬化して強度を高める効果を有し
ている。そして、このような効果を得るためには０．０
５％以上含有させることが必要であるが、上記効果は０
． ３０％で飽和するので、この値を上限とする。 Ｎｂ：０．０１〜０．１０％ Ｎｂは炭窒化物を形成する元素であり、圧延中に微細に
析出して再結晶を抑制し、パーライト＋フェライト組織
を微細化すると共に、析出硬化して強度を高める効果を
有している。そして、このような効果を得るためには０
．０１％以上含有させることが必要であるが、上記効果
は０．１０％で飽和するので、この値を上限とする。 次に、上記組成の鋼線材を圧延しそして冷却する際の条
件について説明する。 上記組成の鋼線材を圧延するに際しては、仕上温度を６
５０〜８５０℃とする。この場合、仕上温度が６５０℃
よりも低いと圧延か困難となるので好ましくなく、８５
０℃よりも高いと結晶粒が粗大化して絞りを低下させる
ので、８５０℃以下とする必要がある。 このような仕上温度で圧延したあとは６５０〜４５０℃
までを２．５℃／ ｓ ｅ ｃ以上で急冷するが、この
場合、急冷終了温度が６５０℃よりも高いと引張強さが
低下したものとなり、急冷終了温度が４５０℃よりも低
いと過冷ベイナイトが出現して機械的特性のばらつきが
増大するので、急冷終止温度は６５０〜４５０℃とする
必要がある。 また、急冷の際の冷却速度が２．５℃／ ｓ ｅ ｃよ
りも小さいと所要の引張り強度を得がたいので、２．５
℃／ ｓ ｅ ｃ以上とする必要がある。 上記６５０〜４５０℃までの急冷後は１．０℃／ ｓ
ｅ ｃ以下で緩冷却するが、この緩冷却の際の冷却速度
が１．０°Ｃ／ＳｅＣよりも大きくなると過冷ベイナイ
トが現出して機械的特性のばらつきが大きくなるので好
ましくない。 （発明の作用） 本発明に係わる非調質線材の製造方法によれば、鋼線材
の化学成分を特定すると共に、圧延の際の仕上温度およ
び圧延後の冷却速度を特定するようにしているので、ル
ープコンベア上で非同心円状に重なった状態で平面展開
させながら搬送したときでも過冷ベイナイトの現出が防
止され、引張強さや絞りなどの機械的特性のばらつきが
小さいものとなる。 （実施例） 第１表に示す化学成分の鋼材を連続鋳造により製造して
ビレットとしたのち１０５０℃に加熱して圧延し、仕上
圧延の際の温度を同じく第１表に示す値とした。 続いて、仕上圧延後６５０〜４５０℃までの冷却速度、
およびその後の冷却速度を同じく第１表に示す値に制御
冷却してフィルに巻き取った。 次いで、得られた各線材における過冷ベイナイトの現出
状況、引張強さおよび絞りを測定し、引張強さのばらつ
きおよび絞りのばらつきを調べた。 これらの結果を同じく第１表に示す。 第１表に示すように、所定の化学成分の鋼線材の圧延の
際の仕上温度を６５０〜８５０℃とし、６５０〜４５０
℃までを２．５℃／ ｓ ｅ ｃで急冷し、その後１．
０℃／ ｓ ｅ ｃ以下で緩冷却した本発明実施例１．
２． ３の場合には、引張強さが７Ｑｋｇｆ／ｍｍ２
級（実際の製品はさらに線引することにより８０ｋｇｆ
／ｍｍ２級となる）であると共に絞りも良好な値を示し
ており、引張強さおよび絞りのばらつきはいずれも小さ
いものとなっていた。 これに対して、圧延の際の仕上温度が９００℃と高すぎ
る比較例４の場合には結晶粒が大となって絞りが低いも
のとなっていると共に引張強さおよび絞りのばらつきが
大きくなっており、また、６５０〜４５０℃までの冷却
速度が遅い比較例５の場合には引張強さが低いものとな
っており、さらに、６５０〜４５０℃からの冷却速度が
大きすぎる比較例６の場合には引張強さが過大であると
共に絞りが低く、機械的特性のばらつきも大きなものと
なっており、さらにまた、仕上圧延後に３００℃まで急
冷した比較例７の場合には引張強さが過大であると共に
絞りか低く、特性のばらつきも大きなものとなっていた
。
：０．１０〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％
、Ｍｎ ： １． ００〜２． ００％。 Ｃｒ：Ｏ，ＩＣ）−０，５０％、およびＶ：Ｑ、Ｑ５〜
０．３０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１０％のうちの１種
または２種を含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなる鋼線
材を圧延するに際し、仕上温度を６５０〜８５０℃とし
、６５０〜４５０℃までを２．５℃／ ｓ ｅ ｃ以上
で急冷し、その後１．０℃／ｓｅｃ以下で緩冷却する構
成としたことを特徴としており、上記したような非調質
線材の製造方法の発明に係わる構成を前述した従来の課
題を解決するための手段としている。 本発明に係わる非調質線材の製造方法は、上述した構成
を有しているものであり、ここにおいて適用される線材
の化学成分（重量％）の限定理由について説明する。 Ｃ：０．１０〜０．２０％ Ｃはボルトなどこの線材を用いて製造される部品の所要
の強度を確保するために０．１０％以上含有させること
が必要であるが、多すぎると強度が過大となって加工性
を低下すると共に靭性を劣化するので０．２０％以下と
する。 Ｓｉ：０．０５〜０．５０％ Ｓｊは脱酸元素として溶製上添加する必要があると同時
に基地の固溶硬化にも役立つ元素であって、このために
は０．０５％以上含有させるが、多すぎると加工性を低
下すると同時に冷開成形性を悪化するので０．５０％以
下とする。 Ｍｎ ： １． ００〜２． ００％ Ｍｎは脱酸・脱硫作用を有する元素であると同時に、制
御冷却による特性向上元素として有用であり、さらに基
地組織を微細化して靭性の向上に寄与する元素であって
、この効果を得るためには１．００％以上含有させるこ
とが必要である。しかし、２．００％を超えると変形抵
抗が増大して製品への成形が困難となったり型寿命を低
下させたりするので、その上限を２．００％とする必要
がある。 Ｃｒ ： ０．１０〜０．５０％ Ｃｒは制御冷却による強度の向上に有効な元素であるの
で０．１０％以上含有させるが、多すぎると適冷ベイナ
イトが現出しやすくなって加工性が低下するので、０．
５０％以下とすることが必要である。また、同様の目的
で、Ｎｉを０．０５〜０．５０％、Ｍｏを０．０５〜０
．５０％を必要に応じて添加してもよい。 Ｖ：０．０５〜０．３０％ ■は炭窒化物を形成する元素であり、他の炭窒化物形成
元素であるＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ等の炭窒化物に比べてより
低い温度で固溶する元素であって、圧延中に微細に析出
して再結晶を抑制し、パーライト＋フェライト組織を微
細化すると共に、析出硬化して強度を高める効果を有し
ている。そして、このような効果を得るためには０．０
５％以上含有させることが必要であるが、上記効果は０
． ３０％で飽和するので、この値を上限とする。 Ｎｂ：０．０１〜０．１０％ Ｎｂは炭窒化物を形成する元素であり、圧延中に微細に
析出して再結晶を抑制し、パーライト＋フェライト組織
を微細化すると共に、析出硬化して強度を高める効果を
有している。そして、このような効果を得るためには０
．０１％以上含有させることが必要であるが、上記効果
は０．１０％で飽和するので、この値を上限とする。 次に、上記組成の鋼線材を圧延しそして冷却する際の条
件について説明する。 上記組成の鋼線材を圧延するに際しては、仕上温度を６
５０〜８５０℃とする。この場合、仕上温度が６５０℃
よりも低いと圧延か困難となるので好ましくなく、８５
０℃よりも高いと結晶粒が粗大化して絞りを低下させる
ので、８５０℃以下とする必要がある。 このような仕上温度で圧延したあとは６５０〜４５０℃
までを２．５℃／ ｓ ｅ ｃ以上で急冷するが、この
場合、急冷終了温度が６５０℃よりも高いと引張強さが
低下したものとなり、急冷終了温度が４５０℃よりも低
いと過冷ベイナイトが出現して機械的特性のばらつきが
増大するので、急冷終止温度は６５０〜４５０℃とする
必要がある。 また、急冷の際の冷却速度が２．５℃／ ｓ ｅ ｃよ
りも小さいと所要の引張り強度を得がたいので、２．５
℃／ ｓ ｅ ｃ以上とする必要がある。 上記６５０〜４５０℃までの急冷後は１．０℃／ ｓ
ｅ ｃ以下で緩冷却するが、この緩冷却の際の冷却速度
が１．０°Ｃ／ＳｅＣよりも大きくなると過冷ベイナイ
トが現出して機械的特性のばらつきが大きくなるので好
ましくない。 （発明の作用） 本発明に係わる非調質線材の製造方法によれば、鋼線材
の化学成分を特定すると共に、圧延の際の仕上温度およ
び圧延後の冷却速度を特定するようにしているので、ル
ープコンベア上で非同心円状に重なった状態で平面展開
させながら搬送したときでも過冷ベイナイトの現出が防
止され、引張強さや絞りなどの機械的特性のばらつきが
小さいものとなる。 （実施例） 第１表に示す化学成分の鋼材を連続鋳造により製造して
ビレットとしたのち１０５０℃に加熱して圧延し、仕上
圧延の際の温度を同じく第１表に示す値とした。 続いて、仕上圧延後６５０〜４５０℃までの冷却速度、
およびその後の冷却速度を同じく第１表に示す値に制御
冷却してフィルに巻き取った。 次いで、得られた各線材における過冷ベイナイトの現出
状況、引張強さおよび絞りを測定し、引張強さのばらつ
きおよび絞りのばらつきを調べた。 これらの結果を同じく第１表に示す。 第１表に示すように、所定の化学成分の鋼線材の圧延の
際の仕上温度を６５０〜８５０℃とし、６５０〜４５０
℃までを２．５℃／ ｓ ｅ ｃで急冷し、その後１．
０℃／ ｓ ｅ ｃ以下で緩冷却した本発明実施例１．
２． ３の場合には、引張強さが７Ｑｋｇｆ／ｍｍ２
級（実際の製品はさらに線引することにより８０ｋｇｆ
／ｍｍ２級となる）であると共に絞りも良好な値を示し
ており、引張強さおよび絞りのばらつきはいずれも小さ
いものとなっていた。 これに対して、圧延の際の仕上温度が９００℃と高すぎ
る比較例４の場合には結晶粒が大となって絞りが低いも
のとなっていると共に引張強さおよび絞りのばらつきが
大きくなっており、また、６５０〜４５０℃までの冷却
速度が遅い比較例５の場合には引張強さが低いものとな
っており、さらに、６５０〜４５０℃からの冷却速度が
大きすぎる比較例６の場合には引張強さが過大であると
共に絞りが低く、機械的特性のばらつきも大きなものと
なっており、さらにまた、仕上圧延後に３００℃まで急
冷した比較例７の場合には引張強さが過大であると共に
絞りか低く、特性のばらつきも大きなものとなっていた
。
本発明に係わる非調質線材の製造方法では、特定の化学
成分の鋼線材を圧延する際の仕上温度を規制すると共に
、その後の冷却速度をも規制するようにしているので、
鋼線材に適冷ベイナイトが出現するのを防止することが
可能であって、引張強さや絞りなどの機械的特性のばら
つきを小さい範囲でおさえることが可能になり、この線
材を用いた製品の特性を安定したものにすることができ
るようになるという著しく優れた効果がもたらされる。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
成分の鋼線材を圧延する際の仕上温度を規制すると共に
、その後の冷却速度をも規制するようにしているので、
鋼線材に適冷ベイナイトが出現するのを防止することが
可能であって、引張強さや絞りなどの機械的特性のばら
つきを小さい範囲でおさえることが可能になり、この線
材を用いた製品の特性を安定したものにすることができ
るようになるという著しく優れた効果がもたらされる。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
Claims (1)
- （１）重量％で、Ｃ：０．１０〜０．２０％、Ｓｉ：０
．０５〜０．５０％、Ｍｎ：１．００〜２．００％、Ｃ
ｒ：０．１０〜０．５０％、およびＶ：０．０５〜０．
３０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１０％のうちの１種また
は２種を含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなる鋼線材を
圧延するに際し、仕上温度を６５０〜８５０℃とし、６
５０〜４５０℃までを２．５℃／ｓｅｃ以上で急冷し、
その後１．０℃／ｓｅｃ以下で緩冷却することを特徴と
する非調質線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30476190A JPH04176845A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | 非調質線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30476190A JPH04176845A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | 非調質線材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04176845A true JPH04176845A (ja) | 1992-06-24 |
Family
ID=17936917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30476190A Pending JPH04176845A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | 非調質線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04176845A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1309857C (zh) * | 2005-08-08 | 2007-04-11 | 宣化钢铁集团有限责任公司 | 含有铬铌的微合金钢筋及其生产工艺 |
| CN102766819A (zh) * | 2012-05-24 | 2012-11-07 | 江苏永钢集团有限公司 | 高强度高塑性热处理钢筋及其制备方法 |
| CN104233075A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-12-24 | 马钢(集团)控股有限公司 | 含铬的铌微合金化400MPa级钢筋用钢及其生产方法 |
-
1990
- 1990-11-09 JP JP30476190A patent/JPH04176845A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1309857C (zh) * | 2005-08-08 | 2007-04-11 | 宣化钢铁集团有限责任公司 | 含有铬铌的微合金钢筋及其生产工艺 |
| CN102766819A (zh) * | 2012-05-24 | 2012-11-07 | 江苏永钢集团有限公司 | 高强度高塑性热处理钢筋及其制备方法 |
| CN104233075A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-12-24 | 马钢(集团)控股有限公司 | 含铬的铌微合金化400MPa级钢筋用钢及其生产方法 |
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