JPH04176816A - 浸炭用鋼材の製造方法 - Google Patents
浸炭用鋼材の製造方法Info
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- JPH04176816A JPH04176816A JP30476390A JP30476390A JPH04176816A JP H04176816 A JPH04176816 A JP H04176816A JP 30476390 A JP30476390 A JP 30476390A JP 30476390 A JP30476390 A JP 30476390A JP H04176816 A JPH04176816 A JP H04176816A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、自動車をはじめとする輸送用機械。
産業用機械、農業用機械等の各種機械構造部材の素材と
して利用され、例えば、歯車類、軸受類。 シャフト類などの浸炭を施す部品の素材として利用され
る浸炭用鋼材を得るのに好適な浸炭用鋼材の製造方法に
関するものである。 （従来の技術） 上述した歯車類、軸受類、シャフト類などの各種機械構
造部品は、浸炭用鋼材を用いて所定の形状に成形加工さ
れ、これによって得られた成形品に対してガス浸炭や浸
炭窒化などの表面硬化処理を施して表面の耐摩耗性を向
上させたり、疲労強度を高めたりした製品とされること
が多い。 この場合、従来の表面硬化処理では約９５０℃未満で行
うことが多く、所要の浸炭あるいは浸炭窒化処理深さを
得るために長時間の熱処理を行っていたが、このような
長時間の熱処理は部品の生産性向上を阻害する大きな要
因のひとつとなっていた。 そこで、このような状況を背景として、９５０℃以上の
高温で浸炭処理を行って表面硬化処理時間の短縮を図る
ことも行われるようになっている。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、従来の浸炭用鋼材を用いて９５０℃以上
での高温浸炭処理を行って処理時間の短縮を図ろうとし
た場合に、結晶粒が部分的に粗大化することかあり、こ
のような結晶粒の粗大化を生じたときには浸炭処理後の
焼入れ時に大きな熱処理歪みが生じたり、部品強度の低
下をきたしたりすることがあるという問題点があった。 そのため、高温での浸炭処理後にいったん変態点以下の
温度まで急冷し、再度オーステナイト温度域まで加熱し
て焼入れするといういわゆる細粒化処理を行う方法を採
用することもあったが、再加熱焼入れを行うために処理
時間が増加し、従来の９５０℃未満での浸炭処理に比べ
て処理時間がさほど短縮せず、高温での短時間浸炭処理
の特長を十分に活かしきれないという問題点があって、
このような問題点を解決することが課題となっていた。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、９５０℃以上の高温での浸炭処理を行ったとき
でも結晶粒の粗大化を生じがたく、したがって浸炭処理
後の焼入れによって大きな熱処理歪を発生したり部品強
度の低下を生じたりすることがない浸炭用鋼材を提供す
ることを目的としている。
して利用され、例えば、歯車類、軸受類。 シャフト類などの浸炭を施す部品の素材として利用され
る浸炭用鋼材を得るのに好適な浸炭用鋼材の製造方法に
関するものである。 （従来の技術） 上述した歯車類、軸受類、シャフト類などの各種機械構
造部品は、浸炭用鋼材を用いて所定の形状に成形加工さ
れ、これによって得られた成形品に対してガス浸炭や浸
炭窒化などの表面硬化処理を施して表面の耐摩耗性を向
上させたり、疲労強度を高めたりした製品とされること
が多い。 この場合、従来の表面硬化処理では約９５０℃未満で行
うことが多く、所要の浸炭あるいは浸炭窒化処理深さを
得るために長時間の熱処理を行っていたが、このような
長時間の熱処理は部品の生産性向上を阻害する大きな要
因のひとつとなっていた。 そこで、このような状況を背景として、９５０℃以上の
高温で浸炭処理を行って表面硬化処理時間の短縮を図る
ことも行われるようになっている。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、従来の浸炭用鋼材を用いて９５０℃以上
での高温浸炭処理を行って処理時間の短縮を図ろうとし
た場合に、結晶粒が部分的に粗大化することかあり、こ
のような結晶粒の粗大化を生じたときには浸炭処理後の
焼入れ時に大きな熱処理歪みが生じたり、部品強度の低
下をきたしたりすることがあるという問題点があった。 そのため、高温での浸炭処理後にいったん変態点以下の
温度まで急冷し、再度オーステナイト温度域まで加熱し
て焼入れするといういわゆる細粒化処理を行う方法を採
用することもあったが、再加熱焼入れを行うために処理
時間が増加し、従来の９５０℃未満での浸炭処理に比べ
て処理時間がさほど短縮せず、高温での短時間浸炭処理
の特長を十分に活かしきれないという問題点があって、
このような問題点を解決することが課題となっていた。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、９５０℃以上の高温での浸炭処理を行ったとき
でも結晶粒の粗大化を生じがたく、したがって浸炭処理
後の焼入れによって大きな熱処理歪を発生したり部品強
度の低下を生じたりすることがない浸炭用鋼材を提供す
ることを目的としている。
（課題を解決するだめの手段）
本発明に係わる浸炭用鋼材の製造方法は、Ｎｂ・０．０
１〜０．５０重量％、Ｖ：０．０１〜０゜５０重量％、
Ｔｉ・０．０１〜０．５０重量％のうちの１種または２
種以上と、Ｎ：０．００５〜０．０３０重量％、Ａｌ：
Ｑ、０１〜０．０６重量％を含有した浸炭用鋼の鋼塊ま
たは鋳片を加熱分塊圧延して鋼片とし、前記鋼片を１２
００℃以上に加熱して圧延する構成としたことを特徴と
しており、上述した浸炭用鋼材の製造方法に係わる発明
の構成を前述した従来の課題を解決するための手段とし
ている。 浸炭時間を短縮するための９５０℃以上での高温浸炭に
おいて、結晶粒の粗大化を防止するために、Ｎｂ、Ｖ、
Ｔｉを添加した浸炭用鋼も使用されているが、これは、
Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒化物による結晶粒成長防止を意図
したものである。 本発明者の調査によれば、浸炭焼入れ後の部材において
、結晶粒か粗大化した部分の近傍には比較的大きなＮｂ
やＶの炭窒化物がみられ、細かくかつ均一に分散した炭
窒化物の近傍における結晶粒は浸炭焼入れ後も比較的整
細粒のままとなっていることが認められた。 従って、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒化物を細かくかつ均一に
分散させておくことができれば、高温での浸炭焼入れ後
も結晶粒が粗大化しない整流粒のものとなり、浸炭部品
に大きな焼入れ歪が生じたり、部品強度の低下をきたし
たりすることがなくなると考えて本発明に至ったもので
ある。 そこで、本発明に係わる浸炭用鋼材の製造方法において
、炭窒化物形成元素であるＮｂを０．０１〜０．５０重
量％、■を０．０１〜０．５０重量％、Ｔｉを０．０１
〜０，５０重量％のうちの１種または２種以上と、Ｎを
０．００５〜０．０３０重量％、ＡＩを０．０１〜０．
０６重量％含有する浸炭用鋼を用いることとした。 そして、このような浸炭用鋼の鋼塊または鋳片の加熱分
塊圧延により鋳造凝固時に生成したＮｂ。 Ｖ、Ｔｉの炭窒化物のうち大きなものを一部固溶させて
小さくすると共に、巨大炭窒化物の一部を分断して細か
いものとする。このとき、Ｎｂ、Ｖ。 Ｔｊの炭窒化物は固溶しにくく、かつまた中心部の炭窒
化物は巨大なものとなっていることから、分塊圧延前の
加熱においてすべて固溶させることは困難である。 次いで、分塊圧延により得られた鋼片（ビレット）を１
２００℃以上に加熱（均熱、ソーキング）することによ
り、分塊圧延後に残存していたＮｂ。 Ｖ、Ｔｉの炭窒化物を十分に固溶させる。このような鋼
片段階での加熱を行うことによって、鋼塊および鋳片で
の加熱を含めた全体のソーキング時間の短縮をはかるこ
とが可能であると共に、巨大炭窒化物への欠陥の導入に
より固溶速度を上昇させて炭窒化物の固溶度を高め、さ
らには晶出物とマトリックスとの間での反応界面積の増
大をはかりうるようになる。 この鋼片段階での加熱において、加熱温度が低いと炭窒
化物の固°溶までに長時間を必要とするので、１２００
℃以上とするのが良い。しかし、温度が高すぎると操業
上において困難を伴いやすく、炉の耐用温度を考慮すれ
ば１４００℃以下とすることが望ましいと言える。 かくして、鋼片を１２００℃以上に加熱して圧延するこ
とにより、線材、棒材、板材などの浸炭用鋼材とする。 この圧延中においては、析出可能な多数の部位が形成さ
れて、これらの部位にＮｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒化物が析出
し、比較的細かい炭窒化物が均一に分散したものとする
ことにより、浸炭焼入れ時に結晶粒の粗大化が生じがた
い浸炭用鋼材となる。 この浸炭用鋼材は圧延後に放冷されるが、ここで得た浸
炭用鋼材は鋼片に比較して断面が小さなものとなってい
るので、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒化物が成長することなく
整細粒のままで鋼中にととどまる。 次に、本発明に係わる浸炭用鋼材の製造方法において用
いられる浸炭用鋼における化学成分組成のより好ましい
範囲（重量％）について述べることとする。 Ｃは浸炭部品の強度を確保すると共に、Ｎｂ。 Ｖ、Ｔｉと炭窒化物を形成するのに有用な元素であるが
、０．１％よりも少ないととくに芯部強度が得がたくな
るので好ましくない。しかし、多すぎると靭性や冷間鍛
造性が低下する傾向となるので、０．３％以下とするの
が良い。 Ｓｉは鋼溶製時の脱酸剤として有用な元素であり、この
ためには０．０１％以上とすることが望ましい。しかし
、多すぎると靭性や冷間鍛造性を低下させることとなる
ので１．００％以下とすることが望ましい。 Ｍｎは鋼溶製時の脱酸剤および脱硫剤として有用な元素
であり、このためには０．０１％以上とすることが望ま
しい。しかし、多すぎると熱間加工性や被削性が劣化す
ることとなるので、２．００％以下とすることが望まし
い。 Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは鋼の焼入れ性をより一層向上させる
のに有用な元素であるので、浸炭部品の大きさ等に応じ
てこれらの１種または２種以上を必要に応じて含有させ
るのも良い。しかし、多すぎると靭性を低下させること
があるので、含有させるとしてもＮｉは５％以下、Ｃｒ
も５％以下、ＭＯは１％以下とするのが良い。 Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは炭窒化物を形成してこれら炭窒化物の
ピンニング効果により結晶粒の異常成長を防止するのに
有用な元素であり、このような効果を得るためにＮｂを
０．０１％以上、■も０゜０１％以上、Ｔｉも０．０１
％以上とする必要がある。しかし、多すぎると結晶粒の
粗大化防止作用がかえって低下するため、Ｎｂは０．５
０％以下、■も０．５０％以下、Ｔｉも０．５０％以下
とする必要がある。 ＡＩは脱酸剤として作用すると共に窒化物ＡＩＮを形成
し、浸炭時の結晶粒粗大化防止にある程度寄与する元素
であり、必要なＡＩＮ量を生成させるために０．０１％
以上含有させる。しかし、多すぎると鋼の清浄度を害す
るので０．０６％以下とする必要がある。 ＮはＡＩ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉと共に炭窒化物を形成して浸
炭処理時の結晶粒粗大化を防止するのに有用な元素であ
り、このような効果を得るために０．００５％以上含有
させることが必要である。 しかし、多すぎるとブローホールの原因となるので０．
０３％以下とすることが必要である。 （発明の作用） 本発明に係わる浸炭用鋼材の製造方法では、上述した構
成としているので、浸炭用鋼の鋼塊または鋳片の加熱分
塊圧延により、鋳造凝固時に生成したＮｂ、Ｖ、Ｔｉの
炭窒化物のうち大きなものが一部固溶されて小さくなる
と共に、分断されて細かなものとなり、次いで分塊圧延
により得られた鋼片を１２００℃以上に加熱することに
よって、分塊圧延後に残存していたＮｂ、Ｖ、Ｔｉの炭
窒化物が十分に固溶され、この後の圧延中において析出
可能な部位が多数形成されてここにＮｂ、 Ｖ。 Ｔｉの炭窒化物が析出し、比較的細かい炭窒化物が均一
に分散することにより、浸炭焼入れ時に結晶粒の粗大化
を生じがたい浸炭用鋼材が得られるようになる。 （実施例） 第１表に示す化学成分の鋼を溶製したのち造塊し、得ら
れた鋼塊を１２００〜１３６０℃に加熱して分塊圧延す
ることにより鋼片とした。 次いで、各鋼片を同じく第１表に示す温度に加熱したの
ち圧延して浸炭用鋼材を得た。 続いて、得られた各浸炭用鋼材に対して、９７０℃で５
時間の高温浸炭および焼入れを行って、浸炭焼入れ時の
結晶粒粗大化の発生状況を調べた。 この結果を同じく第１表に示す。 第１表に示すように、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの１種または２種
以上とＮとＡＩを所定量含有する鋼塊を加熱分塊圧延し
て鋼片とし、前記鋼片を１２００℃以上に加熱して圧延
することにより得られた実施例１〜１１の浸炭用鋼材で
は、高温での浸炭焼入れにおいて粗大結晶粒の発生が認
められなかった。 これに対して、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉを含有していなかったり
、鋼片加熱温度が１２００℃よりも低かったりして本発
明の構成要件を満足していない比較例１３〜１７の浸炭
用鋼材では、浸炭焼入れにおいて粗大結晶粒が発生して
いた。
１〜０．５０重量％、Ｖ：０．０１〜０゜５０重量％、
Ｔｉ・０．０１〜０．５０重量％のうちの１種または２
種以上と、Ｎ：０．００５〜０．０３０重量％、Ａｌ：
Ｑ、０１〜０．０６重量％を含有した浸炭用鋼の鋼塊ま
たは鋳片を加熱分塊圧延して鋼片とし、前記鋼片を１２
００℃以上に加熱して圧延する構成としたことを特徴と
しており、上述した浸炭用鋼材の製造方法に係わる発明
の構成を前述した従来の課題を解決するための手段とし
ている。 浸炭時間を短縮するための９５０℃以上での高温浸炭に
おいて、結晶粒の粗大化を防止するために、Ｎｂ、Ｖ、
Ｔｉを添加した浸炭用鋼も使用されているが、これは、
Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒化物による結晶粒成長防止を意図
したものである。 本発明者の調査によれば、浸炭焼入れ後の部材において
、結晶粒か粗大化した部分の近傍には比較的大きなＮｂ
やＶの炭窒化物がみられ、細かくかつ均一に分散した炭
窒化物の近傍における結晶粒は浸炭焼入れ後も比較的整
細粒のままとなっていることが認められた。 従って、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒化物を細かくかつ均一に
分散させておくことができれば、高温での浸炭焼入れ後
も結晶粒が粗大化しない整流粒のものとなり、浸炭部品
に大きな焼入れ歪が生じたり、部品強度の低下をきたし
たりすることがなくなると考えて本発明に至ったもので
ある。 そこで、本発明に係わる浸炭用鋼材の製造方法において
、炭窒化物形成元素であるＮｂを０．０１〜０．５０重
量％、■を０．０１〜０．５０重量％、Ｔｉを０．０１
〜０，５０重量％のうちの１種または２種以上と、Ｎを
０．００５〜０．０３０重量％、ＡＩを０．０１〜０．
０６重量％含有する浸炭用鋼を用いることとした。 そして、このような浸炭用鋼の鋼塊または鋳片の加熱分
塊圧延により鋳造凝固時に生成したＮｂ。 Ｖ、Ｔｉの炭窒化物のうち大きなものを一部固溶させて
小さくすると共に、巨大炭窒化物の一部を分断して細か
いものとする。このとき、Ｎｂ、Ｖ。 Ｔｊの炭窒化物は固溶しにくく、かつまた中心部の炭窒
化物は巨大なものとなっていることから、分塊圧延前の
加熱においてすべて固溶させることは困難である。 次いで、分塊圧延により得られた鋼片（ビレット）を１
２００℃以上に加熱（均熱、ソーキング）することによ
り、分塊圧延後に残存していたＮｂ。 Ｖ、Ｔｉの炭窒化物を十分に固溶させる。このような鋼
片段階での加熱を行うことによって、鋼塊および鋳片で
の加熱を含めた全体のソーキング時間の短縮をはかるこ
とが可能であると共に、巨大炭窒化物への欠陥の導入に
より固溶速度を上昇させて炭窒化物の固溶度を高め、さ
らには晶出物とマトリックスとの間での反応界面積の増
大をはかりうるようになる。 この鋼片段階での加熱において、加熱温度が低いと炭窒
化物の固°溶までに長時間を必要とするので、１２００
℃以上とするのが良い。しかし、温度が高すぎると操業
上において困難を伴いやすく、炉の耐用温度を考慮すれ
ば１４００℃以下とすることが望ましいと言える。 かくして、鋼片を１２００℃以上に加熱して圧延するこ
とにより、線材、棒材、板材などの浸炭用鋼材とする。 この圧延中においては、析出可能な多数の部位が形成さ
れて、これらの部位にＮｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒化物が析出
し、比較的細かい炭窒化物が均一に分散したものとする
ことにより、浸炭焼入れ時に結晶粒の粗大化が生じがた
い浸炭用鋼材となる。 この浸炭用鋼材は圧延後に放冷されるが、ここで得た浸
炭用鋼材は鋼片に比較して断面が小さなものとなってい
るので、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒化物が成長することなく
整細粒のままで鋼中にととどまる。 次に、本発明に係わる浸炭用鋼材の製造方法において用
いられる浸炭用鋼における化学成分組成のより好ましい
範囲（重量％）について述べることとする。 Ｃは浸炭部品の強度を確保すると共に、Ｎｂ。 Ｖ、Ｔｉと炭窒化物を形成するのに有用な元素であるが
、０．１％よりも少ないととくに芯部強度が得がたくな
るので好ましくない。しかし、多すぎると靭性や冷間鍛
造性が低下する傾向となるので、０．３％以下とするの
が良い。 Ｓｉは鋼溶製時の脱酸剤として有用な元素であり、この
ためには０．０１％以上とすることが望ましい。しかし
、多すぎると靭性や冷間鍛造性を低下させることとなる
ので１．００％以下とすることが望ましい。 Ｍｎは鋼溶製時の脱酸剤および脱硫剤として有用な元素
であり、このためには０．０１％以上とすることが望ま
しい。しかし、多すぎると熱間加工性や被削性が劣化す
ることとなるので、２．００％以下とすることが望まし
い。 Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは鋼の焼入れ性をより一層向上させる
のに有用な元素であるので、浸炭部品の大きさ等に応じ
てこれらの１種または２種以上を必要に応じて含有させ
るのも良い。しかし、多すぎると靭性を低下させること
があるので、含有させるとしてもＮｉは５％以下、Ｃｒ
も５％以下、ＭＯは１％以下とするのが良い。 Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは炭窒化物を形成してこれら炭窒化物の
ピンニング効果により結晶粒の異常成長を防止するのに
有用な元素であり、このような効果を得るためにＮｂを
０．０１％以上、■も０゜０１％以上、Ｔｉも０．０１
％以上とする必要がある。しかし、多すぎると結晶粒の
粗大化防止作用がかえって低下するため、Ｎｂは０．５
０％以下、■も０．５０％以下、Ｔｉも０．５０％以下
とする必要がある。 ＡＩは脱酸剤として作用すると共に窒化物ＡＩＮを形成
し、浸炭時の結晶粒粗大化防止にある程度寄与する元素
であり、必要なＡＩＮ量を生成させるために０．０１％
以上含有させる。しかし、多すぎると鋼の清浄度を害す
るので０．０６％以下とする必要がある。 ＮはＡＩ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉと共に炭窒化物を形成して浸
炭処理時の結晶粒粗大化を防止するのに有用な元素であ
り、このような効果を得るために０．００５％以上含有
させることが必要である。 しかし、多すぎるとブローホールの原因となるので０．
０３％以下とすることが必要である。 （発明の作用） 本発明に係わる浸炭用鋼材の製造方法では、上述した構
成としているので、浸炭用鋼の鋼塊または鋳片の加熱分
塊圧延により、鋳造凝固時に生成したＮｂ、Ｖ、Ｔｉの
炭窒化物のうち大きなものが一部固溶されて小さくなる
と共に、分断されて細かなものとなり、次いで分塊圧延
により得られた鋼片を１２００℃以上に加熱することに
よって、分塊圧延後に残存していたＮｂ、Ｖ、Ｔｉの炭
窒化物が十分に固溶され、この後の圧延中において析出
可能な部位が多数形成されてここにＮｂ、 Ｖ。 Ｔｉの炭窒化物が析出し、比較的細かい炭窒化物が均一
に分散することにより、浸炭焼入れ時に結晶粒の粗大化
を生じがたい浸炭用鋼材が得られるようになる。 （実施例） 第１表に示す化学成分の鋼を溶製したのち造塊し、得ら
れた鋼塊を１２００〜１３６０℃に加熱して分塊圧延す
ることにより鋼片とした。 次いで、各鋼片を同じく第１表に示す温度に加熱したの
ち圧延して浸炭用鋼材を得た。 続いて、得られた各浸炭用鋼材に対して、９７０℃で５
時間の高温浸炭および焼入れを行って、浸炭焼入れ時の
結晶粒粗大化の発生状況を調べた。 この結果を同じく第１表に示す。 第１表に示すように、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの１種または２種
以上とＮとＡＩを所定量含有する鋼塊を加熱分塊圧延し
て鋼片とし、前記鋼片を１２００℃以上に加熱して圧延
することにより得られた実施例１〜１１の浸炭用鋼材で
は、高温での浸炭焼入れにおいて粗大結晶粒の発生が認
められなかった。 これに対して、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉを含有していなかったり
、鋼片加熱温度が１２００℃よりも低かったりして本発
明の構成要件を満足していない比較例１３〜１７の浸炭
用鋼材では、浸炭焼入れにおいて粗大結晶粒が発生して
いた。
本発明に係わる浸炭用鋼材の製造方法によれば、所定成
分の浸炭用鋼の鋼塊または鋳片を加熱分塊圧延して鋼片
とし、前記鋼片を１２００℃以上に加熱して圧延するこ
とにより浸炭用鋼材を得るようにしているので、比較的
細かなＮｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒化物が均一に分散した浸炭
用鋼材となっていることから、９５０℃を超えるような
高温での浸炭焼入れを行ったときでも、結晶粒が粗大化
するのを防止することが可能であり、高温浸炭の長所で
ある短時間表面硬化処理が可能であると共に、結晶粒の
粗大化に伴う熱処理歪の発生や強度の低下を防止するこ
とが可能であるという著しく優れた効果がもたらされる
。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
分の浸炭用鋼の鋼塊または鋳片を加熱分塊圧延して鋼片
とし、前記鋼片を１２００℃以上に加熱して圧延するこ
とにより浸炭用鋼材を得るようにしているので、比較的
細かなＮｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒化物が均一に分散した浸炭
用鋼材となっていることから、９５０℃を超えるような
高温での浸炭焼入れを行ったときでも、結晶粒が粗大化
するのを防止することが可能であり、高温浸炭の長所で
ある短時間表面硬化処理が可能であると共に、結晶粒の
粗大化に伴う熱処理歪の発生や強度の低下を防止するこ
とが可能であるという著しく優れた効果がもたらされる
。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
Claims (3)
- （１） Ｎｂ：０．０１〜０．５０重量％、Ｖ：０．０
１〜０．５０重量％、Ｔｉ：０．０１〜０．５０重量％
のうちの１種または２種以上と、Ｎ：０．００５〜０．
０３０重量％、Ａｌ：０．０１〜０．０６重量％を含有
した浸炭用鋼の鋼塊または鋳片を加熱分塊圧延して鋼片
とし、前記鋼片を１２００℃以上に加熱して圧延するこ
とを特徴とする浸炭用鋼材の製造方法。 - （２） 浸炭用鋼は、Ｃ：０．１〜０．３重量％、Ｓｉ
：０．０１〜１．００重量％、Ｍｎ：０．０１〜２．０
０重量％を含むものである請求項第１項に記載の浸炭用
鋼材の製造方法。 - （３） 浸炭用鋼は、Ｎｉ：５重量％以下、Ｃｒ：５重
量％以下、Ｍｏ：１重量％以下のうちの１種または２種
以上を含むものである請求項第２項に記載の浸炭用鋼材
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30476390A JPH04176816A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | 浸炭用鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30476390A JPH04176816A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | 浸炭用鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04176816A true JPH04176816A (ja) | 1992-06-24 |
Family
ID=17936938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30476390A Pending JPH04176816A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | 浸炭用鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04176816A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0673492A (ja) * | 1993-03-19 | 1994-03-15 | Aichi Steel Works Ltd | 高品質肌焼鋼 |
-
1990
- 1990-11-09 JP JP30476390A patent/JPH04176816A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0673492A (ja) * | 1993-03-19 | 1994-03-15 | Aichi Steel Works Ltd | 高品質肌焼鋼 |
| JPH0826432B2 (ja) * | 1993-03-19 | 1996-03-13 | 愛知製鋼株式会社 | 高品質肌焼鋼 |
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