JPH04165062A - 金属Ti表面層を有する高耐食ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
金属Ti表面層を有する高耐食ステンレス鋼の製造方法Info
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Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、高速増殖炉用の核燃料被覆管あるいは半導体
製造装置用の超高純度ガスの輸送配管や貯蔵容器用材料
として使用される高耐食ステンレス鋼、特に、金属Ti
表面層を有する高耐食ステンレス鋼の製造方法に関する
。
製造装置用の超高純度ガスの輸送配管や貯蔵容器用材料
として使用される高耐食ステンレス鋼、特に、金属Ti
表面層を有する高耐食ステンレス鋼の製造方法に関する
。
(従来の技術)
高速増殖炉(FBR)用の核燃料被覆管においては、岬
化物燃料(lIog Punt)が燃焼すると、核分
裂生成物としてCs(セシウム)、1(よう素)、To
(テルル)などが生成する。これらの核分裂生成物のう
ちIとTeはステンレス鋼を腐食させる元素であるが、
■やTeの生成量よりもCsの生成量の方がはるかに多
いのでIやTeの腐食作用が減殺され、大きな問題とは
ならない、しかし、0(#素)が多い環境下ではCsと
Oとが結びついて酸化物を形成し、Csの油量が低下す
るのに伴って1やTeの活量が増加し、1やTeとステ
ンレス鋼の構成元素であるFe、Ni、 Crなどとが
反応し、腐食(高温腐食)が生ずるようになる。なお、
酸素源となるのは核燃料被覆管の内部に充填されている
Heガス中に含まれる酸素と、酸化物燃料から放出され
る酸素である。
化物燃料(lIog Punt)が燃焼すると、核分
裂生成物としてCs(セシウム)、1(よう素)、To
(テルル)などが生成する。これらの核分裂生成物のう
ちIとTeはステンレス鋼を腐食させる元素であるが、
■やTeの生成量よりもCsの生成量の方がはるかに多
いのでIやTeの腐食作用が減殺され、大きな問題とは
ならない、しかし、0(#素)が多い環境下ではCsと
Oとが結びついて酸化物を形成し、Csの油量が低下す
るのに伴って1やTeの活量が増加し、1やTeとステ
ンレス鋼の構成元素であるFe、Ni、 Crなどとが
反応し、腐食(高温腐食)が生ずるようになる。なお、
酸素源となるのは核燃料被覆管の内部に充填されている
Heガス中に含まれる酸素と、酸化物燃料から放出され
る酸素である。
一方、半導体製造装置用の、例えばキャリヤー用アルゴ
ンガスあるいはエツチング用の強酸化性三ふっ化窒素ガ
ス等超高純度ガスを輸送するガス輸送配管や貯蔵容器に
おいては、鋼中からの酸素(0イおよび水素(H3)の
放出や、輸送配管および貯蔵容器の内表面に吸着した酸
素(o8)、水素(Hよ)および水分(HtO)の放出
があると、超高純度ガスが汚染される。
ンガスあるいはエツチング用の強酸化性三ふっ化窒素ガ
ス等超高純度ガスを輸送するガス輸送配管や貯蔵容器に
おいては、鋼中からの酸素(0イおよび水素(H3)の
放出や、輸送配管および貯蔵容器の内表面に吸着した酸
素(o8)、水素(Hよ)および水分(HtO)の放出
があると、超高純度ガスが汚染される。
上記のような核燃料被覆管の高温腐食あるいは超高純度
ガスの汚染を防止するためには、核燃料被覆管にあって
は管内に酸素のゲッター材を、また、ガス輸送配管や貯
蔵容器にあっては酸素、水素および水のゲッター材を収
納し、これによって酸素、水素および水分を捕捉するこ
とが考えられる。しかし、被覆管やガス輸送配管のよう
な細径長尺管(例えば、外径6.5smX肉厚0.47
mmX長さ3000mm)の内面にCVD法(化学的気
相蒸着法)やめっき法によりH(水素)やO(M素)と
の結合力が強くゲッター効果のあるTiやZr、 Nb
などをコーティングするのは極めて難しく、実用化され
ていない。
ガスの汚染を防止するためには、核燃料被覆管にあって
は管内に酸素のゲッター材を、また、ガス輸送配管や貯
蔵容器にあっては酸素、水素および水のゲッター材を収
納し、これによって酸素、水素および水分を捕捉するこ
とが考えられる。しかし、被覆管やガス輸送配管のよう
な細径長尺管(例えば、外径6.5smX肉厚0.47
mmX長さ3000mm)の内面にCVD法(化学的気
相蒸着法)やめっき法によりH(水素)やO(M素)と
の結合力が強くゲッター効果のあるTiやZr、 Nb
などをコーティングするのは極めて難しく、実用化され
ていない。
また、これらの管の内面にクラッド法によりTiを圧着
しても、ステンレス鋼とTiとの延性が異なるため、密
着性の良好な極薄細管を得るのは雛しい。
しても、ステンレス鋼とTiとの延性が異なるため、密
着性の良好な極薄細管を得るのは雛しい。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は、高速増殖炉用の核燃料被覆管においては上記
の核分裂生成物に起因する高温腐食に対して耐食性の良
好な、また、超高純度ガスの輸送配管や貯蔵容器におい
ては上記の酸素、水素および水の放出抑制効果の良好な
金属Ti表面層を有するステンレス鋼の製造方法を提供
することを目的とする。
の核分裂生成物に起因する高温腐食に対して耐食性の良
好な、また、超高純度ガスの輸送配管や貯蔵容器におい
ては上記の酸素、水素および水の放出抑制効果の良好な
金属Ti表面層を有するステンレス鋼の製造方法を提供
することを目的とする。
(課題を解決するための手段)
本発明者は、先に、Tiを含有するステンレス鋼を低酸
素ポテンシャル雰囲気下で加熱することによりその表面
にTifi化物被膜を形成させる方法を捷案した(特願
平2−113023号)、このステンレス鋼は大気中あ
るいは高温水中での腐食に対し優れた耐食性を有してい
る。そして、この低酸素ポテンシャル雰囲気下での加熱
処理について更に検討を冨ねた結果、Tiを含有する低
炭素−低窒素のFe−Ni−Cr合金を対象として、酸
素濃度のさらに低い極低酸素ポテンシャル雰囲気下で6
00〜1050℃で加熱すると、Tiが戻窒化物や酸化
物とはならず、金属状態のままで合金の表面層に濃化す
る現象を見い出した。すなわち、コーティングやクラッ
ド法を用いずにFe Ni Cr合金の表面に金属
Ti層を形成させることができるのである。
素ポテンシャル雰囲気下で加熱することによりその表面
にTifi化物被膜を形成させる方法を捷案した(特願
平2−113023号)、このステンレス鋼は大気中あ
るいは高温水中での腐食に対し優れた耐食性を有してい
る。そして、この低酸素ポテンシャル雰囲気下での加熱
処理について更に検討を冨ねた結果、Tiを含有する低
炭素−低窒素のFe−Ni−Cr合金を対象として、酸
素濃度のさらに低い極低酸素ポテンシャル雰囲気下で6
00〜1050℃で加熱すると、Tiが戻窒化物や酸化
物とはならず、金属状態のままで合金の表面層に濃化す
る現象を見い出した。すなわち、コーティングやクラッ
ド法を用いずにFe Ni Cr合金の表面に金属
Ti層を形成させることができるのである。
本発明はこの知見に基づいてなされたもので、その要旨
は、「重量%で、0.2〜1.0%のTiおよび9〜1
8%のCrを含有し、不純物中のCは0.03%以下で
あるステンレス鋼を、真空度が10−7Torr以上あ
るいは不活性ガス(但し、窒素は除く)の濃度が99.
999%を超える極低酸素ポテンシャル雰囲気下で60
0〜105D@Cで2分〜10時間加熱して、その表面
に金属Ti層を形成させることを特徴とする高耐食ステ
ンレス鋼の製造方法」にある(以下、「%」は全て重量
%を意味する)。
は、「重量%で、0.2〜1.0%のTiおよび9〜1
8%のCrを含有し、不純物中のCは0.03%以下で
あるステンレス鋼を、真空度が10−7Torr以上あ
るいは不活性ガス(但し、窒素は除く)の濃度が99.
999%を超える極低酸素ポテンシャル雰囲気下で60
0〜105D@Cで2分〜10時間加熱して、その表面
に金属Ti層を形成させることを特徴とする高耐食ステ
ンレス鋼の製造方法」にある(以下、「%」は全て重量
%を意味する)。
本発明の対象となるステンレス鋼とは、上記の成分範囲
のTiとCrを含有するステンレス鋼で、その代表的な
ものを例示すれば、SUS 304.5IIS 316
、SUS 410Ti、 SUS XM8 fl ト?
’7) ’l、ソノ形tJ”!、t’!、板、棒などい
ずれでもよい。
のTiとCrを含有するステンレス鋼で、その代表的な
ものを例示すれば、SUS 304.5IIS 316
、SUS 410Ti、 SUS XM8 fl ト?
’7) ’l、ソノ形tJ”!、t’!、板、棒などい
ずれでもよい。
前記の極低酸素ポテンシャル雰囲気とは、真空度が10
−7Torr以上あるいは純度が99.999%を趙え
る不活性ガス100%、換言すれば、不活性ガス濃度が
99.999%を超える雰囲気である。
−7Torr以上あるいは純度が99.999%を趙え
る不活性ガス100%、換言すれば、不活性ガス濃度が
99.999%を超える雰囲気である。
不活性ガスとしては、アルゴン(Ar)、ヘリウム(H
e)、ネオン(Ne)などが適用可能であるが、窒素(
Nりは後述する理由で除かれる。
e)、ネオン(Ne)などが適用可能であるが、窒素(
Nりは後述する理由で除かれる。
(作用)
以下に、本発明方法において規定した諸条件について述
べる。
べる。
まず、本発明方法において用いるステンレス鋼のCr含
有量を9〜18%としたのは、原子力用および半導体製
造装置用材料は耐食性、耐酸化性が大きいことが必要で
あり、耐食性、耐酸化性を支配する元素であるCr含有
量が9%未満では要求される耐食、耐酸化性能が得られ
ず、一方、18%を超えると長時間にわたって使用した
場合脆化(475℃跪性)しやすくなるためである。
有量を9〜18%としたのは、原子力用および半導体製
造装置用材料は耐食性、耐酸化性が大きいことが必要で
あり、耐食性、耐酸化性を支配する元素であるCr含有
量が9%未満では要求される耐食、耐酸化性能が得られ
ず、一方、18%を超えると長時間にわたって使用した
場合脆化(475℃跪性)しやすくなるためである。
丁jはステンレス鋼の表面に酸素、水素および水分ゲッ
ターとしての金属Ti層を形成させるために必須の元素
である。しかし、Ti含有量が0.2%未満では酸素、
水素および水分を捕捉(トラップ)するのに十分な厚さ
のTi層(少なくとも0.3μ−の厚さが必要)を得る
ことができず、一方、1.0%を超えて多量に含有させ
ても酸素、水素および水分のトラップ効果は飽和してし
まうと共に、Ni5Tiなどの金属間化合物が多量に生
成し、靭性を低下させる。従って、Ti含有量は0.2
〜1.0%とした。
ターとしての金属Ti層を形成させるために必須の元素
である。しかし、Ti含有量が0.2%未満では酸素、
水素および水分を捕捉(トラップ)するのに十分な厚さ
のTi層(少なくとも0.3μ−の厚さが必要)を得る
ことができず、一方、1.0%を超えて多量に含有させ
ても酸素、水素および水分のトラップ効果は飽和してし
まうと共に、Ni5Tiなどの金属間化合物が多量に生
成し、靭性を低下させる。従って、Ti含有量は0.2
〜1.0%とした。
本発明方法で用いるステンレス鋼は、上記の成分以外に
NiをはじめSi、 Mn、 Moのような合金成分を
通常のステンレス鋼が含有する程度の蓋含んでいてもよ
い。
NiをはじめSi、 Mn、 Moのような合金成分を
通常のステンレス鋼が含有する程度の蓋含んでいてもよ
い。
しかしながら、不純物としては、Cの上限を抑えること
が重要で、Cが0.03%を趙えるとTiと優先的に結
びついてTiC主体の表面層が形成され、酸素、水素お
よび水分のゲッターとして作用する金属Tiが少なくな
る。
が重要で、Cが0.03%を趙えるとTiと優先的に結
びついてTiC主体の表面層が形成され、酸素、水素お
よび水分のゲッターとして作用する金属Tiが少なくな
る。
また、Nについては、通常の溶製法で含有される量であ
るかぎりは問題となることはないが、あまり多いとTi
Nを形成して金属Tiが少なくなるので、その含有量は
0.10%以下であることが望まし次に、加熱時の雰囲
気を真空度が10− ’丁orr以上拘るいは窒素を餘
く不活性ガス濃度が99.999%を超える極低酸素ポ
テンシャル雰囲気下とするのは、金属状態のままのTi
をステンレス鋼表面に濃化させ、金属Ti層とするため
である。M素ポテンシャルがこれより高くなるとステン
レス鋼の表面に濃化したTiは雰囲気中の酸素と反応し
て安定なTi酸化物(TiOx、)となり、酸素、水素
および水分のゲッターとして作用しなくなる。不活性ガ
スのうち窒素を除くのは、鋼中のNと同様に、表面に濃
化したTiが窒素と反応してTiNとなり、酸素と結び
つかなくなるからである。
るかぎりは問題となることはないが、あまり多いとTi
Nを形成して金属Tiが少なくなるので、その含有量は
0.10%以下であることが望まし次に、加熱時の雰囲
気を真空度が10− ’丁orr以上拘るいは窒素を餘
く不活性ガス濃度が99.999%を超える極低酸素ポ
テンシャル雰囲気下とするのは、金属状態のままのTi
をステンレス鋼表面に濃化させ、金属Ti層とするため
である。M素ポテンシャルがこれより高くなるとステン
レス鋼の表面に濃化したTiは雰囲気中の酸素と反応し
て安定なTi酸化物(TiOx、)となり、酸素、水素
および水分のゲッターとして作用しなくなる。不活性ガ
スのうち窒素を除くのは、鋼中のNと同様に、表面に濃
化したTiが窒素と反応してTiNとなり、酸素と結び
つかなくなるからである。
金属Ti層の厚さは、酸素、水素および水分のゲッター
として機能させるために少なくとも0.3μmは必要で
ある。
として機能させるために少なくとも0.3μmは必要で
ある。
上記の低酸素ポテンシャル雰囲気下での加熱温度は、6
00℃未満ではステンレス鋼中に含有されるTiの鋼表
面への拡散速度が極めて遅く、長時間加熱することが必
要となり実用的ではない、また、加熱温度が1050’
cを趙えると結晶粒が粗大化して材料の機械的性質(特
に強度)が低下する。従って、加熱温度は600〜10
50℃とする。
00℃未満ではステンレス鋼中に含有されるTiの鋼表
面への拡散速度が極めて遅く、長時間加熱することが必
要となり実用的ではない、また、加熱温度が1050’
cを趙えると結晶粒が粗大化して材料の機械的性質(特
に強度)が低下する。従って、加熱温度は600〜10
50℃とする。
加熱時間については、2分〜10時間の間で適宜定めれ
ばよい、2分未満では0.3μ−以上の表面厚さを確保
することは困難であり、一方、10時間を超える長時間
にわたって加熱すると、金属Tiの最表面にTi01層
が生成し、これが水素や酸素と結びつきにくい吸着不能
層となって酸素、水素および水分のトラップ効果が消失
してしまう、従って、加熱時間は2分〜IO時間とする
。
ばよい、2分未満では0.3μ−以上の表面厚さを確保
することは困難であり、一方、10時間を超える長時間
にわたって加熱すると、金属Tiの最表面にTi01層
が生成し、これが水素や酸素と結びつきにくい吸着不能
層となって酸素、水素および水分のトラップ効果が消失
してしまう、従って、加熱時間は2分〜IO時間とする
。
上記のような条件下でステンレス鋼の表面に形成される
金jiTi層は、コーティングやクラッド法によるもの
ではなく、鋼表面にTiが拡散して表面層が改質される
ことを利用するものであり、密着性に優れ、剥離の懸念
は全くない。
金jiTi層は、コーティングやクラッド法によるもの
ではなく、鋼表面にTiが拡散して表面層が改質される
ことを利用するものであり、密着性に優れ、剥離の懸念
は全くない。
(実施例)
第1表に示すA、82種の供試材を真空溶解法により熔
製し、鍜造後、熱間圧延および冷間圧延を行って厚さ2
1の板材を作製した。
製し、鍜造後、熱間圧延および冷間圧延を行って厚さ2
1の板材を作製した。
次いで、これらの板材の表面をエメリー紙で1000番
まで研磨し、第2表に示す条件(加熱雰囲気、加熱温度
、加熱時間)で加熱処理を施した後、生成した金属Ti
層の厚さの測定、腐食試験および吸着分子の脱離量の測
定を行った。
まで研磨し、第2表に示す条件(加熱雰囲気、加熱温度
、加熱時間)で加熱処理を施した後、生成した金属Ti
層の厚さの測定、腐食試験および吸着分子の脱離量の測
定を行った。
Ti層の厚さは、イオンマイクロアナライザーにより供
試材の表面から板厚方向のTi濃度の分析を行って求め
た。
試材の表面から板厚方向のTi濃度の分析を行って求め
た。
腐食試験は、高速増殖炉の燃焼雰囲気を想定して、酸素
3 ppm、Cs 10グラム原子/ccおよび■(よ
う素)1グラム原子/ccを含有し、残部がHeである
気体中に、厚さ2−■、幅1抛−1長さ40■−の短冊
状試験片を550℃で1000時間曝時間後、腐食減量
を測定した。
3 ppm、Cs 10グラム原子/ccおよび■(よ
う素)1グラム原子/ccを含有し、残部がHeである
気体中に、厚さ2−■、幅1抛−1長さ40■−の短冊
状試験片を550℃で1000時間曝時間後、腐食減量
を測定した。
また、吸着分子の脱離量の測定は、真空度IQ−1tT
orrの容器中で試験片を800℃に30分間加熱し、
鋼表面から放出されるH!0とOX分子をガスクロマト
グラフによって定量することにより行った。
orrの容器中で試験片を800℃に30分間加熱し、
鋼表面から放出されるH!0とOX分子をガスクロマト
グラフによって定量することにより行った。
試験結果を第2表に示す、同表において、腐食減量は侵
食深さに換算して、また、吸着分子の脱離量はIcm”
当たりの分子数(+5olecule)で表示している
。
食深さに換算して、また、吸着分子の脱離量はIcm”
当たりの分子数(+5olecule)で表示している
。
第2表の結果から、供試材の表面に金属Ti層を0.5
μ−以上形成させた本発明例(N111〜10)では腐
食は全く起こらず、核分裂生成物に起因する高温腐食に
対し優れた耐食性を有していることがわかる。また、吸
着分子の脱離量も10′!〜1013個/C■2のオー
ダーで極めて少なく、ガス汚染防止効果が優れているこ
とがわかる。
μ−以上形成させた本発明例(N111〜10)では腐
食は全く起こらず、核分裂生成物に起因する高温腐食に
対し優れた耐食性を有していることがわかる。また、吸
着分子の脱離量も10′!〜1013個/C■2のオー
ダーで極めて少なく、ガス汚染防止効果が優れているこ
とがわかる。
これに対して、所定の加熱処理を施さない場合(NIl
ilおよび12)、あるいは、加熱処理を施しても、零
発明芳法で規定する低酸素ポテンシャル雰囲気から外れ
る条件下で行った場合(漱13〜18)は、表面に金属
Ti層が存在していないか、あるいは存在しても十分の
犀さに達しておらず、耐食性に劣ることが明らかである
。また、吸着分子の脱離量も101%〜1014個/c
−3のオーダーで極めて多く、ガス汚染防止効果が劣る
ことが明らかである。
ilおよび12)、あるいは、加熱処理を施しても、零
発明芳法で規定する低酸素ポテンシャル雰囲気から外れ
る条件下で行った場合(漱13〜18)は、表面に金属
Ti層が存在していないか、あるいは存在しても十分の
犀さに達しておらず、耐食性に劣ることが明らかである
。また、吸着分子の脱離量も101%〜1014個/c
−3のオーダーで極めて多く、ガス汚染防止効果が劣る
ことが明らかである。
(以下、余白)
(発明の効果)
本発明方法により製造される金属T+表面層を有するス
テンレス鋼は、高速増殖炉用の核燃料被覆管などで生ず
る核分裂生成物に起因する腐食に対し優れた耐食性を有
している。また、半導体製造装置用の超高純度ガス輸送
配管などで生ずる鋼中からの酸素や水素の放出、並びに
輸送配管などの内面に吸着している酸素、水素および水
分の放出に起因するガス汚染に対し、優れた汚染防止性
能を発揮する。この綱は、所定の組成を有するステンレ
ス鋼を極低酸素ポテンシャル雰囲気下で加熱処理するこ
とにより容品に製造することができる。
テンレス鋼は、高速増殖炉用の核燃料被覆管などで生ず
る核分裂生成物に起因する腐食に対し優れた耐食性を有
している。また、半導体製造装置用の超高純度ガス輸送
配管などで生ずる鋼中からの酸素や水素の放出、並びに
輸送配管などの内面に吸着している酸素、水素および水
分の放出に起因するガス汚染に対し、優れた汚染防止性
能を発揮する。この綱は、所定の組成を有するステンレ
ス鋼を極低酸素ポテンシャル雰囲気下で加熱処理するこ
とにより容品に製造することができる。
Claims (1)
- 重量%で、0.2〜1.0%のTiおよび9〜18%
のCrを含有し、不純物中のCは0.03%以下である
ステンレス鋼を、真空度が10^−^7Torr以上あ
るいは不活性ガス(但し、窒素は除く)の濃度が99.
999%を超える極低酸素ポテンシャル雰囲気下で60
0〜1050℃で2分〜10時間加熱して、その表面に
金属Ti層を形成させることを特徴とする高耐食ステン
レス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28865890A JPH07100849B2 (ja) | 1990-10-25 | 1990-10-25 | 金属Ti表面層を有する高耐食ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28865890A JPH07100849B2 (ja) | 1990-10-25 | 1990-10-25 | 金属Ti表面層を有する高耐食ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04165062A true JPH04165062A (ja) | 1992-06-10 |
JPH07100849B2 JPH07100849B2 (ja) | 1995-11-01 |
Family
ID=17733013
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28865890A Expired - Lifetime JPH07100849B2 (ja) | 1990-10-25 | 1990-10-25 | 金属Ti表面層を有する高耐食ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07100849B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2021127684A (ja) * | 2017-03-27 | 2021-09-02 | Jfe建材株式会社 | 波型鋼板製水路部材 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR102324087B1 (ko) * | 2019-12-18 | 2021-11-10 | 한전원자력연료 주식회사 | 페라이트계 합금 및 이를 이용한 핵연료 피복관의 제조방법 |
-
1990
- 1990-10-25 JP JP28865890A patent/JPH07100849B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2021127684A (ja) * | 2017-03-27 | 2021-09-02 | Jfe建材株式会社 | 波型鋼板製水路部材 |
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---|---|
JPH07100849B2 (ja) | 1995-11-01 |
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