JPH04159421A - ターボチャージャの軸受構造 - Google Patents
ターボチャージャの軸受構造Info
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- JPH04159421A JPH04159421A JP2279093A JP27909390A JPH04159421A JP H04159421 A JPH04159421 A JP H04159421A JP 2279093 A JP2279093 A JP 2279093A JP 27909390 A JP27909390 A JP 27909390A JP H04159421 A JPH04159421 A JP H04159421A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C25/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for wear or play
- F16C25/06—Ball or roller bearings
- F16C25/08—Ball or roller bearings self-adjusting
- F16C25/083—Ball or roller bearings self-adjusting with resilient means acting axially on a race ring to preload the bearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/14—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load
- F16C19/16—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with a single row of balls
- F16C19/163—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with a single row of balls with angular contact
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/54—Systems consisting of a plurality of bearings with rolling friction
- F16C19/546—Systems with spaced apart rolling bearings including at least one angular contact bearing
- F16C19/547—Systems with spaced apart rolling bearings including at least one angular contact bearing with two angular contact rolling bearings
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/23—Gas turbine engines
- F16C2360/24—Turbochargers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C27/00—Elastic or yielding bearings or bearing supports, for exclusively rotary movement
- F16C27/04—Ball or roller bearings, e.g. with resilient rolling bodies
- F16C27/045—Ball or roller bearings, e.g. with resilient rolling bodies with a fluid film, e.g. squeeze film damping
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Supercharger (AREA)
- Support Of The Bearing (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明はアンギュラ玉軸受を使用したターボチャージ
ャの軸受構造に関する。
ャの軸受構造に関する。
実開昭６３−９４２９号公報はアンギュラ玉軸受を使用
したターボチャージャの軸受構造を開示する。
したターボチャージャの軸受構造を開示する。
アンギュラ玉軸受はタービンホイール軸と軸受ハウジン
グとの間のラジアル力を受は止めると共に、タービンホ
イール軸に加わるスラスト力を受は止めるものである。
グとの間のラジアル力を受は止めると共に、タービンホ
イール軸に加わるスラスト力を受は止めるものである。
軸受の外輪はスプリングによって与圧を付与され、外輪
はスラスト力に抗して所定の弾性力（予圧）をもって軸
受ボールに押しつけられる。また、与圧以上のスラスト
力が加わるとスプリングは変形し、外輪は軸線方向に移
動する。外輪の軸線方向の移動によりガタが発生したり
、ポールが外れたりするおそれかある。そこで、ストッ
パ部を形成したカラーが外輪に設けられ、予圧以上のス
ラスト力が加わるとストッパ部は軸受ハウジングに接触
し、それ以上外輪が移動するのが防止されるようになっ
ている。
はスラスト力に抗して所定の弾性力（予圧）をもって軸
受ボールに押しつけられる。また、与圧以上のスラスト
力が加わるとスプリングは変形し、外輪は軸線方向に移
動する。外輪の軸線方向の移動によりガタが発生したり
、ポールが外れたりするおそれかある。そこで、ストッ
パ部を形成したカラーが外輪に設けられ、予圧以上のス
ラスト力が加わるとストッパ部は軸受ハウジングに接触
し、それ以上外輪が移動するのが防止されるようになっ
ている。
実開平１−１５９１３２号公輯て（゛ま軸受の外輪の外
側に油膜制陣用オイルフィルムダンパを設け、オイルフ
ィルムダンパ間に与圧付与用のスプリングが配置される
と共に、オイルダンパフィルム間にストッパ部材が配置
される。与圧以上のスラスト力が加わると、オイルフィ
ルムダンパがストッパ部材に当たり、それ以上のスラス
ト方向への移動が防止される。
側に油膜制陣用オイルフィルムダンパを設け、オイルフ
ィルムダンパ間に与圧付与用のスプリングが配置される
と共に、オイルダンパフィルム間にストッパ部材が配置
される。与圧以上のスラスト力が加わると、オイルフィ
ルムダンパがストッパ部材に当たり、それ以上のスラス
ト方向への移動が防止される。
従来技術の場合与圧を付与するスプリングと、外輪のず
れの防止のためストッパ手段はスプリングとは別個の部
材として設けられる。即ち、従来技術ではスプリングに
加えてストッパか必要となり、部品点数か多くなる欠点
があった。
れの防止のためストッパ手段はスプリングとは別個の部
材として設けられる。即ち、従来技術ではスプリングに
加えてストッパか必要となり、部品点数か多くなる欠点
があった。
この発明はアンギュラ玉軸受を備えたターボチャージャ
の軸受構造において、部品点数を削減することを目的と
し、その解決手段としてストッパ機能と与圧付与機能と
を一つの部品で兼用させている。
の軸受構造において、部品点数を削減することを目的と
し、その解決手段としてストッパ機能と与圧付与機能と
を一つの部品で兼用させている。
この発明によれば、タービンホイール軸を一対のアンギ
ュラ玉軸受によって軸受ハウジングに支持したターボチ
ャージャにおいて、前記一対のアンギュラ玉軸受の対向
する外輪間に、タービンホイール軸線と交差する方向に
延びるスリットを形成した与圧スペーサを配置したこと
を特徴とするターボチャージャの軸受構造か提供される
。
ュラ玉軸受によって軸受ハウジングに支持したターボチ
ャージャにおいて、前記一対のアンギュラ玉軸受の対向
する外輪間に、タービンホイール軸線と交差する方向に
延びるスリットを形成した与圧スペーサを配置したこと
を特徴とするターボチャージャの軸受構造か提供される
。
与圧スペーサに形成されるスリットは与圧スペーサにタ
ービンホイール軸線と平行な方向の弾性を具備せしめ、
タービンホイール軸に加わるスラストに抗した与圧を軸
受外輪に付与する。
ービンホイール軸線と平行な方向の弾性を具備せしめ、
タービンホイール軸に加わるスラストに抗した与圧を軸
受外輪に付与する。
スラスト力が大きくなるとスリットが閉じ、弾性率か高
くなるため与圧スペーサは外輪のずれを防止するストッ
パ機能を達成する。
くなるため与圧スペーサは外輪のずれを防止するストッ
パ機能を達成する。
第６図において、１０はターボチャージャの軸受ハウジ
ング、１２はタービンホイール軸であり、−端にタービ
ンホイール１４が一体に形成され、他端にコンプレッサ
ホイール１６がナツト１８によって固定される。タービ
ンホイール軸１２は一対のアンギュラ玉軸受２０によっ
て軸受ハウジング１０に支持される。
ング、１２はタービンホイール軸であり、−端にタービ
ンホイール１４が一体に形成され、他端にコンプレッサ
ホイール１６がナツト１８によって固定される。タービ
ンホイール軸１２は一対のアンギュラ玉軸受２０によっ
て軸受ハウジング１０に支持される。
第７図において、アンギュラ玉軸受２０は内輪２２と、
外輪２４と、軸受ボール２６とを有し、内輪２２はター
ビンホイール軸１２に嵌合され、外輪２４は軸受ハウジ
ング１０の軸孔２８に嵌合される。タービンホイール軸
１２上のタービンホイール１４の側に、タービンホイー
ル側のアンギュラ玉軸受２０のストッパとなる肩部２９
に係合するリング３０か設けられる。
外輪２４と、軸受ボール２６とを有し、内輪２２はター
ビンホイール軸１２に嵌合され、外輪２４は軸受ハウジ
ング１０の軸孔２８に嵌合される。タービンホイール軸
１２上のタービンホイール１４の側に、タービンホイー
ル側のアンギュラ玉軸受２０のストッパとなる肩部２９
に係合するリング３０か設けられる。
軸受ハウジング１０の軸孔２８の内周にタービンホイー
ル側の玉軸受２０の外輪２４のストッパとなる環状肩部
３２が形成される。軸受ハウジング１０のコンプレッサ
ホイール１６の側の端面に端部板４０かポルト４２（第
６図）によって固定される。端部板４０はタービンホイ
ール軸孔２８の内周を越えて突出した部分４４を有し、
この突出部４４かコンプレッサホイール１６側のアンギ
ュラ玉軸受２０の外輪２４のストッパとなる。また、タ
ービンホイール軸１２に環状部材４６が嵌合されており
、コンプレッサホイール１６と共にナツト１８（第６図
）によってタービンホイール軸１２に固定され、この環
状部材４６はコンプレッサホイール１６側のアンギュラ
玉軸受２０の内輪２２のストッパとなる。また、シール
４８が、環状部材４６の外周の環状溝４７に設けられ、
端部板４ｏの内周面まで延びている。タービンホイール
軸１２はタービンホイールへの接続部において径が大き
くなっており、シール５０を収納する環状溝５１を形成
している。
ル側の玉軸受２０の外輪２４のストッパとなる環状肩部
３２が形成される。軸受ハウジング１０のコンプレッサ
ホイール１６の側の端面に端部板４０かポルト４２（第
６図）によって固定される。端部板４０はタービンホイ
ール軸孔２８の内周を越えて突出した部分４４を有し、
この突出部４４かコンプレッサホイール１６側のアンギ
ュラ玉軸受２０の外輪２４のストッパとなる。また、タ
ービンホイール軸１２に環状部材４６が嵌合されており
、コンプレッサホイール１６と共にナツト１８（第６図
）によってタービンホイール軸１２に固定され、この環
状部材４６はコンプレッサホイール１６側のアンギュラ
玉軸受２０の内輪２２のストッパとなる。また、シール
４８が、環状部材４６の外周の環状溝４７に設けられ、
端部板４ｏの内周面まで延びている。タービンホイール
軸１２はタービンホイールへの接続部において径が大き
くなっており、シール５０を収納する環状溝５１を形成
している。
内側環状スペーサ５６がタービンホイール軸上における
対向するアンギュラ玉軸受の内輪２２間に配置される。
対向するアンギュラ玉軸受の内輪２２間に配置される。
内側環状スペーサ５６は内輪２２をタービンホイール軸
１２上の所定位置に保持する。
１２上の所定位置に保持する。
与圧スペーサ６０はアンギュラ玉軸受２０の外輪２４に
予圧を加えると共に、スラストを受けたときの外輪２４
のズレを防止するものである。与圧スペーサ６０は第１
図、第２図に示すように軸線に対して幾分傾斜したらせ
ん状スリット６２を形成しており、これにより軸方向に
おいて第５図に示すような２段予荷重特性を発揮するこ
とができる。変形量δか小さいときはスリット６２の部
分が変形を許容するため、アンギュラ玉軸受２０に予荷
重を加え、変形量δが大きい領域では外輪か軸線方向に
これ以上移動するのを防止するストッパ機能を達成する
ようになっている。第６図において外輪の軸方向の幅を
Ｗ！、与圧スペーサ６０の長さをＺＰ、外輪の可動寸法
を１２としたとき、軸受ハウジングの挿入長さＡｎ
（与圧スペーサ６０を挿入した状態における左右の突出
部４４と環状肩部３２との間の間隔）は、 １Ｂ≦（２ＸＷＥ ＋ｉｐ ＋ｊ’ｔ）を満たす必要が
ある。
予圧を加えると共に、スラストを受けたときの外輪２４
のズレを防止するものである。与圧スペーサ６０は第１
図、第２図に示すように軸線に対して幾分傾斜したらせ
ん状スリット６２を形成しており、これにより軸方向に
おいて第５図に示すような２段予荷重特性を発揮するこ
とができる。変形量δか小さいときはスリット６２の部
分が変形を許容するため、アンギュラ玉軸受２０に予荷
重を加え、変形量δが大きい領域では外輪か軸線方向に
これ以上移動するのを防止するストッパ機能を達成する
ようになっている。第６図において外輪の軸方向の幅を
Ｗ！、与圧スペーサ６０の長さをＺＰ、外輪の可動寸法
を１２としたとき、軸受ハウジングの挿入長さＡｎ
（与圧スペーサ６０を挿入した状態における左右の突出
部４４と環状肩部３２との間の間隔）は、 １Ｂ≦（２ＸＷＥ ＋ｉｐ ＋ｊ’ｔ）を満たす必要が
ある。
アンギュラ玉軸受の採用はターボチャージャの過渡状態
での特性の改善を図ることかてきる。第９図はエンジン
の回転数と吸気管圧力との関係を示すものであり、実線
が通常のフロート軸受の特性であり、破線かアンギュラ
玉軸受の特性を示す。
での特性の改善を図ることかてきる。第９図はエンジン
の回転数と吸気管圧力との関係を示すものであり、実線
が通常のフロート軸受の特性であり、破線かアンギュラ
玉軸受の特性を示す。
図から分かるようにアンギュラ玉軸受はフロート軸受と
比較して低回転側から吸気管圧力が立ち上がっており、
ターボチャージャの過渡応答特性の改善に有力であるこ
とが理解される。
比較して低回転側から吸気管圧力が立ち上がっており、
ターボチャージャの過渡応答特性の改善に有力であるこ
とが理解される。
第６図において軸受ハウジングは給油口６７に通ずる潤
滑油通路６５を有し、軸受２０への潤滑を行うことがで
きる。潤滑後の潤滑油は回収室６９に集められる。第７
図、第８図に示すようにアンギュラ玉軸受２０の外輪２
４は円周方向に間隔をおいて穿設されたオイル導入孔８
０を有しており、このオイル導入孔８０は外周の環状溝
８Ｉに開口しており、この環状溝８１に軸受ハウジング
ＩＯに設けられるオイル供給孔８２が開口している。シ
ールリング８４はアンギュラ玉軸受２０の内輪２２に形
成されるシール溝８６に配置され、かつシールリング８
４は外輪２４の内周面まで延びている。潤滑油は軸受ハ
ウジングに形成される潤滑油通路６５よりオイル供給孔
８２に導入され、潤滑油はオイル供給孔８２より環状溝
８１を経てオイル導入孔８０に導かれ、軸受ボール２６
の潤滑を行う。シールリング８４か設けられているため
潤滑油は矢印ｆのように内向きに指向され、各部の隙間
を通過し最終的には軸受ハウジングのオイル回収室６９
に集まる。このように潤滑油を内向きに指向させること
によりタービン側またはコンプレッサ側への潤滑油の漏
洩を最小とすることができる。また、タービン側又はコ
ンプレッサ側への潤滑油の漏洩が少ないためコンプレッ
サのボス部に通常設けられる油切りを廃止することがで
きる。
滑油通路６５を有し、軸受２０への潤滑を行うことがで
きる。潤滑後の潤滑油は回収室６９に集められる。第７
図、第８図に示すようにアンギュラ玉軸受２０の外輪２
４は円周方向に間隔をおいて穿設されたオイル導入孔８
０を有しており、このオイル導入孔８０は外周の環状溝
８Ｉに開口しており、この環状溝８１に軸受ハウジング
ＩＯに設けられるオイル供給孔８２が開口している。シ
ールリング８４はアンギュラ玉軸受２０の内輪２２に形
成されるシール溝８６に配置され、かつシールリング８
４は外輪２４の内周面まで延びている。潤滑油は軸受ハ
ウジングに形成される潤滑油通路６５よりオイル供給孔
８２に導入され、潤滑油はオイル供給孔８２より環状溝
８１を経てオイル導入孔８０に導かれ、軸受ボール２６
の潤滑を行う。シールリング８４か設けられているため
潤滑油は矢印ｆのように内向きに指向され、各部の隙間
を通過し最終的には軸受ハウジングのオイル回収室６９
に集まる。このように潤滑油を内向きに指向させること
によりタービン側またはコンプレッサ側への潤滑油の漏
洩を最小とすることができる。また、タービン側又はコ
ンプレッサ側への潤滑油の漏洩が少ないためコンプレッ
サのボス部に通常設けられる油切りを廃止することがで
きる。
また、シールリング８４によるオイルシールの代わりに
玉軸受のボール保持器自体かオイルシール機能を具備す
るものを採用することかできる。この場合、オイル導入
孔、溝はボールの内側に配置することになる。
玉軸受のボール保持器自体かオイルシール機能を具備す
るものを採用することかできる。この場合、オイル導入
孔、溝はボールの内側に配置することになる。
ターボチャージャの作動の際にタービン軸にスラストか
加わる。与圧スペーサ６０はスリット６２を付けたこと
によってその弾性限界内で収縮され、軸受に予圧を付与
する。所定値以上のスラストを受けることによって外輪
の移動か大きくなると、スリット６２の対向縁同士が接
触する状態に至り、与圧スペーサ６０はそれ以上の外輪
の移動を阻止する。そのため、外輪のずれを防止するこ
とができる。このように、与圧スペーサ６０は軸受に予
圧を付与すると共にそれ以上のスラストか軸受に加わっ
た場合にその移動を防止するストッパとしての機能を兼
備している。
加わる。与圧スペーサ６０はスリット６２を付けたこと
によってその弾性限界内で収縮され、軸受に予圧を付与
する。所定値以上のスラストを受けることによって外輪
の移動か大きくなると、スリット６２の対向縁同士が接
触する状態に至り、与圧スペーサ６０はそれ以上の外輪
の移動を阻止する。そのため、外輪のずれを防止するこ
とができる。このように、与圧スペーサ６０は軸受に予
圧を付与すると共にそれ以上のスラストか軸受に加わっ
た場合にその移動を防止するストッパとしての機能を兼
備している。
第３図、第４図は与圧スペーサ６０の別実施例を示して
おり、この実施例ではスリット７０がその軸線に対して
垂直な平面に沿って与圧スペーサ６０の円周方向に位相
をずらして交互に複数配列されている。与圧スペーサ６
０の予圧付与機能、及びずれ防止機能は第１実施例と相
違するところはない。
おり、この実施例ではスリット７０がその軸線に対して
垂直な平面に沿って与圧スペーサ６０の円周方向に位相
をずらして交互に複数配列されている。与圧スペーサ６
０の予圧付与機能、及びずれ防止機能は第１実施例と相
違するところはない。
第１０図および第１１図はこの発明の軸受構造における
潤滑油供給構造の別実施例を示す。油切用の環状突起８
８が左右のアンギュラ玉軸受２０に近接して内側スペー
サ５６に形成される。この環状突起８８は油切りとして
の機能をもつ。即ち、矢印ｆのような潤滑油の流れを受
は止め、これをタービンホイール軸１２の回転による遠
心力により四散させ、潤滑油はオイル回収室６９で受は
取られる。即ち、油切りにより潤滑油がタービンホイー
ル軸１２を伝わってコンプレッサ側もしくはタービン側
に漏洩するおそれを解消することができる。
潤滑油供給構造の別実施例を示す。油切用の環状突起８
８が左右のアンギュラ玉軸受２０に近接して内側スペー
サ５６に形成される。この環状突起８８は油切りとして
の機能をもつ。即ち、矢印ｆのような潤滑油の流れを受
は止め、これをタービンホイール軸１２の回転による遠
心力により四散させ、潤滑油はオイル回収室６９で受は
取られる。即ち、油切りにより潤滑油がタービンホイー
ル軸１２を伝わってコンプレッサ側もしくはタービン側
に漏洩するおそれを解消することができる。
第１２図および第１３図は潤滑油供給構造の別実施例を
示しており、第１０図および第１１図の実施例とはアン
ギュラ玉軸受２０の外輪２４の外周と軸受ハウジング１
０の軸孔２８の内周との間に円筒状ダンパ９０を配置し
ている。この円筒状ダンパ９０は変形を容易とするため
および耐久性を考慮して発泡シリコーンゴムなどの材質
により作られている。円筒状ダンパ９０はオイル供給孔
８２に開口する孔９４を有し、外輪２４の溝８１、オイ
ル孔８０を介してアンギュラ玉軸受２０に給油を行う。
示しており、第１０図および第１１図の実施例とはアン
ギュラ玉軸受２０の外輪２４の外周と軸受ハウジング１
０の軸孔２８の内周との間に円筒状ダンパ９０を配置し
ている。この円筒状ダンパ９０は変形を容易とするため
および耐久性を考慮して発泡シリコーンゴムなどの材質
により作られている。円筒状ダンパ９０はオイル供給孔
８２に開口する孔９４を有し、外輪２４の溝８１、オイ
ル孔８０を介してアンギュラ玉軸受２０に給油を行う。
円筒状ダンパ９０は走行振動やエンジン振動によって軸
受−シャフトとの間に過荷重が発生するのを防止し、タ
ービンホイールの破損を防止することかできる。
受−シャフトとの間に過荷重が発生するのを防止し、タ
ービンホイールの破損を防止することかできる。
この考案によれば、与圧スペーサによってアンギュラ玉
軸受への与圧の付与と外輪のずれ止めとを兼用している
ためその分部品点数を少なくすることができる。
軸受への与圧の付与と外輪のずれ止めとを兼用している
ためその分部品点数を少なくすることができる。
第１図は与圧スペーサの側面図。
第２図は第１図の与圧スペーサの正面図。
第３図は与圧スペーサの別実施例の側面図。
第４図は第３図の与圧スペーサの側面図。
第５図は与圧スペーサの荷重−変形特性図。
第６図はターボチャージャの軸受ハウジングの断面図。
第７図は第６図のアンギュラ玉軸受の部分の拡大図。
第８図は第６図のアンギュラ玉軸受の部分の概略的斜視
図。 第９図はアンギュラ玉軸受とフロート軸受とてエンジン
回転速度と吸気管圧力との関係を示す図。 第１０図、第１１図は別実施例における第７図、第８図
と同様な図。 第１２図、第１３図は更に別の実施例における第７図、
第８図と同様な図。 １０・・・軸受ハウジング、 １２・・・タービンホイール軸、 １４・・・タービンホイール、 １６・・・コンプレッサホイール、 ２０・・・アンギュラ玉軸受、２２・・・内輪、２４・
・・外輪、 ２６・・・ボール、４０・・・
端部板、 ４６・・・環状部材、５０・・・シ
ール、５６・・・内側スペーサ、６０・・・与圧スペー
サ、 ６２・・・スリット、６７・・・給油口、
６９・・・回収室、７０・・・スリット、
８０・・・オイル導入孔、８１・・・環状溝、
８２・・・オイル供給孔、８８・・・環状突起、
９０・・・環状ダンパ。
図。 第９図はアンギュラ玉軸受とフロート軸受とてエンジン
回転速度と吸気管圧力との関係を示す図。 第１０図、第１１図は別実施例における第７図、第８図
と同様な図。 第１２図、第１３図は更に別の実施例における第７図、
第８図と同様な図。 １０・・・軸受ハウジング、 １２・・・タービンホイール軸、 １４・・・タービンホイール、 １６・・・コンプレッサホイール、 ２０・・・アンギュラ玉軸受、２２・・・内輪、２４・
・・外輪、 ２６・・・ボール、４０・・・
端部板、 ４６・・・環状部材、５０・・・シ
ール、５６・・・内側スペーサ、６０・・・与圧スペー
サ、 ６２・・・スリット、６７・・・給油口、
６９・・・回収室、７０・・・スリット、
８０・・・オイル導入孔、８１・・・環状溝、
８２・・・オイル供給孔、８８・・・環状突起、
９０・・・環状ダンパ。
Claims (1)
- タービンホィール軸を一対のアンギュラ玉軸受によっ
て軸受ハウジングに支持したターボチャージャにおいて
、前記一対のアンギュラ玉軸受の対向する外輪間に、タ
ービンホィール軸線と交差する方向に延びるスリットを
形成した与圧スペーサを配置したことを特徴とするター
ボチャージャの軸受構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2279093A JP2701527B2 (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | ターボチャージャの軸受構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2279093A JP2701527B2 (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | ターボチャージャの軸受構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04159421A true JPH04159421A (ja) | 1992-06-02 |
| JP2701527B2 JP2701527B2 (ja) | 1998-01-21 |
Family
ID=17606320
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2279093A Expired - Fee Related JP2701527B2 (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | ターボチャージャの軸受構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2701527B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007536473A (ja) * | 2004-05-07 | 2007-12-13 | ザ ティムケン カンパニー | 風力タービン用変速機の軸のための位置決め軸受アセンブリ |
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| WO2014004245A1 (en) * | 2012-06-25 | 2014-01-03 | Borgwarner Inc. | Exhaust-gas turbocharger |
| WO2017085926A1 (ja) * | 2015-11-20 | 2017-05-26 | 川崎重工業株式会社 | ヘリコプタのマストスペーサ、およびこれを備えるヘリコプタの動力伝達装置並びにヘリコプタ |
| WO2019135326A1 (ja) * | 2018-01-04 | 2019-07-11 | 株式会社Ihi | 過給機 |
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-
1990
- 1990-10-19 JP JP2279093A patent/JP2701527B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US11339794B2 (en) | 2018-01-04 | 2022-05-24 | Ihi Corporation | Turbocharger |
| CN111971461A (zh) * | 2018-03-30 | 2020-11-20 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 旋转机械及涡轮增压器 |
| EP3760850A4 (en) * | 2018-03-30 | 2021-01-06 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | ROTARY MACHINE AND TURBOCHARGER |
| US11698078B2 (en) | 2018-03-30 | 2023-07-11 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Rotating machine and turbocharger |
| CN113423963A (zh) * | 2019-02-21 | 2021-09-21 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 涡轮增压器 |
| WO2020170376A1 (ja) * | 2019-02-21 | 2020-08-27 | 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 | ターボチャージャ |
| US11719124B2 (en) | 2019-02-21 | 2023-08-08 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Turbocharger |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2701527B2 (ja) | 1998-01-21 |
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