JPH0415236A

JPH0415236A - 高収縮ポリオレフイン系樹脂発泡粒子の製造方法

Info

Publication number: JPH0415236A
Application number: JP11771390A
Authority: JP
Inventors: Toshihiro Goto; 敏宏後藤; Toshio Yagi; 八木　利男; Teruya Okuwa; 輝也大桑; Masatoshi Hamazaki; 浜崎　正利; Kingo Iwata; 岩田　金悟
Original assignee: Mitsubishi Chemical BASF Co Ltd
Current assignee: Mitsubishi Chemical BASF Co Ltd
Priority date: 1990-05-09
Filing date: 1990-05-09
Publication date: 1992-01-20

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は包装容器、断熱性建材、玩具、浮具、自動車バ
ンパー芯材、ヘルメット芯材、包装緩衝材等として有用
な発泡成形品を製造するのに適したポリオレフィン系樹
脂発泡粒子の製造方法に関するものである。

〔従来の技術〕

ポリプロピレン、高密度ポリエチレン等のポリオレフィ
ン系樹脂の発泡成形品は、ポリスチレン発泡成形品と比
較して耐熱性、耐衝撃性、圧縮弾性回復率に優れている
のでバンパー芯材、包装容器として利用されている。

この発泡成形品を成形するには、それ自身二次発泡能力
を有していないポリオレフィン系樹脂発泡粒子の場合に
は、その成形法としては、（１）　　発泡粒子に加圧空
気で０．１８　ｋｇ／　ｃｍ２Ｇ以上のガス圧力を発泡
粒子セル内に付与せしめ、この発泡粒子をスチーム孔を
有する雌雄一対の型のキャビティ内に充填し、ついでス
チームで加熱発泡融着して型内発泡成形品とする加圧熟
成法（特公昭５１−２２９５１号、同５９−２３７３１
号、同５９−４３４９０号、同５９−４３４９３号、同
６３−４４７８０号等）。

及び（ｉｌ）　　発泡粒子を加圧空気で４０〜７０％圧縮し
てスチーム孔を有する金型のキャビティ内に充填し、つ
いでスチームで抜気し、型内の圧力を大気圧に戻した後
、スチームで本格的に加熱して発泡粒子同志を融着させ
て発泡成形品とする型内圧縮充填ビーズ融着法（特開昭
６３−１７８０２９号）。

が知られている。

一方、粒子自身が二次発泡能力を有する予備発泡粒子の
場合には、側　予備発泡粒子を常圧下でスチーム孔を有する金型の
キャビティ内に充填し、ついでスチームで加熱発泡融着
して型内成形品とする型内ビーズ発泡法（特開昭６２−
１２８７０９号、同６３−２５６６３４号、同６３−２
５８９３９号、同６３−１０７５１６号）が知られてい
る。

そして、原料のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を製造す
る方法としては、密閉容器内の水中にポリオレフィン系
樹脂粒子を分散させ、この分散系に揮発性膨張剤を供給
し、ついでこの分散系を該ポリオレフィン系樹脂の軟化
点以上、融点（Ｄ　Ｓ　Ｃ曲線のピーク終了温度Ｍｐ）
より低い温度に加熱し、一定時間同温度に保持した後、
容器の下端に備えられたノズルまたはスリットを開放し
、水と一緒に揮発性膨張剤が浸透した樹脂粒子を密閉容
器よりも低圧域（通常は大気圧）に放出して発泡粒子を
得る方法（特公昭５６−１３４４号、特公昭６３−２４
６１５号、特開昭６１−１１５９４０号、同６１−１０
３９４４号）が知られている。

これらの揮発性膨張剤を含有せしめたポリオレフィン系
樹脂粒子を含有する水分散液を、該粒子の基材樹脂であ
るポリオレフィン系樹脂の軟化点以上の温度下で高圧域
より低圧域に放出して発泡粒子を製造する、いわゆるド
カン法によると、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子をブロ
ッキングすることなく得ることができる。

これらの方法において、粒子の発泡倍率が３０倍未満（
ポリオレフィンの比重を０．９０としたとき、発泡粒子
の嵩密度は３０ｇ／１以上）のときは得られる発泡粒子
の表面にしわの発生は見受けられないが、粒子の発泡倍
率が３０倍以上と高い発泡の場合は発泡粒子の表面に収
縮が原因とされるしわの発生が見られ、その程度は発泡
倍率が高い程著しい。

〔発明が解決しようとする課題〕

このしわの発生は、結晶性ポリオレフィン系樹脂の場合
、発泡セルの発泡剤（揮発性膨張剤や加圧空気）の保持
力が乏しいので粒子が低圧域に放出されて発泡した際、
発泡後の比較的早期に発泡剤が散逸し、発泡粒子内のセ
ル内圧が減圧状態となり、発泡倍率が高い粒子ではセル
壁が薄く強度が小さいので発泡粒子全体が収縮し、表面
にしわが発生するものと思われる。

しかしながら、このしわの発生の程度は発泡粒子の気泡
数や、発泡後の雰囲気等によって変化するため工業的に
一定量収縮した発泡粒子を得るのは困難であった。

又、一方ポリオレフィン系樹脂発泡成形品を得る型内ビ
ーズ成形法における前記＜１）の加圧熟成法は、発泡粒
子に二次発泡能力を付与するために加圧熟成を約２日も
かけて行う必要があり、大容量の熟成タンクが必要であ
り、設備費が高い（特公昭５９−２３７３１号）。

さらにａｇｏの型内ビーズ発泡法は、特定の熱的性質を
有する発泡粒子を必要とするため、嵩密度が０．０３　
ｇ／ｃａ”　ＪＪ下の粒子では、本性は困難である。

＋ｉｆ）の型内圧縮充填ビーズ融着法は熟成工程が必要
でなく、成形時間が短い利点を有する。又、発泡粒子の
セル内圧がＯｋｇ　／　ｃｍ　’Ｇであっても成形でき
るので加圧熟成法のように内圧が減少しないように保管
に注意を要するということが必要とされない利点も有す
るが、発泡粒子を圧縮して金型のキャビティ内に充填す
るため、高発泡の発泡粒子を必要とし、特に発泡粒子を
保管するために大容量の倉庫が必要となるばかりでなく
、発泡粒子の製造メーカーから成形品を成形する加工メ
ーカーへの運送コストが高いという欠点がある。

本発明は、一定した程度でかつ高度に収縮したポリオレ
フィン系樹脂発泡粒子の提供を目的とする。また本発明
で得られた発泡粒子は、収縮した状態で発泡粒子の製造
メーカーから加工メーカーへ発泡粒子を運送できるので
運送コストを下げ、さらにこの収縮した状態の発泡粒子
を密封した耐圧容器内で加圧加熱することにより粒子の
気泡壁のしわをのばし、発泡粒子の発泡倍率を高めるこ
とができる（特願昭６３−３０４８３１号）ため、前記
（ｉｆ）の成形法における欠点を補い、利点を損なわな
いという画期的なものである。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために、本発明においては、揮発性
膨張剤を含有するポリオレフィン系樹脂粒子の水分散液
を、該粒子の基材樹脂の軟化点以上の温度下で高圧域よ
り低圧域に放出して得た発泡粒子を、３５℃以上の温水
で処理することによって、しわの多い高度に収縮したポ
リオレフィン系樹脂発泡粒子を得ることができる。

本発明の発泡粒子の基材樹脂であるポリオレフィン系樹
脂としては、エチレン単独重合体、プロピレン単独重合
体、エチレンを主成分とし、これと、プロピレン、ブテ
ン−１、ペンテン−１，４−メチルペンテン−１等のα
−オレフィンの一種または二種以上を共重合して得たラ
ンダム共重合体またはブロック共重合体、プロピレンを
主成分とし、これと、エチレン、ブテン−１、ペンテン
−１，４−メチルペンテン−１等のα−オレフィンの一
種または二種以上を共重合して得たランダム共重合体も
しくはブロック共重合体、ビニルシラングラフトポリエ
チレンおよびポリプロピレン、これらポリオレフィン系
樹脂の二種以上をブレンドしたものや、これらポリオレ
フィン系樹脂にエチレン・プロピレン共重合体ゴム等を
０．５〜２０重量％配合したものが使用される。

ポリオレフィン系樹脂粒子へは、例えば酸化物防止剤、
紫外線吸収剤、滑剤、帯電防止剤、難燃剤、充填材等を
必要に応じて混合することができる。混合する量は、経
済性や品質を考慮して決めるが、−船釣には５重量％以
下、好ましくは２重量％以下である。

ポリオレフィン系樹脂粒子の重量は、０．０１〜２０■
で、造粒にはストランドカット法、水中カット法、シー
トカット法、凍結粉砕法、溶融噴霧法等いずれの方式で
もよい。

ポリオレフィン系樹脂発泡粒子のドカン法（特許庁６３
年３月編　図説ＩＰＣ）による製造法は前述の特許公報
群に記載される方法に準じて製造される。

例えばポリオレフィン系樹脂粒子を密閉容器内で水に分
散させ、次いで密閉容器内に揮発性膨張剤を供給し、該
樹脂粒子の軟化点以上、融点より２０℃高い温度以下の
温度に分散液を加熱した後、密閉容器内の水面下に設け
た吐出口を解放し、膨張剤が含浸された樹脂粒子を含む
水分散液を密閉容器内の圧力よりも低い圧力の雰囲気（
大気中）に放出することにより製造される。この製造の
際、空気や窒素ガスで容器内を加圧して放出を容易とす
るのがよい。

本発明において、揮発性膨張剤として、例えばブタン、
ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素類；
トリクロロフロロメタン、ジクロロフロロメタン、テト
ラクロロジフロロエタン、ジクロロテトラフロロエタン
、メチレンクロライド、エチルクロライド等のハロゲン
化炭化水素等を、単独で、または二種以上混合して用い
ることができる。

この揮発性膨張剤の添加量は、膨張剤の種類および目的
とする樹脂粒子の嵩密度によって異なるが、通常、樹脂
粒子１００重量部に対し、１０〜８０重量部である。

樹脂粒子を水に分散させる分散剤としては、酸化アルミ
ニウム、酸化チタン、炭酸カルシウム、塩基性炭酸マグ
ネシウム、第三リン酸カルシウム等の無機系懸濁剤；ポ
リビニルアルコール、メチルカルボキシセルロース、Ｎ
−ポリビニルピロリドン等の水溶性高分子系保護コロイ
ド剤；ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、アルカ
ンスルホン酸ソーダ、アルキル硫酸エステルナトリウム
、オレフィン硫酸エステルナトリウム、アシルメチルタ
ウリン、ジアルキルスルホコハク酸ナトリウム等の陰イ
オン性界面活性剤等があげられる。これらの中でも無機
系懸濁剤の粒径が０．０１〜０．８ミクロンの第三リン
酸カルシウムと、懸濁助剤のドデシルベンゼンスルホン
酸ソーダを併用するのが好ましい。この微細な第三リン
酸カルシウムは、水酸化カルシウム１モルに対し、リン
酸を０．６０〜０．６７モルの割合で水中で反応させる
ことにより得られる。

樹脂粒子１００重量部に対する分散媒の水の量は１５０
〜ｉ、　ｏ　ｏ　ｏ重量部、好ましくは２００〜５００
重量部である。１５０重量部未満では加熱、加圧時に樹
脂粒子同志がブロッキングじやすい。１．０００重量部
を越えると発泡粒子の生産性が低下し、経済的でない。

分散剤により水に分散されたポリオレフィン系樹脂粒子
の水分散液に、密閉容器中でガス状の膨張剤または液状
の膨張剤が供給され、樹脂の軟化点以上の温度であって
融点より２０℃高い温度以下の温度に加熱されるととも
に、この加熱により容器内の圧力は上昇し、膨張剤が樹
脂粒子に含浸される。ついで密閉容器内の下部に設けら
れたスリット、ノズル等の吐出口より水とともに樹脂粒
子を密閉容器より低圧域（−般には大気圧中）に放出す
ることによりポリオレフィン系樹脂発泡粒子が得られる
。

この発泡粒子の製造において膨張剤を密閉容器内に添加
する前、あるいは添加した後に、窒素、ヘリウム、空気
等の無機ガスを密閉容器内に供給し、圧力を付与するの
が好ましい。この無機ガスの供給は分散液の加熱前であ
っても加熱後であってもよい。

空気、窒素ガス、アルゴン等の無機ガスの密閉容器内へ
の供給は膨張剤の樹脂粒子への含浸を容易とし、低嵩密
度のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を得るに役だつ。

分散液の加熱温度は、ポリオレフィン系樹脂粒子の示差
走査熱量計にて、結晶融解温度のピーク（いわゆる融点
）を求め、このピーク温度より約２０℃低い温度を下限
とし、このピーク温度より２０℃高い温度を上限とした
間の温度、好ましくはこのピーク温度より３〜１５℃低
い温度を選択すればよい。

分散液を密閉容器内に保持する時間は、加圧圧力、保持
温度、目的とする発泡倍率に依存するが、５分〜１２時
間、好ましくは１０分〜１時間である。

大気中に放出された発泡粒子は、可能な限りすみやかに
３５℃〜１００℃の温水にて処理する必要がある。この
温水の温度が３５℃未満では、発泡粒子のしわを大きく
する効果が小さい。

また、温水温度の上限は特に限定しないが、後述するよ
うに温度が高過ぎる場合、発泡粒子相互のブロッキング
現象が発生し易いため、船釣には９５℃以下の温度が望
ましい。

この温水処理によって、発泡粒子のしわが大きくなる原
因は、発泡直後の発泡粒子中の残存する揮発性膨張剤が
温水の作用によって、発泡粒子より大気中へ逸脱し、ふ
たたびこの発泡粒子が常温雰囲気となった時に、発泡粒
子気泡内の圧力が減圧状態となり、発泡粒子は収縮しし
わを大きくするものと考えられる。また、この温水処理
による効果は、温風による処理によってもある程度はみ
られるが不充分であり、場合によっては逆効果になる場
合もある。

これは温風処理の場合、発泡粒子中に残存する揮発性膨
張剤は大気中へ逸脱するが、一方、大気中の空気は逆に
発泡粒子中へ拡散してくるため、発泡粒子を収縮させし
わを大きくする効果は小さいか、むしろ逆効果にすらな
ると推定される。さらに、特開平１−１５６３３８号公
報に記載されるように、水蒸気にて処理することによっ
てもこのような効果がみられる。しかしながら、この場
合には水蒸気の高い温度のため、発泡粒子相互が処理中
に融着するブロッキング現象が発生し易く、操作が難し
いという欠点をもつ。

本発明においては、温水処理の時間は特に限定されない
が、充分な効果を期待するためには、断熱材である発泡
粒子の内部まで充分に加温されることが望ましく、生産
能力と効果を考慮して決められる。

このしわの大きいポリオレフィン系発泡粒子は、表面に
付着した水を除去するために、サイロへ送粒時に加温空
気を使い乾燥させる。

本発明によって得られるしわの大きいポリオレフィン系
発泡粒子は、前述の特願昭６３−３０４８３１号明細書
記載の処理を行うことによって発泡倍率を高めることが
できる。

例えば、収縮してしわのあるポリオレフィン系樹脂粒子
を、密閉容器内に入り、該粒子の基材樹脂の示差走査熱
量測定によって得られる０８０曲線の固有ピークの融解
終了温度をＭｐとしたとき、Ｍｐ−１２０℃＜Ｔ＜Ｍｐ
−７０℃なる温度（Ｔ）下で、かつ、密閉容器内の圧力
が１、０　ｋｇ／　ｃｍ”６以上の圧力下に該発泡粒子
を加熱加圧処理したのち、該発泡粒子を前記圧力より低
い圧力雰囲気下に晒すことによりしわのないポリオレフ
ィン系樹脂発泡粒子となる。

このしわのなくなった高発泡の発泡粒子は、加圧熟成し
て型内ビーズ発泡成形（特公昭５９−４３４９２号）し
てもよいが、特開昭６３−１７８０２９号公報に示され
る型内圧縮充填ビーズ融着法を採用すると、加圧熟成法
と比較して次の利点を有する。

（ａ）養生する密閉容器が小型で済み、特公昭５９２３
７３１号公報の加圧熟成法の加圧熟成のための大型の密
閉容器より設備費が安価となる。

（ｂ）発泡粒子のセル内圧がＯｋｇ　／　ｃｍ２Ｇでも
成形できるので、加圧熟成の成形に供するときの加圧熟
成発泡粒子のポットライフ（セル内圧が１．１８　ｋｇ
／　ｃａ＋’Ｇ迄に低下するまテノ期間）を気にする必
要がなく、発泡粒子の製造メーカーは遠距離の成形加工
会社まで発泡粒子を輸送することもできる。

型内成形は、例えば特開昭６３−１７８０２９号公報に
示されるようにスチーム孔を有する固定型とスチーム孔
を有する移動型よりなる型の加圧ガスにより昇圧したキ
ャビティ内に発泡粒子を加圧ガスを用いて圧縮しながら
充填し、発泡粒子充填後のキャビティ内に前記のキャビ
ティ内圧を保持し続けて発泡粒子の復元を抑えたままで
、該キャビティ内圧よりも０．２　ｋｇ　／　ｃｍ”以
上高い圧力を有する抜気用スチームを、（１）移動型のチャンバーに導き、スチーム孔、キャビ
ティ、固定型のチャンバーを経て抜気するか、又は（２）固定型のチャンバーに導き、スチーム孔、キャビ
ティ、移動型のチャンバーを経て抜気するか、又は（３）前８己■の抜気と前記■の抜気の両方を行ない（
■の抜気と■の抜気はいずれを先に行なってもよい）次いでキャビティ内圧を大気内に戻して圧縮された発泡
粒子を復元させたのち、移動型のスチームチャンバー及
び固定型のスチームチャンバーに加熱用スチームを導入
して発泡粒子どうしを融着させて、成形品とする。その
際のキャビティ内に圧縮充填される発泡粒子の式〔式中
のＷｌＶ及びσはそれぞれ下記のものを表わす。

Ｗ・・・成形品の重量（ｇ＞ ■・・・成形品の容量（Ａ） σ・・・発泡粒子の大気中でのかさ密度＜ｇ／ｌ）　　
　　　　　　　　３で表わされる圧縮率を５〜７０％の範囲内の値に制御す
る。

次に、添付の第２図に示す成形装置を使用して圧縮充填
型内ビーズ融着法を実施する代表的な例についてさらに
説明する。添付図面は本発明の実施に使用される成形装
置の一例を部分縦断面図で示したものであるが、Ａは発
泡粒子の圧縮及び充填用の回転供給装置であり、Ｂは金
型装置である。

まず、金型装置Ｂは固定型１１若しくは移動型１２とフ
レーム１３．１３’と裏板１４゜１４′とによって形成
される空間、すなわちスチームチャンバー１６及び１６
′を有するが、このスチームチャンバー１６及び１６′
内に圧力Ｐ、（例えば０．１〜６．０　ｋｇ／　ｃｍ２
Ｇ）の加圧ガス、たとえば圧縮空気を圧入して、両スチ
ームチャンバー内圧を前記の所定圧力に加圧しておく。

次に、回転供給装置Ａは、図示したようにケーシング２
とロータ３とから主として構成され、ロータ３には複数
個のチャンバー４が設けられていて、チャンバー４の一
端がケーシング２に設けられた発泡粒子の供給口５と一
致する回転位置において、チャンバー４の他端が減圧ラ
イン８の吸引ロアと一致するから、ホッパー１内の発泡
粒子はその減圧力によってチャンバー４内に移送され、
これを充満せしめる。発泡粒子で充満されたチャンバー
４は、両端ともシールされた状態で回転をしてチャンバ
ー４の一端が発泡粒子排出口６に達すると、同チャンバ
ー４の他端が前記の圧力Ｐ、よりも、例えば０．５ｋｇ
／ｃｍ”以上高い圧力Ｐ、に加圧された加圧ガス吹出口
９に達するから、チャンバー４内の発泡粒子はその加圧
ガス圧力Ｐ、で圧縮されながら充填ガン１５により、前
記の圧力ＰＩに加圧された固定型１１と移動１２とによ
って形成される金型のキャビティ２１内に充填せしめら
れる。

そして、回転供給装置Ａのロータ３には、前記したチャ
ンバー４が複数個設けられているから、ホッパー１内の
発泡粒子は、前記の操作の繰返しによって、複数回に分
割されて逐次に型のキャビティ２１内に充填されること
になる。

次いで、型内に所定量の発泡粒子が圧縮充填されれば、
例えば移動型１２のスチームチャンバー１６′内にスチ
ーム管１７′より抜気用スチームを導入し、該スチーム
を移動型１２のスチーム孔２０’、２０’・・・、キャ
ビティ２１内、固定型１１のスチーム孔２０．２０・・
・、固定型のスチームチャツバ−１６を経て、圧力調整
弁を備えた抜気管１８より系外に抜気（排出）させる。

すると、キャビティ２１内に充填されている発泡粒子の
隙間に存在するガス（空気等）は該スチームに随伴され
て抜気される。そして、この場合には、移動型１２の抜
気管１８′　　ドレン排出管１９′、固定型１１のスチ
ーム管１７、ドレン排出管１９は、それぞれ弁（図示さ
れていない）によって閉鎖されており、移動型のスチー
ム管１７′と固定型の抜気管１８の弁（図示されていな
い）はそれぞれ開とされている。

なお、抜気管Ｉ８には、前述のとおり圧力調整弁が設け
られている。

また、抜気処理は、前記の場合とは逆に、固定型１１の
スチーム管１７からスチームチャンバー１６に抜気用ス
チームを導入し、スチーム孔２０．２０・・・、キャビ
ティ２１内、スチーム孔２０’、２０’・・・、スチー
ムチャンバー１６′を経て、抜気管１８′から系外に排
出する態様で行なわせてもよい。

さらに、抜気処理は、前記の第一態様で抜気用スチーム
を導入して抜気処理をしたのち、弁の切替えを行なって
前記第二の態様でさらに抜気用スチームを導入して抜気
処理をすることができる。また、これとは逆に第二の態
様で行ってから第一の態様で行ってもよい。

これらの抜気処理は、スチームチャンバー１６．１６’
の内圧Ｐ、に抗して、スチームをチャンバー内に安定に
供給する必要から、圧力Ｐ、よりも０．２　ｋｇ　／　
ａｍ２ＪＪ上高い圧力を有する抜気用スチームの導入に
より行なわれる。

かかる抜気処理後に、管１９．１９’を開放することに
よりキャビティ２１内の圧力を大気圧に戻し、圧縮され
た発泡粒子を復元させてから、スチームチャンバー１６
．１６’内に所定温度のスチームを供給して加熱し、発
泡粒子の融着を行なわせて型物発泡体とする。次いで、
スチームチャンバー１６．１６’内に設けた冷却水配管
から凹型１１及び凸型１２に水をスプレーして冷却し、
さらに必要に応じて空冷及び放冷をしてから型を解き、
製品を取出す。

以下に、実施例及び比較例等をあげて本発明をさらに詳
述する。

実施例１第１図に示す攪拌機３５を備えた内容積３１の耐圧力５
０　ｋｇ／　ｃｍ”のｔ−）クレープ３１に、水３３　
１４００部（重量部、以下同様）、工チレン・プロピレ
ンランダムコポリマー３２（三菱油化株式会社製、商品
名三菱ノーブレンＦＧ３、エチレン含量３重量％、融点
１６０℃）６００部、懸濁剤として第三リン酸カルシウ
ム１５部、界面活性剤のドデシルベンゼンスルホン酸ソ
ーダ０．０５部、発泡剤としてブタン１２５部を仕込み
、４３０　ｒｐｍの攪拌下で、１時間かけて室温から１
３８℃まで昇温し、同温度に１０分保持したところ、オ
ートクレーブの内圧が２７ｋｇ／ｃｍ２にになった。オ
ートクレーブの底部の吐出ノズル弁３７を開き、内容物
を１８０　ｒｐｍで攪拌しながら２秒で温水処理槽３９
中へ放出して発泡を行なわせた。

発泡後、直ちに、管３８を経て７０℃の温水を発泡粒子
４０上へシャワー状に導入し、１５分間発泡粒子を処理
した。

乾燥させて得られた発泡粒子は粒径約４　ｍｍ。

嵩密度が２５．０ｇ／ｌで、表面にしわが多数あった。

さらにこの発泡粒子をオートクレーブ内に入れ、８０℃
、４ｋｇ／ｃｍ２Ｇの加圧空気をオートクレーブ内に６
０分導き加圧処理を行った（オートクレーブ内の圧力は
調節弁で４　ｋｇ　／　Ｃｍ２Ｇに処理中保った）のち
、オートクレーブの下部に設けたノズルの弁を開き発泡
粒子を大気中に放出した。

放出直後の発泡粒子のセル内圧はＯｋｇ　／　Ｃｍ２［
；であり、高密度は１３．２ｇ／ｌ、表面のしわは消滅
していた。

このしわの消滅した発泡粒子を用いて型内成形を行なっ
た。成形機としてはＤＡＩＹ＾−６００ＬＰ（ダイセン
工業社商品名）を、型としては幅３００ａ＋ｍｘ長さ３
００ｍｍＸ高さ５０ｍｍの成形品が得られる内容積４．
５１の型を、発泡粒子の圧縮充填用の回転供給装置とし
て、６ケのチャンバー（各チャンバーは直径３５＋＋ｏ
ｎｘ長さ５２ｍｍ、容積５０ｃｃである）を有する第２
図に図示したような装置を、そして充填ガンとして口径
３０ｍｍの充填ガンをそれぞれ使用した。

また、成形方法は、まず金型を閉じ、圧縮空気で型内圧
Ｐ、を２　ｋｇ　／　ｃｍ’Ｇに昇圧した。次いで、前
記のようにして製造されたかさ密度１３．２ｇ／ｌの発
泡粒子を、圧縮充填用の回転供給装置のチャンバー４の
供給数を１９０に設定し圧力Ｐ、の加圧ガンとして４ｋ
ｇ／ｃｍ”Ｇの圧力を有する圧縮空気を用いて、０．１
秒間隔で分割して逐次に充填した。充填中、型内圧が２
　ｋｇ　／　ｃｍ’にに保持されるように、抜気管１８
及び１８′に取り付けた圧力調整バルブを作動させた。

充填終了後、充填ガンを閉じ、スチーム管１７′を開と
し、２．５　ｋｇ　／　ｃｏ＋２Ｇのスチームを１５秒
間、移動型のチャンバー１６′に導入し抜気管１８に取
り付けた圧力コントロール装置を０Ｎ−ＯＦＦさせて、
型内圧力Ｐ１を２．５　ｋｇ　／　Ｃｍ２Ｇにコントロ
ールしながら抜気した。

次いで、バルブ１７′を閉じることによりスチームの供
給を止め、ドレン排出管ｘｔａ：ｌｔａを開放し、チャ
ンバー１６’、１６、キャビティ２１内の圧力を瞬時的
に大気圧に戻した。

次いで凸型（移動型）側、及び凹型（固定型）側のスチ
ームチャンバー１６′及び１６に同時に、２．５　ｋｇ
　／　Ｃ［１１２Ｇのスチームを１０秒間導入して、発
泡粒子どうしを加熱融着させた。

型を５０秒間水冷、次いで８秒間空冷、更に６０秒間放
冷する冷却を行ったのち、取出して乾燥させて得た発泡
成形品は、密度２３．１ｇ／ｌであり、その成形時の発
泡粒子の圧縮率は４５％であった。そして、得られた発
泡成形品は、発泡粒子が個々にまで充填されていて、融
着も優れ（８５％）ていた。

実施例２〜５、比較例１〜２実施例１において、ポリオレフィン系樹脂粒子、揮発性
膨張剤、発泡温度および温水処理条件を表１のように変
化する他は同様にし、同表に示す物性の成形品を得た。

〔発明の効果〕

本発明の発泡粒子の後処理を行えば、しわの大きな高収
縮のポリオレフィン系樹脂発泡粒子が容易に得られるた
め、発泡粒子の保管右よび輸送のコストを大幅に削減で
きる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明を実施する装置の一例の断面図を、第
２図は型内圧縮充填ビーズ融着成形装置の一例の部分縦
断面図を示す。Ａ・・・発泡粒子の圧縮及び充填用の回転供給装置、Ｂ
・・・金型装置、ｌ・・・発泡粒子用ホッパー２・・・
ケーシング、３・・・ロータ、４・・・チャンバ５・・
・発泡粒子供給口、６・・・発泡粒子排出口、７・・・
減圧ライン吸引口、８・・・減圧ライン、９・・・加圧
ガス吹出口、１０・・・加圧ガスライン、１１・・・固
定型、１２・・・移動型、１３．１３’・・・フレーム
、１４．１４’　・・・裏金、１５・・・充填カン、１
６．１６’・・・スチームチャンバー１７．１７’　・
・・スチーム管、１８．１８’　・・・抜気管、１９．
１９’・・・ドレン排出管、２０゜２０′・・・スチー
ム孔、２１・・・キャビテ３１・・・オートクレーブ、
３２・・・ポリオン系樹脂、３３・・・水、３４・・・
ジャケラ３５・・・攪拌機、３７・・・吐出ノズル、３
水処理槽イ、レフイト　、９・・・温

Claims

【特許請求の範囲】

１、揮発性膨張剤を含有するポリオレフィン系樹脂粒子
の水分散液を、該粒子の基材樹脂の軟化点以上の温度下
で高圧域より低圧域に放出して得たポリオレフィン系樹
脂発泡粒子を、３５℃以上の温水にて処理することを特
徴とする高度に収縮したポリオレフィン系発泡粒子の製
造方法。