JPH04144868A - ウエブの接合方法 - Google Patents
ウエブの接合方法Info
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- JPH04144868A JPH04144868A JP26532390A JP26532390A JPH04144868A JP H04144868 A JPH04144868 A JP H04144868A JP 26532390 A JP26532390 A JP 26532390A JP 26532390 A JP26532390 A JP 26532390A JP H04144868 A JPH04144868 A JP H04144868A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、スライドビード塗布方法などにおいて、ウェ
ブ接合部が塗布部通過の際のコーティング変動を防止し
、かつ接合部強度補強を図ったウェブの接合方法に関す
る。
ブ接合部が塗布部通過の際のコーティング変動を防止し
、かつ接合部強度補強を図ったウェブの接合方法に関す
る。
たとえば、感光材料や磁気記録媒体の製造における多層
塗布などに際して、いわゆるスライドビード塗布方法が
用いられている。
塗布などに際して、いわゆるスライドビード塗布方法が
用いられている。
前記スライドビード塗布方法は、スライドホッパーから
流出させた塗布液を、ホッパーリップ端において数十〜
数百μmのギャップ(隙間)を有する状態で走行するウ
ェブに対し、架橋状態に転移させて塗布する塗布方法で
ある。
流出させた塗布液を、ホッパーリップ端において数十〜
数百μmのギャップ(隙間)を有する状態で走行するウ
ェブに対し、架橋状態に転移させて塗布する塗布方法で
ある。
近年、このスライドビード塗布方法についても各種の改
良が試みられ、たとえば特公昭49−17853号公報
においては、第6図(alに示されるように、中空ドラ
ムに多数の気体噴射口を形成し、この中空ドラムを巡っ
てウェブを搬送する過程で、気体噴射口から気体を噴射
させてウェブをそのドラムから浮上させながら塗布を行
う方法が開示されている。また、米国特許箱2.681
.294号においては、ビードの形成箇所の下方に、減
圧チャンバーを設けて架橋状態にある塗布液(ビード)
を安定化させる方法が開示されている。
良が試みられ、たとえば特公昭49−17853号公報
においては、第6図(alに示されるように、中空ドラ
ムに多数の気体噴射口を形成し、この中空ドラムを巡っ
てウェブを搬送する過程で、気体噴射口から気体を噴射
させてウェブをそのドラムから浮上させながら塗布を行
う方法が開示されている。また、米国特許箱2.681
.294号においては、ビードの形成箇所の下方に、減
圧チャンバーを設けて架橋状態にある塗布液(ビード)
を安定化させる方法が開示されている。
前記スライドビード塗布方法においては、塗布を中断す
ることは生産性の低下を招くために、順次ウェブ同士を
接続し連続化させて搬送しながら塗布を行うことが望ま
れる。
ることは生産性の低下を招くために、順次ウェブ同士を
接続し連続化させて搬送しながら塗布を行うことが望ま
れる。
このためのウェブ接続方法としては、スプライステープ
を用いて両ウェブ端同士を接続する方法、ウェブ同士を
超音波により溶着して接続する方法などが多用されてい
る。
を用いて両ウェブ端同士を接続する方法、ウェブ同士を
超音波により溶着して接続する方法などが多用されてい
る。
前記スプライステープ方式に関しては、たとえば特公昭
47−42725号公報、特開昭54−34343号公
報、特開昭50−49338号公報などにその開示があ
り、本出願人においても、当初スプライステープの後端
部を鋸歯状にしたスプライステープを用いた接合法を考
えた。
47−42725号公報、特開昭54−34343号公
報、特開昭50−49338号公報などにその開示があ
り、本出願人においても、当初スプライステープの後端
部を鋸歯状にしたスプライステープを用いた接合法を考
えた。
一方、前記超音波溶着方式に関しては、たとえば特公平
1−41981号公報において、第8図に示されるよう
に、回転可能な円板状超音波ホーン20によりローリン
グ加圧しながらウェブ3.3゛のラップ部分の溶着を行
う超音波接合装置の開示がある。
1−41981号公報において、第8図に示されるよう
に、回転可能な円板状超音波ホーン20によりローリン
グ加圧しながらウェブ3.3゛のラップ部分の溶着を行
う超音波接合装置の開示がある。
他方、特公昭62−3069号公報においては、接合さ
れるウェブの端同士を突き合わせた状態で、この突き合
わせ部分を覆って表裏側にスプライス片を配設し、この
スプライス片を所定の圧力と温度を加えることによって
、溶融の過程で前記表側スプライスの溶融部分がウェブ
突き合わせ部分の隙間に流れ込み、スプライスの前端お
よび後端から漸進的に厚さを減じる滑らかな傾斜面を形
成するようにしたウェブ接合方法が開示されている。
れるウェブの端同士を突き合わせた状態で、この突き合
わせ部分を覆って表裏側にスプライス片を配設し、この
スプライス片を所定の圧力と温度を加えることによって
、溶融の過程で前記表側スプライスの溶融部分がウェブ
突き合わせ部分の隙間に流れ込み、スプライスの前端お
よび後端から漸進的に厚さを減じる滑らかな傾斜面を形
成するようにしたウェブ接合方法が開示されている。
前述のように、ウェブ同士をスプライステープにより接
合する場合には、接合テープ端における段差のために、
その接合部のビード部通過の際、ビート崩壊や縦スジ故
障などの障害を誘発していた。
合する場合には、接合テープ端における段差のために、
その接合部のビード部通過の際、ビート崩壊や縦スジ故
障などの障害を誘発していた。
前記ビード崩壊を防止するためには、ウェブ接合部がビ
ード通過の際に、前述減圧チャツバ−の減圧量をアップ
する方法が有効的であるが、この方法によれば減圧アッ
プ区間に縦スジ故障が発生する。通常、この減圧アップ
区間は7〜10m程度であるが、塗布液自体が高価なた
め経済的損失は極めて大きい。
ード通過の際に、前述減圧チャツバ−の減圧量をアップ
する方法が有効的であるが、この方法によれば減圧アッ
プ区間に縦スジ故障が発生する。通常、この減圧アップ
区間は7〜10m程度であるが、塗布液自体が高価なた
め経済的損失は極めて大きい。
一方、ウェブの材質によっては、超音波接合時のおける
熱影響により、物性の変化し引裂強度が低下するため、
搬送時における捩じれまたは片ズレなどによってウェブ
が切断する場合がある。
熱影響により、物性の変化し引裂強度が低下するため、
搬送時における捩じれまたは片ズレなどによってウェブ
が切断する場合がある。
そこで本発明の課題は、前記問題に鑑み、スジ・泡など
のコーティング変動の原因となっている接合部段差を無
くすとともに、接合部の引裂強度増加を図ったウェブの
接合方法を提供するものである。
のコーティング変動の原因となっている接合部段差を無
くすとともに、接合部の引裂強度増加を図ったウェブの
接合方法を提供するものである。
前記課題は、連続搬送される先行ウェブの後端部とこれ
に続く次行ウェブの先端部とを重ね合わせ、この重ね合
わせ部に超音波ホーンのチップ部分を接触させて超音波
振動を与えることにより、ウェブ同士を溶着接合させる
に当り、 前記重ね合わせによる表裏段部の少なくとも一方を跨い
で超音波ホーンのチップ部分を接触させウェブの溶融を
行いながら溶着接合するとともに、超音波ホーンのチッ
プ部分の接触が前記段部の一方のみであるとき、塗布面
をその一方の°段部側としかつウェブの搬送方向を当初
の段差面が進行方向に向かうようにするとともに、その
非塗布面側に両ウェブを跨いで引裂補強材を添着し、超
音波ホーンのチップ部分の接触面が前記重ね合わせ代全
体をカバーするとき、ウェブの搬送方向および塗布面を
当初の段差面が進行方向に向かう方向およびその段差面
側とする条件の下で塗布面を表裏任意選択し、かつその
他方面側に両ウェブを跨いで引裂補強材を添着すること
で解決できる。
に続く次行ウェブの先端部とを重ね合わせ、この重ね合
わせ部に超音波ホーンのチップ部分を接触させて超音波
振動を与えることにより、ウェブ同士を溶着接合させる
に当り、 前記重ね合わせによる表裏段部の少なくとも一方を跨い
で超音波ホーンのチップ部分を接触させウェブの溶融を
行いながら溶着接合するとともに、超音波ホーンのチッ
プ部分の接触が前記段部の一方のみであるとき、塗布面
をその一方の°段部側としかつウェブの搬送方向を当初
の段差面が進行方向に向かうようにするとともに、その
非塗布面側に両ウェブを跨いで引裂補強材を添着し、超
音波ホーンのチップ部分の接触面が前記重ね合わせ代全
体をカバーするとき、ウェブの搬送方向および塗布面を
当初の段差面が進行方向に向かう方向およびその段差面
側とする条件の下で塗布面を表裏任意選択し、かつその
他方面側に両ウェブを跨いで引裂補強材を添着すること
で解決できる。
前記ウェブ接合部での塗布障害は、主に接合部の盛り上
がりによるビード部のギャップ変動およびスプライステ
ープ後端部側(ウェブ進行方向の後方側)に形成される
段差に抱き込まれた空気がビード部に滞留し、ウェブ長
手方向に細長いスジを発生させるためである。
がりによるビード部のギャップ変動およびスプライステ
ープ後端部側(ウェブ進行方向の後方側)に形成される
段差に抱き込まれた空気がビード部に滞留し、ウェブ長
手方向に細長いスジを発生させるためである。
したがって、本発明においては、好ましくは次行ウェブ
の先端部を先行ウェブの後端部の塗布面側に重ね合わせ
るとともに、少なくとも一方の段差をカバーして、より
好ましくは前記重ね合わせ代をカバーする大きさの超音
波ホーンを用いることとしている。
の先端部を先行ウェブの後端部の塗布面側に重ね合わせ
るとともに、少なくとも一方の段差をカバーして、より
好ましくは前記重ね合わせ代をカバーする大きさの超音
波ホーンを用いることとしている。
これに対して、たとえば、第8図および第9図に示され
る従来の超音波接合(特公平1−41981号参照)の
ように、両ウェブの重ね合わせ部の一部分に接触するホ
ーン201.21である場合には、後部段差りのために
縦スジ・泡の発生が避けられないとともに、両ウェブ3
.3゛の芯4間偏心距離lのため、第9図(a)(b)
に示されるように両ウェブにテンションが付加された状
態では接合部の回転によりA部に角折れが生じ、この角
折れ部Aが原因して、ビードギャップ変動による塗布障
害が見られる場合がある。
る従来の超音波接合(特公平1−41981号参照)の
ように、両ウェブの重ね合わせ部の一部分に接触するホ
ーン201.21である場合には、後部段差りのために
縦スジ・泡の発生が避けられないとともに、両ウェブ3
.3゛の芯4間偏心距離lのため、第9図(a)(b)
に示されるように両ウェブにテンションが付加された状
態では接合部の回転によりA部に角折れが生じ、この角
折れ部Aが原因して、ビードギャップ変動による塗布障
害が見られる場合がある。
しかし、本発明法の場合には、第1図(a)に示される
ように、好ましくは重ね合わせ郡全体に渡って超音波振
動を与え、溶着するようにしているため、重ね合わせ部
での溶融が進み、同図(b)、および詳細には同図(d
lの溶融部拡大図に示すように、次行ウェブ3°の先端
部において当初の厚みより薄くなることにより、次行ウ
ェブ3′の先端と先行ウェブ3の塗布面との段差が小さ
くなり、泡の巻き込み要因が実質的に解消される。
ように、好ましくは重ね合わせ郡全体に渡って超音波振
動を与え、溶着するようにしているため、重ね合わせ部
での溶融が進み、同図(b)、および詳細には同図(d
lの溶融部拡大図に示すように、次行ウェブ3°の先端
部において当初の厚みより薄くなることにより、次行ウ
ェブ3′の先端と先行ウェブ3の塗布面との段差が小さ
くなり、泡の巻き込み要因が実質的に解消される。
さらに、本発明においては、好ましくは先行ウェブ3の
塗布面上に次行ウェブ3゛を重ね合わせているので、先
行ウェブ3の当初の後端に相当する位置からそれより若
干後方の位置にわたって、その塗布面が実質的に滑らか
な連続面として形成されるため、ギャップの急激な変動
が抑制され、この点において、後方においても空気の抱
き込みが無くなるため、ピンホール故障が防止される。
塗布面上に次行ウェブ3゛を重ね合わせているので、先
行ウェブ3の当初の後端に相当する位置からそれより若
干後方の位置にわたって、その塗布面が実質的に滑らか
な連続面として形成されるため、ギャップの急激な変動
が抑制され、この点において、後方においても空気の抱
き込みが無くなるため、ピンホール故障が防止される。
しかも、キャップ変動に伴う膜厚変動を防止するために
減圧チャンバーを介しての減圧力を高めることなくスジ
故障を防止できる。
減圧チャンバーを介しての減圧力を高めることなくスジ
故障を防止できる。
他方、従来の重ね合わせ部分の途中の一部のみを超音波
シールすることの対比では、本発明によると、両ウェブ
3.3′の芯4間偏心距離lが実質的に無くなり、これ
に伴うトラブルを解消できる。
シールすることの対比では、本発明によると、両ウェブ
3.3′の芯4間偏心距離lが実質的に無くなり、これ
に伴うトラブルを解消できる。
一方、ウェブ塗布面と進行方向との関係については、超
音波ホーンのチップ部分の接触が両段差の内の一方であ
るときには、塗布面をその一方の段差側に限定し、かつ
その段差が超音波ホーンにより溶融される以前の「当初
の段差面」が進行方向に向かう方向に限定することによ
って、前述のように実質的に後部段差を無くし、滑らか
な連続面として形成されるため、スジ・泡等の塗布故障
を防止できる。また、超音波ホーンのチップ部分の接触
面が重ね合わせ代全体をカバーする場合には、ウェブ搬
送方向および塗布面は「当初の段差面」が進行方向に向
かう方向およびその段差面側とすることで、実質的に後
部段差を無くし、スジ・泡等の塗布故障を防止できる。
音波ホーンのチップ部分の接触が両段差の内の一方であ
るときには、塗布面をその一方の段差側に限定し、かつ
その段差が超音波ホーンにより溶融される以前の「当初
の段差面」が進行方向に向かう方向に限定することによ
って、前述のように実質的に後部段差を無くし、滑らか
な連続面として形成されるため、スジ・泡等の塗布故障
を防止できる。また、超音波ホーンのチップ部分の接触
面が重ね合わせ代全体をカバーする場合には、ウェブ搬
送方向および塗布面は「当初の段差面」が進行方向に向
かう方向およびその段差面側とすることで、実質的に後
部段差を無くし、スジ・泡等の塗布故障を防止できる。
さらに、セルローストリアセテートなどを塗布ベースと
した場合には、前記超音波接合の熱影響によって、接合
部の物性変化により引裂強度が低下するため、この接合
部での切断を防止するために、この継ぎ合わせ部の非塗
布面側に両ウェブを跨いで引裂補強材を添着することと
している。
した場合には、前記超音波接合の熱影響によって、接合
部の物性変化により引裂強度が低下するため、この接合
部での切断を防止するために、この継ぎ合わせ部の非塗
布面側に両ウェブを跨いで引裂補強材を添着することと
している。
なお、前記「添着」とは、後述する薬液等による引裂補
強材の接着および超音波ホーンにょる溶着とを含む概念
である。
強材の接着および超音波ホーンにょる溶着とを含む概念
である。
以下、本発明を図面に基づき詳説する。
本発明ウェブ接合法は、第6図(a)に示されるスライ
ドビード塗布方法との関係において、特にその効果が顕
著に現れる。
ドビード塗布方法との関係において、特にその効果が顕
著に現れる。
第6図(a)は、かかるスライドビード塗布方法とニア
ロール搬送方式(気体噴射器による浮上搬送方式)との
組合せ例を示し、第6図(b)がビード塗布部の拡大図
を示す。1は中空のエア吹出しドラムで、その円筒壁面
のほぼ手内部分に吹出し口1a、1a・・・が多数形成
されている。このドラム1にはブロワ−2が連通されて
おり、このブロワ−2からのエアが各吹出し口1a、I
a・・・から吐出されるようになっている。
ロール搬送方式(気体噴射器による浮上搬送方式)との
組合せ例を示し、第6図(b)がビード塗布部の拡大図
を示す。1は中空のエア吹出しドラムで、その円筒壁面
のほぼ手内部分に吹出し口1a、1a・・・が多数形成
されている。このドラム1にはブロワ−2が連通されて
おり、このブロワ−2からのエアが各吹出し口1a、I
a・・・から吐出されるようになっている。
かかる気体噴射器に対して、ウェブ3が進入し、ドラム
1を巡り、気体噴射器からの吐出エア圧力により浮上搬
送される過程で、スライドホッパー型塗布コータ5から
ビード塗布される。この塗布コータ5は、具体例では、
二つの流出スリット5A、5Bを有し、異なる塗布液6
A、6Bがウェブ3上に2層塗布される。すなわち、塗
布コータ5内に形成された液溜め部5C,5Dに図示さ
れないポンプを介して押し込まれた塗布液6A16Bが
前記流出スリット5A、5Bから流出され、2層状態で
ウェブ3上に向かう。この時、塗布コータ5のヘッド肩
とウェブ3の表面との間に僅かなビードギャップGを有
しており、かつウェブ3が連続的に搬送されているので
、各塗布液6A。
1を巡り、気体噴射器からの吐出エア圧力により浮上搬
送される過程で、スライドホッパー型塗布コータ5から
ビード塗布される。この塗布コータ5は、具体例では、
二つの流出スリット5A、5Bを有し、異なる塗布液6
A、6Bがウェブ3上に2層塗布される。すなわち、塗
布コータ5内に形成された液溜め部5C,5Dに図示さ
れないポンプを介して押し込まれた塗布液6A16Bが
前記流出スリット5A、5Bから流出され、2層状態で
ウェブ3上に向かう。この時、塗布コータ5のヘッド肩
とウェブ3の表面との間に僅かなビードギャップGを有
しており、かつウェブ3が連続的に搬送されているので
、各塗布液6A。
6Bは前記ギャップGにてビードを形成しながら架橋状
態で連続的に塗布される。
態で連続的に塗布される。
また、減圧チャンバー7が前記ビード部の下方に設けら
れており、減圧チャンバー7内方に連通ずる導管8を介
してプロツーなどの減圧手段に連結されている。
れており、減圧チャンバー7内方に連通ずる導管8を介
してプロツーなどの減圧手段に連結されている。
前記スライドビード塗布装置においては、ウェブ3を切
れ目無く連続的に搬送するために、本発明継ぎ合わせ法
が好適に適用される。
れ目無く連続的に搬送するために、本発明継ぎ合わせ法
が好適に適用される。
継ぎ合わせに際しては、第1図(alに示されるように
、アンビル13上において、先行ウェブ3後端部の塗布
面側に次行ウェブ3°の先端部を重ね合わせる。この重
ね合わせ代については特に限定されないが、通常0.3
〜40■が好ましい。
、アンビル13上において、先行ウェブ3後端部の塗布
面側に次行ウェブ3°の先端部を重ね合わせる。この重
ね合わせ代については特に限定されないが、通常0.3
〜40■が好ましい。
本発明に用いる超音波ホーン10は、塗布対象面側に配
設され、好ましくは前記重ね合わせ代すよりも幅広の固
着面積を有するホーンチップ幅Bを有する超音波ホーン
10とされる。前記ホーン10のウェブに対する押圧力
Pは、1500〜4000 g/ll112程度、また
超音波振動の片振幅は10〜30μm程度が望ましい。
設され、好ましくは前記重ね合わせ代すよりも幅広の固
着面積を有するホーンチップ幅Bを有する超音波ホーン
10とされる。前記ホーン10のウェブに対する押圧力
Pは、1500〜4000 g/ll112程度、また
超音波振動の片振幅は10〜30μm程度が望ましい。
前記ホーン10のウェブ3幅方向の形状や配置等につい
ては、たとえば第3図に示されるように、ウェブ3全幅
に渡るものでもよいし、また第4図に示されるように、
短幅のホーン11を複数個並べるようにしてもよい。あ
るいは、第5図に示されるように、円板状20のホーン
を用い、ウェブ3の幅方向にローリングする方式でもよ
い。
ては、たとえば第3図に示されるように、ウェブ3全幅
に渡るものでもよいし、また第4図に示されるように、
短幅のホーン11を複数個並べるようにしてもよい。あ
るいは、第5図に示されるように、円板状20のホーン
を用い、ウェブ3の幅方向にローリングする方式でもよ
い。
以上詳述したホーン10による溶着後の接合形状に関し
て、本発明においては、重ね合わせ郡全体に渡って超音
波振動を与え、溶着するようにしているため、重ね合わ
せ部でのウェブ材料の溶融およびフローが進み、第1図
(blに示すように、次行ウェブ3°の先端部において
当初の厚みより薄(なることにより、次行ウェブ3′の
先端と先行ウェブ3の塗布面との段差が小さくなり、泡
の巻き込み要因が実質的に解消される。しかし、通常は
次行ウェブ3°の先端での前部段差FGが完全に解消さ
れるわけでなく、若干残る。かかる前部段差FGについ
ては、好ましくは150μm以下、より望ましくは50
μm以内、最も好ましくは20μm以内であり、逆にこ
のような寸法の前部段差FGとなるように、溶着を行う
ことが望まれる。
て、本発明においては、重ね合わせ郡全体に渡って超音
波振動を与え、溶着するようにしているため、重ね合わ
せ部でのウェブ材料の溶融およびフローが進み、第1図
(blに示すように、次行ウェブ3°の先端部において
当初の厚みより薄(なることにより、次行ウェブ3′の
先端と先行ウェブ3の塗布面との段差が小さくなり、泡
の巻き込み要因が実質的に解消される。しかし、通常は
次行ウェブ3°の先端での前部段差FGが完全に解消さ
れるわけでなく、若干残る。かかる前部段差FGについ
ては、好ましくは150μm以下、より望ましくは50
μm以内、最も好ましくは20μm以内であり、逆にこ
のような寸法の前部段差FGとなるように、溶着を行う
ことが望まれる。
他方、本発明においては、先行ウェブ3の塗布面上に次
行ウェブ3“を重ね合わせた状態で溶着を行うので、次
行ウェブ3′先端部の塗布対象面形状が、通常、第1図
(blに示すように、ウェブの進行方向と反対方向(右
方向)に行くにつれて、なだらかに盛り上がり山を越え
てなだらかに下り、やがて裾において段差を生じること
なく、非重ね合わせ部分に連なって行く形状となる。
行ウェブ3“を重ね合わせた状態で溶着を行うので、次
行ウェブ3′先端部の塗布対象面形状が、通常、第1図
(blに示すように、ウェブの進行方向と反対方向(右
方向)に行くにつれて、なだらかに盛り上がり山を越え
てなだらかに下り、やがて裾において段差を生じること
なく、非重ね合わせ部分に連なって行く形状となる。
前記重ね合わせ部の盛り上がり高HGは、好ましくはビ
ードギャップGの50%以内、より好ましくは30%以
内とするのが望ましい。
ードギャップGの50%以内、より好ましくは30%以
内とするのが望ましい。
かかる接合形状を得ることができることは、きわめて塗
布性に関して有効である。すなわち、前述のように、本
発明者らが、スプライステープ接合方式において経験し
た知見によると、空気抱き込みによるスジ・泡の発生は
、前部段差によるものより、後部段差によるものが支配
的である。したがって、本発明の接合法を採る限り、常
に後部段差を発生させないことは、塗布故障を解消する
ことになる。また、接合部の都度、減圧チャンバーによ
る減圧力をアップすることを不要とする。
布性に関して有効である。すなわち、前述のように、本
発明者らが、スプライステープ接合方式において経験し
た知見によると、空気抱き込みによるスジ・泡の発生は
、前部段差によるものより、後部段差によるものが支配
的である。したがって、本発明の接合法を採る限り、常
に後部段差を発生させないことは、塗布故障を解消する
ことになる。また、接合部の都度、減圧チャンバーによ
る減圧力をアップすることを不要とする。
一方、第11図のように、先行ウェブ3上に次行ウェブ
3′を重ね合わせ、次行ウェブ3′による段差のみを覆
って上方から超音波ホーン1oを押圧接触させ、接合す
ることもできる。この場合、上面を塗布面とするとき、
左方に進行させると、後部段差が発生するので、右方に
進行させることが必要となる。また、裏面を塗布面とす
る場合には、下方ウェブの段差を当初の段階から小さく
できず、そのままであるため、裏面を塗布面とすること
はできない。
3′を重ね合わせ、次行ウェブ3′による段差のみを覆
って上方から超音波ホーン1oを押圧接触させ、接合す
ることもできる。この場合、上面を塗布面とするとき、
左方に進行させると、後部段差が発生するので、右方に
進行させることが必要となる。また、裏面を塗布面とす
る場合には、下方ウェブの段差を当初の段階から小さく
できず、そのままであるため、裏面を塗布面とすること
はできない。
また、第1図例のように、重ね合わせ代全体をカバーし
て超音波ホーン10を配置して、前部および後部段差の
溶融を行わせる場合には、両段差の減少化が行われるの
で、裏面(下面)を塗布面とすることができる。ただし
、裏面を塗布面とする場合、後部段差は塗布故障の最大
の原因となるので、ウェブの進行方向としては、第1図
右方であることが望ましい。
て超音波ホーン10を配置して、前部および後部段差の
溶融を行わせる場合には、両段差の減少化が行われるの
で、裏面(下面)を塗布面とすることができる。ただし
、裏面を塗布面とする場合、後部段差は塗布故障の最大
の原因となるので、ウェブの進行方向としては、第1図
右方であることが望ましい。
また、本発明は、前述のように、スライドビード塗布方
法とニアロール搬送方式との組み合わせにおいて、特に
顕著な効果が現れるが、塗布方法として押し出し塗布な
どの方式でもよく、他方搬送方式として、バックアップ
ロール搬送方式などでもよい。また、本発明に係るウェ
ブとしては、ポリエチレンテレフタレート(PET)
、セルローストリアセテートなどのプラスチックフィル
ム、印画紙などがあり、さらに塗布液としては、写真感
光材料や磁気記録材料などがある。
法とニアロール搬送方式との組み合わせにおいて、特に
顕著な効果が現れるが、塗布方法として押し出し塗布な
どの方式でもよく、他方搬送方式として、バックアップ
ロール搬送方式などでもよい。また、本発明に係るウェ
ブとしては、ポリエチレンテレフタレート(PET)
、セルローストリアセテートなどのプラスチックフィル
ム、印画紙などがあり、さらに塗布液としては、写真感
光材料や磁気記録材料などがある。
本発明においては、さらに塗布ベースとして、セルロー
ストリアセテートなどを使用した場合には、溶着部の物
性変化により引裂強度の低下が見られるため、第1図t
c)に示されるように、ホーン10による溶着後、接合
部の非塗布面側に引裂補強材たる銀マットテープ3A(
AAテープ)を薬液などにより接着させる。また、この
段階では熱影響を受けることがないため、前記銀マット
テープ3Aに代えて、ウェブ材3.3”と同材質のセル
ローストリアセテートを接着することでもよい。
ストリアセテートなどを使用した場合には、溶着部の物
性変化により引裂強度の低下が見られるため、第1図t
c)に示されるように、ホーン10による溶着後、接合
部の非塗布面側に引裂補強材たる銀マットテープ3A(
AAテープ)を薬液などにより接着させる。また、この
段階では熱影響を受けることがないため、前記銀マット
テープ3Aに代えて、ウェブ材3.3”と同材質のセル
ローストリアセテートを接着することでもよい。
前記本具体例の場合には、重ね合わせ代全体をカバーす
る超音波ホーン10を用いて溶融接合を行っているため
、塗布・非塗布面を任意選択できる。したがって、第1
図(al〜(C)に示される塗布面・非塗・布面をそれ
ぞれ逆にして、前記引裂補強材3Aは、反対面(第1図
(d)の塗布面側)とすることもできる。なお、この場
合には、ウェブ3.3′の進行方向は反対側(第1図(
al〜(d)の右方向)とする必要がある。
る超音波ホーン10を用いて溶融接合を行っているため
、塗布・非塗布面を任意選択できる。したがって、第1
図(al〜(C)に示される塗布面・非塗・布面をそれ
ぞれ逆にして、前記引裂補強材3Aは、反対面(第1図
(d)の塗布面側)とすることもできる。なお、この場
合には、ウェブ3.3′の進行方向は反対側(第1図(
al〜(d)の右方向)とする必要がある。
また、第2図(a)に示されるように、超音波ホーン1
0によるウェブ3.3′の溶着時に、引裂補強材たるポ
リエチレンテレフタレート3A” (PETフィルム)
をウェブ3.3′の重ね合わせ部とアンビル13との間
に介在させた状態で、同図(blに示されるように、ホ
ーン10により超音波溶着を行い、ウェブ3.3゛の溶
着と同時溶着するようにしてもよい。また、さらに強度
増加を図りたい場合には、繊維組織を含有するセルロー
ストリアセテート、ポリエチレンテレフタレートなどを
用いればよい。
0によるウェブ3.3′の溶着時に、引裂補強材たるポ
リエチレンテレフタレート3A” (PETフィルム)
をウェブ3.3′の重ね合わせ部とアンビル13との間
に介在させた状態で、同図(blに示されるように、ホ
ーン10により超音波溶着を行い、ウェブ3.3゛の溶
着と同時溶着するようにしてもよい。また、さらに強度
増加を図りたい場合には、繊維組織を含有するセルロー
ストリアセテート、ポリエチレンテレフタレートなどを
用いればよい。
なお、前記引裂補強材たる銀マットテープ3A。
セルローストリアセテートおよびポリエチレンテレフタ
レート3A’のウェブ横断方向の幅は、実質的にウェブ
3.3゛幅と同等としてもよいし、また、片状のものを
複数枚設けるようにしてもよい。
レート3A’のウェブ横断方向の幅は、実質的にウェブ
3.3゛幅と同等としてもよいし、また、片状のものを
複数枚設けるようにしてもよい。
以下、本発明の効果について実施例に基づき詳説する。
(実施例1)
第6図(a)に示されるスライドビード塗布装置による
セルローストリアセテートベースへの塗布に際し、第7
図(alの平面図、およびその側面図を示す第7図Tb
)に示されるように、ウェブに対し比較として従来接合
法であるバッドスプライス14(ケース1)と鋸歯状ス
プライス15(ケース2)の2種類のスプライスを施す
とともに、本発明法による超音波スプライス16(ケー
ス3)を施し、種々ウェブ搬送速度を変えながら、ビー
ド塗布を行い、そのスジ・泡等の発生状況について比較
調査した。
セルローストリアセテートベースへの塗布に際し、第7
図(alの平面図、およびその側面図を示す第7図Tb
)に示されるように、ウェブに対し比較として従来接合
法であるバッドスプライス14(ケース1)と鋸歯状ス
プライス15(ケース2)の2種類のスプライスを施す
とともに、本発明法による超音波スプライス16(ケー
ス3)を施し、種々ウェブ搬送速度を変えながら、ビー
ド塗布を行い、そのスジ・泡等の発生状況について比較
調査した。
なお、前記ケース1とケース2のスプライステープとし
ては、共に厚さ50μmの銀マットテープを用いた。ま
た、ケース3の超音波スプライスは、ペースラップ長を
2mmとし、超音波ホーンにより溶着速度10mm/s
ee、溶着荷重750gとして溶着゛を行い、前部段差
FGは20μmであった。
ては、共に厚さ50μmの銀マットテープを用いた。ま
た、ケース3の超音波スプライスは、ペースラップ長を
2mmとし、超音波ホーンにより溶着速度10mm/s
ee、溶着荷重750gとして溶着゛を行い、前部段差
FGは20μmであった。
一方、塗布条件としては、ビードギャップを300μm
1塗布膜厚100μm1減圧チャンバーの減圧を40m
mAqとし、ウェブ搬送速度を50〜200@/111
inの間で種々変化させた。
1塗布膜厚100μm1減圧チャンバーの減圧を40m
mAqとし、ウェブ搬送速度を50〜200@/111
inの間で種々変化させた。
第1表に前記試験結果について示す。
第
表
凡例;0・・・良好、△・・・若干スジ発生、×−・・
不良第1表より明らかなように、本発明ウェブ接合法に
よれば、搬送速度にかかわらず、スジ・泡等のコーティ
ング変動が見られず、良好な塗布面を得ることができた
。さらに、本発明法は、塗布速度が100m/分以上で
あるとき、特に本発明の効果が顕著に現れることが判明
した。
不良第1表より明らかなように、本発明ウェブ接合法に
よれば、搬送速度にかかわらず、スジ・泡等のコーティ
ング変動が見られず、良好な塗布面を得ることができた
。さらに、本発明法は、塗布速度が100m/分以上で
あるとき、特に本発明の効果が顕著に現れることが判明
した。
(実施例2)
実施例2においては、超音波接合部の非塗布部側に添着
される引裂補強材の効果について試験を行った。
される引裂補強材の効果について試験を行った。
試験は、実施例1におけるケース3のようにセルロース
トリアセテート同士のみの超音波接合を行った場合(ケ
ースA)と、ケースAのセルローストリアセテート同士
の超音波接合後に非塗布面側に厚さ50μmの銀マット
テープを接着した場合(ケースB)と、第2図(al
(blに示されるように、ケースAのセルローストリア
セテート同士の超音波接合時に非塗布面側にポリエチレ
ンテレフタレートを同時溶着した場合(ケースC)の3
種類について引裂強度試験を行った。なお、超音波溶着
条件としては実施例1に準じて行った。
トリアセテート同士のみの超音波接合を行った場合(ケ
ースA)と、ケースAのセルローストリアセテート同士
の超音波接合後に非塗布面側に厚さ50μmの銀マット
テープを接着した場合(ケースB)と、第2図(al
(blに示されるように、ケースAのセルローストリア
セテート同士の超音波接合時に非塗布面側にポリエチレ
ンテレフタレートを同時溶着した場合(ケースC)の3
種類について引裂強度試験を行った。なお、超音波溶着
条件としては実施例1に準じて行った。
第2表に前記試験結果を示す。
第 2 表
第2表より明らかとなるように、超音波接合部の非塗布
面側に引裂補強材を添着した本発明法に係るケースBお
よびケースCの場合には、ケースAに比して格段に引裂
強度増加が図られたことが判明される。
面側に引裂補強材を添着した本発明法に係るケースBお
よびケースCの場合には、ケースAに比して格段に引裂
強度増加が図られたことが判明される。
以上詳説のとおり、本発明によれば、スプライス方法お
よび形状の特定により、接合部後端部の段差を無くし、
これに伴うスジ・泡等のコーティング変動を防止するこ
とができる。また、引裂補強材を添着することにより、
引裂強度の増加を図り塗布中のウェブ切断を防止できる
。
よび形状の特定により、接合部後端部の段差を無くし、
これに伴うスジ・泡等のコーティング変動を防止するこ
とができる。また、引裂補強材を添着することにより、
引裂強度の増加を図り塗布中のウェブ切断を防止できる
。
第1図(a)〜(C1は本発明に係る超音波接合法を説
明するための図、第1図Tdlは本発明に係る超音波接
合法の溶融部拡大図、第2図(a)(blは本発明に係
る超音波接合法の側倒を示す図、第3図(第5図は本発
明法において採用し得るホーンの横断面図、第6図(a
lはスライドビード塗布装置を示す図、第6図(b)は
ビード塗布部の拡大図、第7図(al (blは本実施
例における試験要領を説明するための図、第8図〜第9
図は従来の超音波接合法を示す図、第1O図は従来の超
音波接合法における問題点を説明するための図、第11
図は本発明法の他の例の概要図である。 1・・・中空ドラム、 材、5・・・塗布装置、 超音波ホーン 3・・・ウェブ、3A・・・引裂補強 7・・・減圧チャンバー 10・・・
明するための図、第1図Tdlは本発明に係る超音波接
合法の溶融部拡大図、第2図(a)(blは本発明に係
る超音波接合法の側倒を示す図、第3図(第5図は本発
明法において採用し得るホーンの横断面図、第6図(a
lはスライドビード塗布装置を示す図、第6図(b)は
ビード塗布部の拡大図、第7図(al (blは本実施
例における試験要領を説明するための図、第8図〜第9
図は従来の超音波接合法を示す図、第1O図は従来の超
音波接合法における問題点を説明するための図、第11
図は本発明法の他の例の概要図である。 1・・・中空ドラム、 材、5・・・塗布装置、 超音波ホーン 3・・・ウェブ、3A・・・引裂補強 7・・・減圧チャンバー 10・・・
Claims (1)
- (1)連続搬送される先行ウェブの後端部とこれに続く
次行ウェブの先端部とを重ね合わせ、この重ね合わせ部
に超音波ホーンのチップ部分を接触させて超音波振動を
与えることにより、ウェブ同士を溶着接合させるに当り
、 前記重ね合わせによる表裏段部の少なくとも一方を跨い
で超音波ホーンのチップ部分を接触させウェブの溶融を
行いながら溶着接合するとともに、超音波ホーンのチッ
プ部分の接触が前記段部の一方のみであるとき、塗布面
をその一方の段部側としかつウェブの搬送方向を当初の
段差面が進行方向に向かうようにするとともに、その非
塗布面側に両ウェブを跨いで引裂補強材を添着し、超音
波ホーンのチップ部分の接触面が前記重ね合わせ代全体
をカバーするとき、ウェブの搬送方向および塗布面を当
初の段差面が進行方向に向かう方向およびその段差面側
とする条件の下で塗布面を表裏任意選択し、かつその他
方面側に両ウェブを跨いで引裂補強材を添着することを
特徴とするウェブの接合方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26532390A JPH04144868A (ja) | 1990-10-03 | 1990-10-03 | ウエブの接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26532390A JPH04144868A (ja) | 1990-10-03 | 1990-10-03 | ウエブの接合方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04144868A true JPH04144868A (ja) | 1992-05-19 |
Family
ID=17415597
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26532390A Pending JPH04144868A (ja) | 1990-10-03 | 1990-10-03 | ウエブの接合方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04144868A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1704986A2 (en) * | 2005-03-23 | 2006-09-27 | Jentschmann AG Zürich | Method for manufacturing a seam connection between two textile sheet formations and ultrasonic welding device |
US10648105B2 (en) | 2015-07-28 | 2020-05-12 | Amogreentech Co., Ltd. | Nanofiber based composite false twist yarn and manufacturing method therefor |
-
1990
- 1990-10-03 JP JP26532390A patent/JPH04144868A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1704986A2 (en) * | 2005-03-23 | 2006-09-27 | Jentschmann AG Zürich | Method for manufacturing a seam connection between two textile sheet formations and ultrasonic welding device |
EP1704986A3 (en) * | 2005-03-23 | 2013-10-16 | Jentschmann AG Zürich | Method for manufacturing a seam connection between two textile sheet formations and ultrasonic welding device |
US10648105B2 (en) | 2015-07-28 | 2020-05-12 | Amogreentech Co., Ltd. | Nanofiber based composite false twist yarn and manufacturing method therefor |
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