JPH04139218A - 熱可塑性樹脂成形材料 - Google Patents
熱可塑性樹脂成形材料Info
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- JPH04139218A JPH04139218A JP26037790A JP26037790A JPH04139218A JP H04139218 A JPH04139218 A JP H04139218A JP 26037790 A JP26037790 A JP 26037790A JP 26037790 A JP26037790 A JP 26037790A JP H04139218 A JPH04139218 A JP H04139218A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は熱可塑性樹脂の成形材料に関するものであり、
さらに詳しくは、成形精度、耐熱性、分散性の点で優れ
た熱可塑性樹脂の成形材料に関するものである。
さらに詳しくは、成形精度、耐熱性、分散性の点で優れ
た熱可塑性樹脂の成形材料に関するものである。
従来より、熱可塑性樹脂と固体微粉末とを特定条件下で
混合分散し、得られる樹脂コンパウンドを直接押出機に
供給し溶融成形することにより、固体微粉末を樹脂中に
含んだ熱可塑性樹脂の成形材料が知られている。
混合分散し、得られる樹脂コンパウンドを直接押出機に
供給し溶融成形することにより、固体微粉末を樹脂中に
含んだ熱可塑性樹脂の成形材料が知られている。
しかしながら、この成形材料にあっては得られる樹脂コ
ンパウンドの粒径が不揃いで樹脂中の固体微粉末(高濃
度の無機フィラー)の粒径が一定しておらず、特に粒径
の大きな粒子は小さな粒径のものに比べて完全に溶融す
るまでに時間を要するため、成形精度が悪い(できる成
形品に成形むらが生じ易い)という問題点があった。
ンパウンドの粒径が不揃いで樹脂中の固体微粉末(高濃
度の無機フィラー)の粒径が一定しておらず、特に粒径
の大きな粒子は小さな粒径のものに比べて完全に溶融す
るまでに時間を要するため、成形精度が悪い(できる成
形品に成形むらが生じ易い)という問題点があった。
本発明は、このような従来の熱可塑性樹脂の成形材料の
欠点を改良するために鋭意研究を重ねた結果、表面処理
した無機フィラーと熱可塑性樹脂とを混合し、加熱溶融
して混練し、粒径1mm以下にカッティングし固形化し
て成る微粒状の成形材料を提供することによりその目的
を達成しうることを見出し、この知見に基いて本発明を
なすに至った。
欠点を改良するために鋭意研究を重ねた結果、表面処理
した無機フィラーと熱可塑性樹脂とを混合し、加熱溶融
して混練し、粒径1mm以下にカッティングし固形化し
て成る微粒状の成形材料を提供することによりその目的
を達成しうることを見出し、この知見に基いて本発明を
なすに至った。
従って本発明の目的は、無機フィラーの粒径を1m+o
以下の均一な粒径に揃えることにより、成形品の成形精
度(成型性)が良好にして、しかもより低い温度にての
成形が可能な熱可塑性樹脂の成形材料を提供することに
ある。
以下の均一な粒径に揃えることにより、成形品の成形精
度(成型性)が良好にして、しかもより低い温度にての
成形が可能な熱可塑性樹脂の成形材料を提供することに
ある。
本発明の他の目的は、無機フィラーが偏在することなく
分散性が良く、耐熱性の点で優れている熱可塑性樹脂の
成形材料を提供することにある。
分散性が良く、耐熱性の点で優れている熱可塑性樹脂の
成形材料を提供することにある。
本発明のもう一つ他の目的はマスターバッチとして樹脂
ペレットと混合して成形品を直接成形でき、その場合に
も成形精度を一定に保てる熱可塑性樹脂の成形材料を提
供することにある。
ペレットと混合して成形品を直接成形でき、その場合に
も成形精度を一定に保てる熱可塑性樹脂の成形材料を提
供することにある。
〔課題を解決するための手段J
本発明は、表面処理した無機フィラーと熱可塑性樹脂と
を、無機フィラー50〜90重量%、熱可塑性樹脂50
〜10重量%の割合で混合し、加熱溶融して混練し、粒
径1mm以下にカッティングし固形化して成る微粒状の
熱可塑性樹脂成形材料である。
を、無機フィラー50〜90重量%、熱可塑性樹脂50
〜10重量%の割合で混合し、加熱溶融して混練し、粒
径1mm以下にカッティングし固形化して成る微粒状の
熱可塑性樹脂成形材料である。
次に本発明を実施例に基づき説明する。
実施例に先立ち先ず本発明を総轄的に説明する。
本発明の成形材料は、表面処理した無機フィラーと熱可
塑性樹脂とを無機フィラー50〜90重量%、熱可塑性
樹脂50〜10重量%の割合で混合し、加熱溶融して混
練し、粒径1mm以下にカッティングし固形化して形成
されている。より具体的には、表面処理された無機フィ
ラーをポリエチレン、ポリプロピレン等の熱可塑性樹脂
ペレットと共に加圧ニーダ−等の中で加熱溶解し混練し
て、無機フィラー表面を均一にコーティングし更に押出
様等を用いて押出カッティングし固形化して、粒径(直
径及び長さ)1mm以下の微粒状に形成する。尚成形材
料の粒径を均一に揃えることにより成形品を成形する際
の溶融温度が一定になり、成形品の成形が極めて容易に
なるとともに、成形精度が向上する。
塑性樹脂とを無機フィラー50〜90重量%、熱可塑性
樹脂50〜10重量%の割合で混合し、加熱溶融して混
練し、粒径1mm以下にカッティングし固形化して形成
されている。より具体的には、表面処理された無機フィ
ラーをポリエチレン、ポリプロピレン等の熱可塑性樹脂
ペレットと共に加圧ニーダ−等の中で加熱溶解し混練し
て、無機フィラー表面を均一にコーティングし更に押出
様等を用いて押出カッティングし固形化して、粒径(直
径及び長さ)1mm以下の微粒状に形成する。尚成形材
料の粒径を均一に揃えることにより成形品を成形する際
の溶融温度が一定になり、成形品の成形が極めて容易に
なるとともに、成形精度が向上する。
本発明に用いる無機フィラーとしては無機の体質顔料、
例えばタルク、炭酸カルシウム、クレー、ゼオライト、
セリサイト、マイカ、カオリン、沈降性硫酸バリウム等
をあげることができる。このうち特にタルク、セリサイ
ト、マイカ、カオリン等の板状物質は成形品の剛性、成
形品の寸法の安定性、耐熱性等の点で優れているため使
用する無機フィラーとして好ましい。
例えばタルク、炭酸カルシウム、クレー、ゼオライト、
セリサイト、マイカ、カオリン、沈降性硫酸バリウム等
をあげることができる。このうち特にタルク、セリサイ
ト、マイカ、カオリン等の板状物質は成形品の剛性、成
形品の寸法の安定性、耐熱性等の点で優れているため使
用する無機フィラーとして好ましい。
これらの無機の体質顔料は単独でもまた混合しても用い
ることができる。文月いる無機フィラーの平均粒径は0
.3ミクロンから20ミクロンの範囲が好ましい。無機
フィラーの粒径が0,3ミクロン以下、20ミクロン以
上の場合には補強効果が急激に低下するからである(添
加する無機フィラーは熱可塑性樹脂中に均一に分散する
ことにより、曲げ強度、耐衝撃度などの機械的強度や耐
熱性が著しく向上する。逆にフィラーの分散が不充分で
あれば上記の期待される物性が得られない。この分散性
の評価は、成形品の外観および曲げ強度、耐衝撃度、熱
変形時の温度などから判断される)。
ることができる。文月いる無機フィラーの平均粒径は0
.3ミクロンから20ミクロンの範囲が好ましい。無機
フィラーの粒径が0,3ミクロン以下、20ミクロン以
上の場合には補強効果が急激に低下するからである(添
加する無機フィラーは熱可塑性樹脂中に均一に分散する
ことにより、曲げ強度、耐衝撃度などの機械的強度や耐
熱性が著しく向上する。逆にフィラーの分散が不充分で
あれば上記の期待される物性が得られない。この分散性
の評価は、成形品の外観および曲げ強度、耐衝撃度、熱
変形時の温度などから判断される)。
無機フィラーは一次粒子に近い状態まで細分敢されてポ
リエチレン、ポリプロピレン等の熱可塑性樹脂により均
一にコーティングされていることが肝要である。
リエチレン、ポリプロピレン等の熱可塑性樹脂により均
一にコーティングされていることが肝要である。
分散性の優れた無機フィラーを得るためには無機フィラ
ーの粒子表面はポリエチレン、ポリプロピレン等の熱可
塑性樹脂とのなじみが良い(濡れがよい)ことが必要で
あり、そのため無機フィラーの粒子表面は表面処理剤に
より予め処理する。
ーの粒子表面はポリエチレン、ポリプロピレン等の熱可
塑性樹脂とのなじみが良い(濡れがよい)ことが必要で
あり、そのため無機フィラーの粒子表面は表面処理剤に
より予め処理する。
表面処理剤としては、シランカップリング剤、チタネー
ト系カップリング剤、アルミニウム系カップリング剤、
シリル化剤、メチルハイドロジエンポリシロキサン、シ
リコーン系オイル、脂肪酸およびそのエステル、金属石
鹸、木ロウ、ミツロウ、パーム油、ミンク油、卵黄油等
の天然油脂及びその水素添加物、ワックス類(カスター
ワックス、ガルバナワックス、マイクロクリスタリンワ
ックス等)、天然樹脂類(ロジン、ゴム等)、合成樹脂
(アクリル系、スチレン系、塩化ビニル系、酢酸ビニル
系、ナイロン系、エステル系、ウレタン系、エポキシ系
、オレフィン系等の合成樹脂類)を用いることができる
。これらの表面処理剤は一種でも又複数種を混合しても
よい。特にシラン力・ンブリング剤、チタネート系カッ
プリング剤、アルミニウム系カップリング剤、シリル化
剤、メチルハイドロジエンポリシロキサンを用いると無
機フィラーと熱可塑性樹脂との濡れが十分な成形材料が
得られることが本発明者によって確認されている。
ト系カップリング剤、アルミニウム系カップリング剤、
シリル化剤、メチルハイドロジエンポリシロキサン、シ
リコーン系オイル、脂肪酸およびそのエステル、金属石
鹸、木ロウ、ミツロウ、パーム油、ミンク油、卵黄油等
の天然油脂及びその水素添加物、ワックス類(カスター
ワックス、ガルバナワックス、マイクロクリスタリンワ
ックス等)、天然樹脂類(ロジン、ゴム等)、合成樹脂
(アクリル系、スチレン系、塩化ビニル系、酢酸ビニル
系、ナイロン系、エステル系、ウレタン系、エポキシ系
、オレフィン系等の合成樹脂類)を用いることができる
。これらの表面処理剤は一種でも又複数種を混合しても
よい。特にシラン力・ンブリング剤、チタネート系カッ
プリング剤、アルミニウム系カップリング剤、シリル化
剤、メチルハイドロジエンポリシロキサンを用いると無
機フィラーと熱可塑性樹脂との濡れが十分な成形材料が
得られることが本発明者によって確認されている。
又使用する表面処理剤の量は、無機フィラーの重量に対
し0,1〜5重量%、好ましくは0.5〜2重量%とす
る。表面処理剤の量が無機フィラーの量に対し01重量
%以下とした場合には充分な処理効果が得られず分散不
良を惹起し、又5重量%以上とした場合には成形品に成
形むらが生じる(成形時にフローマークが生じたりする
)からである。
し0,1〜5重量%、好ましくは0.5〜2重量%とす
る。表面処理剤の量が無機フィラーの量に対し01重量
%以下とした場合には充分な処理効果が得られず分散不
良を惹起し、又5重量%以上とした場合には成形品に成
形むらが生じる(成形時にフローマークが生じたりする
)からである。
無機フィラーの表面処理は次の■又は■の方法により行
なう。
なう。
■溶媒に溶解あるいは分散させた表面
処理剤と無機フィラーをヘンシル
ミキサー、ニーダ−等を用い充分
混合し、混合したものを乾燥する
ことにより表面処理を行なう。
■表面処理剤と無機フィラーを予め
混合したものを粉砕機で粉砕しな
がら表面処理を行なうか、表面処理
剤と無機フィラーを別々に粉砕機に
供給し粉砕機で混合・粉砕しながら
表面面処理を行なう、この場合に
も、溶媒あるいは分散媒を使用して
もよい。粉砕機としては、乾式ある
いは半乾式で微粉砕できるものであ
ればよ(、例えばボールミル、アト
マイザ−、ターボミルあるいはジェ
ット気流式粉砕機を用いることがで
きる。
又熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン、ポリエチレ
ン、ポリスチレン等を用いることができる。
ン、ポリスチレン等を用いることができる。
そして、着色のために酸化チタン、酸化鉄等の無機顔料
を併用してもよいこと勿論である。
を併用してもよいこと勿論である。
以下は本発明の各実施例についての説明である。
タルク(平均粒径15ミクロンのもの)100重量部と
シランカップリング剤(γ−メタクリロキシプロピルト
リメトキシシラン)1重量部の混合物をリボンブレンダ
ーで充分混合し、ジェット粉砕機(アルビネ社製ジェッ
ト粉砕機200AFG)を用い粉砕と同時に表面処理を
行ない平均粒子径3ミクロンのタルクを得た。
シランカップリング剤(γ−メタクリロキシプロピルト
リメトキシシラン)1重量部の混合物をリボンブレンダ
ーで充分混合し、ジェット粉砕機(アルビネ社製ジェッ
ト粉砕機200AFG)を用い粉砕と同時に表面処理を
行ない平均粒子径3ミクロンのタルクを得た。
得られたタルク80重量部にポリプロピレンホモポリマ
ーペレット (MI 30g/10分)20重量部お
よび酸化防止剤を加え加圧ニーグーで180℃で混練し
、50mm、1軸押畠機により 0.5mmのダイスに
押し出し水中ホットカットして、直径0.5mm、長さ
0.51の均一に揃った微粒状の成形材料を得た。
ーペレット (MI 30g/10分)20重量部お
よび酸化防止剤を加え加圧ニーグーで180℃で混練し
、50mm、1軸押畠機により 0.5mmのダイスに
押し出し水中ホットカットして、直径0.5mm、長さ
0.51の均一に揃った微粒状の成形材料を得た。
2 多口の ・
得られた成形材料25重量部にポリプロピレンホモポリ
マーペレット(MI 30g/10分。
マーペレット(MI 30g/10分。
ペレットサイズ直径4mm、長さ4mm)75重量部を
加えて混合し、射出成型機にて230℃で所定の大きさ
(縦90m+a、横50mm+、厚さ2II1m又は1
mmのもの)のプレートを成形し、このプレートを肉眼
にて観察し、無機フィラーの分散具合及び成形精度(そ
り、へこみにより)を評価した(表1参照)。また、成
形温度を200℃に下げ同サイズのプレートを成形した
が成形品に成形むらはほとんど見られなかった。
加えて混合し、射出成型機にて230℃で所定の大きさ
(縦90m+a、横50mm+、厚さ2II1m又は1
mmのもの)のプレートを成形し、このプレートを肉眼
にて観察し、無機フィラーの分散具合及び成形精度(そ
り、へこみにより)を評価した(表1参照)。また、成
形温度を200℃に下げ同サイズのプレートを成形した
が成形品に成形むらはほとんど見られなかった。
尚、成形時に成形材料は、樹脂ペレットの周囲に均一に
付着し、成型機に投入するときに成形材料と樹脂ペレッ
トが分離して投入されたり、あるいは成型機のホッパー
に成形材料が付着して樹脂ペレットのみが成型機に投入
されるということはなかった。
付着し、成型機に投入するときに成形材料と樹脂ペレッ
トが分離して投入されたり、あるいは成型機のホッパー
に成形材料が付着して樹脂ペレットのみが成型機に投入
されるということはなかった。
1−施一侃−ユ
炭酸カルシウム(平均粒径1ミクロンのもの)100重
量部にチタネート系カップリング剤(イソプロピルトリ
イソステアロイルチタネート)2重量部加えヘンシルミ
キサーで15分間混合し表面処理した炭酸カルシウムを
得た。得られた粉体にポリプロピレンホモポリマーペレ
ット(MI 30g/10分)80重量部および酸化
防止剤を加え加圧ニーダーで180℃で混練し、50m
m、1軸押出機により 0.9mmのダイスに押し出し
水中ホットカットして、直径0.9mm、長さ0.9+
s+mの均一に揃った微粒状の成形材料を得た。
量部にチタネート系カップリング剤(イソプロピルトリ
イソステアロイルチタネート)2重量部加えヘンシルミ
キサーで15分間混合し表面処理した炭酸カルシウムを
得た。得られた粉体にポリプロピレンホモポリマーペレ
ット(MI 30g/10分)80重量部および酸化
防止剤を加え加圧ニーダーで180℃で混練し、50m
m、1軸押出機により 0.9mmのダイスに押し出し
水中ホットカットして、直径0.9mm、長さ0.9+
s+mの均一に揃った微粒状の成形材料を得た。
2 10の :
得られた成形材料50重量部にポリプロピレンホモポリ
マーペレット(MI 30g/10分。
マーペレット(MI 30g/10分。
ペレットサイズ直径4 m+o、長さ4+am)50重
量部を加えて混合し、実施例1と同様に、射出成型機に
て所定のプレートを成形し成形品の物性を評価した(表
1参照) 硫酸バリウム(平均粒径0.5ミクロンのもの)60重
量部、ポリプロピレンホモポリマーペレット(Ml
30g/I(1分)40重量部、シランカップリング剤
(ビニルトリエトキシシラン)2重量部および酸化防止
剤を加え加圧ニーダ−で180℃で混練し、50mm、
1軸押出機により0.2mmのダイスに押し出し水中ホ
ットカットして、直径0.2mm、長さ0.3mmの均
一に揃った微粒状の成形材料を得た。
量部を加えて混合し、実施例1と同様に、射出成型機に
て所定のプレートを成形し成形品の物性を評価した(表
1参照) 硫酸バリウム(平均粒径0.5ミクロンのもの)60重
量部、ポリプロピレンホモポリマーペレット(Ml
30g/I(1分)40重量部、シランカップリング剤
(ビニルトリエトキシシラン)2重量部および酸化防止
剤を加え加圧ニーダ−で180℃で混練し、50mm、
1軸押出機により0.2mmのダイスに押し出し水中ホ
ットカットして、直径0.2mm、長さ0.3mmの均
一に揃った微粒状の成形材料を得た。
2 乏0の :
得られた成形材料50重量部にポリプロピレンホモポリ
マーペレット(MI 30g/10分。
マーペレット(MI 30g/10分。
ペレットサイズ直径4mm、長さ4mm)50重量部を
加えて混合し、実施例1と同様に、射出成型機にて所定
のプレートを成形し成形品の物性を評価した(表1参照
)。
加えて混合し、実施例1と同様に、射出成型機にて所定
のプレートを成形し成形品の物性を評価した(表1参照
)。
東−鳳一±−1
タルク(平均粒子径15ミクロンのもの)100重量部
とポリオキシエチレンアルキルアミン1重量部の混合物
をリボンブレンダーで充分混合し、ジェット粉砕機(ア
ルビネ社製ジェット粉砕機400AFG)を用い粉砕と
同時に表面処理を行ない平均粒子径1ミクロンのタルク
を得た。得られたタルク80重量部にポリプロピレンホ
モポリマーペレット(MI 30g/10分)20重
量部および酸化防止剤を加え加圧ニーダ−で180℃で
混練し、50mm、1軸押出機により0.5■■のダイ
スに押し出し水中ホットカットして、直径0.5mm、
長さ0.5mmの均一に揃った微粒状の成形材料を得た
。
とポリオキシエチレンアルキルアミン1重量部の混合物
をリボンブレンダーで充分混合し、ジェット粉砕機(ア
ルビネ社製ジェット粉砕機400AFG)を用い粉砕と
同時に表面処理を行ない平均粒子径1ミクロンのタルク
を得た。得られたタルク80重量部にポリプロピレンホ
モポリマーペレット(MI 30g/10分)20重
量部および酸化防止剤を加え加圧ニーダ−で180℃で
混練し、50mm、1軸押出機により0.5■■のダイ
スに押し出し水中ホットカットして、直径0.5mm、
長さ0.5mmの均一に揃った微粒状の成形材料を得た
。
2 ノ の :得られた成形
材料25重量部にポリプロピレンホモポリマーペレット
(MI 30g/10分 ペレットサイズ直径4
tarn、長さ4a+a+)75重量部加えて混合し、
実施例1と同様に、射出成型機にて所定のプレートに成
形し成形品の物性を評価した6表1参照)。
材料25重量部にポリプロピレンホモポリマーペレット
(MI 30g/10分 ペレットサイズ直径4
tarn、長さ4a+a+)75重量部加えて混合し、
実施例1と同様に、射出成型機にて所定のプレートに成
形し成形品の物性を評価した6表1参照)。
尚、この場合も実施例1のときと同様に、成形時に成形
材料は、樹脂ペレットの周囲に均一に付着し、樹脂ベレ
ットから成形材料が分離したり不均一な状態で付着する
ということはなかった。
材料は、樹脂ペレットの周囲に均一に付着し、樹脂ベレ
ットから成形材料が分離したり不均一な状態で付着する
ということはなかった。
タルク(平均粒径15ミクロンのもの)100重量部と
シランカップリング剤(γ−メタクリロキシプロピルト
リメトキシシラン)1重量部との混合物をリボンブレン
ダーで充分混合し、ジェット粉砕機(アルピネ社製ジェ
ット粉砕機200AFG)を用い粉砕と同時に表面処理
を行ない平均粒子径3ミクロンのタルクを得た。
シランカップリング剤(γ−メタクリロキシプロピルト
リメトキシシラン)1重量部との混合物をリボンブレン
ダーで充分混合し、ジェット粉砕機(アルピネ社製ジェ
ット粉砕機200AFG)を用い粉砕と同時に表面処理
を行ない平均粒子径3ミクロンのタルクを得た。
得られたタルク80重量部にポリプロピレンホモポリマ
ーペレット(MI 30g/10分)20重量部およ
び酸化防止剤を加え加圧ニーダ−で180℃で混練し、
50mm、1軸押出機により5mmのダイスに押し出し
水中ホットカットして、直径5mm、長さ3mmのベレ
ット状の成形材料を得た。
ーペレット(MI 30g/10分)20重量部およ
び酸化防止剤を加え加圧ニーダ−で180℃で混練し、
50mm、1軸押出機により5mmのダイスに押し出し
水中ホットカットして、直径5mm、長さ3mmのベレ
ット状の成形材料を得た。
(2) ン0の 性:
得られたベレット状の成形材料25重量部にポリプロピ
レンホモポリマーベレット(MI 3(1g/10分
ベレットサイズ直径4 nun、長さ4mm) 75
重量部加えて混合し、実施例1と同様に、射出成型機に
て250℃で所定のプレートに成形し成形品の物性を評
価した(表1参照)。
レンホモポリマーベレット(MI 3(1g/10分
ベレットサイズ直径4 nun、長さ4mm) 75
重量部加えて混合し、実施例1と同様に、射出成型機に
て250℃で所定のプレートに成形し成形品の物性を評
価した(表1参照)。
更に、成形温度を230℃まで下げたところこの成形材
料(マスターパッチベレット)は高濃度の無機フィラー
を含むため粒子の中まで完全に溶融するのに時間を要し
、分散不良やプレートに成形むらが生じた。更にこのマ
スターパッチペレットと熱可塑性樹脂ベレットを良好な
比率で混合したものを成型機のホッパーから成型機に供
給する際、マスターパッチペレットと熱可塑性ベレット
とが分級し偏在してしまい、ホッパー通過時に安定した
比率で成型機に投入することができず、プレート成形品
の成形精度が定とならなかった(成型機にかけた時の比
重差及び流動性の差により、成形品にむらが生じる)6 タルク(平均粒径15ミクロンのもの)をジェット粉砕
機(アルピネ社製ジェット粉砕機200AFG)を用い
粉砕し平均粒子径3ミクロンのタルクを得た。得られた
タルク80重量部にポリプロピレンホモポリマーベレッ
ト(MI30 g / I(1分)20重量部および酸
化防止剤を加太加圧ニーダ−で180℃で混練し、50
mm、1軸押出機により0.5mmのダイスに押し出し
を試みたがダイス面でつまり押し出し不能であった。
料(マスターパッチベレット)は高濃度の無機フィラー
を含むため粒子の中まで完全に溶融するのに時間を要し
、分散不良やプレートに成形むらが生じた。更にこのマ
スターパッチペレットと熱可塑性樹脂ベレットを良好な
比率で混合したものを成型機のホッパーから成型機に供
給する際、マスターパッチペレットと熱可塑性ベレット
とが分級し偏在してしまい、ホッパー通過時に安定した
比率で成型機に投入することができず、プレート成形品
の成形精度が定とならなかった(成型機にかけた時の比
重差及び流動性の差により、成形品にむらが生じる)6 タルク(平均粒径15ミクロンのもの)をジェット粉砕
機(アルピネ社製ジェット粉砕機200AFG)を用い
粉砕し平均粒子径3ミクロンのタルクを得た。得られた
タルク80重量部にポリプロピレンホモポリマーベレッ
ト(MI30 g / I(1分)20重量部および酸
化防止剤を加太加圧ニーダ−で180℃で混練し、50
mm、1軸押出機により0.5mmのダイスに押し出し
を試みたがダイス面でつまり押し出し不能であった。
タルク(平均粒径15ミクロンのもの)を粉砕機(アル
ピネ社製ジェット粉砕機200AFG)を用い粉砕を行
ない平均粒径3ミクロンのタルクを得た。得られたタル
ク40重量部にポリプロピレンホモポリマーベレット(
MI 30g/10分)60重量部および酸化防止剤
を加えヘンシルミキサーで混合溶融したのち、混合しつ
つ冷却し樹脂コンパウンドを得た。
ピネ社製ジェット粉砕機200AFG)を用い粉砕を行
ない平均粒径3ミクロンのタルクを得た。得られたタル
ク40重量部にポリプロピレンホモポリマーベレット(
MI 30g/10分)60重量部および酸化防止剤
を加えヘンシルミキサーで混合溶融したのち、混合しつ
つ冷却し樹脂コンパウンドを得た。
この樹脂コンパウンドを粉砕機で粉砕し粒径2〜5mm
の不揃いの粒状の成形材料を得た。
の不揃いの粒状の成形材料を得た。
2)多口の エ
得られた成形材料50重量部にポリプロピレンホモポリ
マーベレット(MI 30g/10分。
マーベレット(MI 30g/10分。
ベレットサイズ直径4mm、長さ4mm)50重量部を
加えて混合し、実施例1と同様に、射出成型機にて所定
のプレートを成形し成形品の物性を評価した(表1参照
)。
加えて混合し、実施例1と同様に、射出成型機にて所定
のプレートを成形し成形品の物性を評価した(表1参照
)。
この成形材料を実施例1と同様に、射出成型機にて所定
のプレートに成形し成形品の物性を評価した(表1参照
)。
のプレートに成形し成形品の物性を評価した(表1参照
)。
本発明によれば、無機フィラーの粒径を1mm以下のし
かも均一な粒径に揃えられるため、成形性が良く精密な
成形が可能であるとともに成形温度を下げることができ
る。
かも均一な粒径に揃えられるため、成形性が良く精密な
成形が可能であるとともに成形温度を下げることができ
る。
又無機フィラーの分散性が良く、耐熱性の良好な熱可塑
性樹脂成形材料が得られる。
性樹脂成形材料が得られる。
加つるに、樹脂ベレットと混合した場合には、樹脂ベレ
ットへ簡単に付着しあたかも樹脂ベレットに電気的に吸
引された状態に置かれるため、樹脂ベレットと混合して
直接成形することが可能で、しかもその場合にも精度の
良い成形品が得られる。
ットへ簡単に付着しあたかも樹脂ベレットに電気的に吸
引された状態に置かれるため、樹脂ベレットと混合して
直接成形することが可能で、しかもその場合にも精度の
良い成形品が得られる。
特許出願人 ミキ粉体工業株式会社
同 浅田製粉株式会社
Claims (1)
- 表面処理した無機フィラーと熱可塑性樹脂とを、無機フ
ィラー50〜90重量%、熱可塑性樹脂50〜10重量
%の割合で混合し、加熱溶融して混練し、粒径1mm以
下にカッティングし固形化して成る微粒状の熱可塑性樹
脂成形材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26037790A JPH04139218A (ja) | 1990-10-01 | 1990-10-01 | 熱可塑性樹脂成形材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26037790A JPH04139218A (ja) | 1990-10-01 | 1990-10-01 | 熱可塑性樹脂成形材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04139218A true JPH04139218A (ja) | 1992-05-13 |
Family
ID=17347080
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26037790A Pending JPH04139218A (ja) | 1990-10-01 | 1990-10-01 | 熱可塑性樹脂成形材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04139218A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1072244C (zh) * | 1998-07-16 | 2001-10-03 | 中山大学 | 无机填料增韧、增强聚丙烯复合物及其制备方法 |
JP2010132848A (ja) * | 2008-10-29 | 2010-06-17 | Daicel Chem Ind Ltd | 無機フィラーを含む樹脂粒子およびその分散体 |
-
1990
- 1990-10-01 JP JP26037790A patent/JPH04139218A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1072244C (zh) * | 1998-07-16 | 2001-10-03 | 中山大学 | 无机填料增韧、增强聚丙烯复合物及其制备方法 |
JP2010132848A (ja) * | 2008-10-29 | 2010-06-17 | Daicel Chem Ind Ltd | 無機フィラーを含む樹脂粒子およびその分散体 |
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