JPH04136494A - 冷媒圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、冷媒圧縮機に係り、特に冷媒として１，１，
１．２−テトラフルオロエタンまたは１．１−ジフルオ
ロエタンの冷媒を使用するに際して好適な冷媒圧縮機に
関する。

（従来の技術） 一般に、室内あるいは車内の空気調和機、あるいは冷蔵
庫などには、冷風あるいは温風を送り出すために、冷媒
圧縮機が使用されている。

この冷媒圧縮機は、例えば第１図に示すロータリー式の
密閉型圧縮機や、カーエアコン用の半密閉型冷媒圧縮機
（図示省略）などがある。

第１図の、縦断面図として示した密閉型の冷媒圧縮機を
例として説明する。

同図において、密閉されたケーシング１内にはステータ
２とロータ３とで構成されるモータ機構４が設置されて
いる。

モータ機構４の下部には圧縮機構５が配設され、上記モ
ータ機構４によって圧縮装置５が駆動される。これによ
って、図示しないアキュムレータを介して供給管６から
導入された冷媒が圧縮され、ケーシング１内に一旦吐出
させた後、ケーシング１の上部に設けられた吐出管７か
ら冷凍機側に冷媒が供給される。

このような密閉型圧縮機における圧縮機構５について、
第２図を加えて詳しく説明する。Ｎ２図は圧縮機構５の
横断面図である。

これらの図において、ケーシング１内にはモータ４が収
容され、このモータ４により回転するシャフト８がフレ
ームの軸受９に軸支されてシリンダ１０内を貫通し、さ
らにその下端部はサブベアリング１１の軸受に軸支され
ている。

シャフト８のシリンダ１０の内部は、クランク部１２（
偏心部）となっており、このクランク部１２とシリンダ
１０との間にローラ１３が嵌合され、シャフト８の回転
によりローラ１３が遊星運動する。

また、シリンダ１０を貫通してブレード１４が設けられ
、スプリング１５の付勢力によりブレード１４の一端側
はローラ１３の外周に接触し、シリンダ１０内を吸込室
１６と吐出室１７に分割している。上記ローラ１３の遊
星運動に応じてブレード１４は往復運動する。

冷媒ガスはシャフト８の回転に伴うローラ１３の遊星運
動に応じて、吸込口１８から吸込まれ、圧縮され、吐出
ロユ９から吐出されるが、この摺動部の動作を円滑にす
るためにケーシング１内には冷凍機油２０が収容されて
いる。この冷凍機油２０は、シャフト８の回転により、
シャフト８下端に設けられている図示されないポンプに
沿って吸い上げられ、摺動部を潤滑するようになってい
る。

このような冷媒圧縮機の摩耗は、ブレード１４とシャフ
ト８を中心としたものに分けられる。

ブレード１４はシャフト８の回転に伴い往復運動するが
、この際分割されたシリンダ１０内の２室の圧力差によ
りシリンダ１０の貫通孔内面にこすりつけられブレード
１４、シリンダ１０ともに摩耗する。また、ブレード１
４はスプリング１５によりその端部がローラ１３に押付
けられているため、ローラ１３の外周も摩耗する。

一方、シャフト８は、ローラ１３を介してスプリング１
５やシリンダ１０内の圧力を受け、軸受９とサブベアリ
ング１１に押付けられて若干湾曲した形状となって高速
回転するため、シャフト８の外面、軸受９及びサブベア
リング１１の内面が同様に摩耗する。

このような密閉型冷凍圧縮機の冷媒としては、ジクロロ
ジフロロメタン（以下フロン１２　（ＣＰＣ１２）と称
する）やクロロジフロロメタンが主に用いられており、
また圧縮機構５に封入される冷凍機油としては、ＣＦＣ
１２やクロロジフロロメタン（ＨＣＦＣ２２）に対して
溶解性を示すナフテン系やパラフィン系鉱油が用いられ
ている。

これら冷媒や冷凍機油はケーシング１内を直接循環する
ため、圧縮機構５においては耐摩耗性を有することが必
要である。

、ところで、最近、上述した冷媒などからのフロンの放
出がオゾン層の破壊につながり、人体や生態系に深刻な
影響を与えることがはっきりしてきたため、オゾン破壊
係数の高いフロン１２などは段階的に使用が削減され、
将来的には使用しない方向に決定している。

このような状況下にあって、フロン１２　（ＣＰＣＩ２
）の代替冷媒として１，１，１．２−テトラフルオロエ
タン（以下フロン１８４ａ　（ＨＰＣ１１４ａ）と称す
）や、１．１−ジフルオロエタン（以下フロン１５２ａ
　（ＨＦＣ１５２ａ）と称す）等が開発されている。

ところで、これらフロン１３４ａまたはフロン１５２ａ
の冷媒は、オゾン破壊係数が低い反面、フロン１２の使
用において用いられていた冷凍機油である鉱油にはほと
んど溶解しない。このため、フロン１３４ａまたはフロ
ン１５２ａを冷媒圧縮機の冷媒として使用する場合は、
冷凍機油としてこれらの冷媒と相溶性を有するエーテル
系油、エステル系油、フッ素系油等の使用が試みられて
いる。

（発明が解決しようとする課８） しかしながら、冷媒としてフロン１２に代わってＨＰＣ
１３４ａまたはＨＰＣ１５２ａを用い、冷凍機油として
これらの冷媒と相溶性を有する、たとえばポリアルキレ
ングリコール系油やポリエステル系油を用いた冷媒圧縮
機の場合、上述した圧縮機構５の摺動部材として使用さ
れているＰＣ２５、Ｓ−１５Ｃ、Ｓ−１２Ｃ、５ＷＲＣ
ＨＬＯＡ、　５ＷＣＨ１５Ａ　、、９０Ｍ４３５、焼結
合金、ステンレス鋼などの耐摩耗性が低下し、長期間安
定して冷媒圧縮機を運転することができないという問題
が生じている。

これは、従来冷媒としてフロン１２を用いた場合、フロ
ン１２中の塩素（ＣＩ）原子が、金属基材のＦｅ原子と
反応して耐摩耗性の良い塩化鉄膜を形成するのに対し、
フロン１３４ａあるいはフロン１５２ａを用いた場合は
、これらの化合物中にＣＩ原子が存在しないために塩化
鉄膜のような潤滑膜が形成されず、潤滑作用が低下する
ことに原因の一つがある。

また、摺動部材として多用されている炭素鋼は、通常、
冷間加工などの塑性加工が施され、塑性加工後の炭素鋼
は加工硬化するとともに各結晶粒が加工方向に長く伸び
た冷間圧延組織となっている。

このような低炭素鋼の冷間圧延組織の顕微鏡写真（日本
金属学会　金属組織写真集　鉄鋼材料編ｐ３８、（１９
７９）から引用）の模式図を第９図に示す。

第９図において、圧延方向に長く伸びた白く見える結晶
粒がフェライト、この隙間を埋めるように黒く見える部
分かパーライトである。

このような組織を有する炭素鋼は、もともと圧延によっ
て引張られていることから残留応力が存在しており熱的
に不安定であるうえ、その表面に潤滑膜が充分に形成さ
れなければ、摺動時の熱による剥離が生じ易くなり、剥
離した部分がパリとなって摺動相手材を削るため、摩耗
量が増大してしまうのである。

さらに、従来の鉱油系冷凍機油には環状化合物が含まれ
ており油膜形成能力が比較的高かったのに対し、フロン
１３４ａあるいはフロン１５２ａと相溶性を有する冷凍
機油は鎖状化合物が主体であり、厳しい摺動条件下では
適切な油膜厚さを保つことができないことも耐摩耗性の
低下を促進させる要因となっている。

したがって、フロン１２　（ＣＦＣＩ２）に替わる新た
な冷媒であるフロン１３４ａ　（ＲＰＣ１３４ａ）ある
いはフロン１５２ａ　（ＨＦＣ１５２ａ）を用い、これ
らの冷媒と相溶性を有する冷凍機油を使用した冷媒圧縮
機において、摺動部材の耐摩耗性を向上させ、長期使用
を可能とすることが、重要な課題となっている。

本発明はこのような課題を解決するためになされたもの
で、フロン１３４ａまたはフロン１５２ａの使用に際し
て、摺動部位で用いる部材の耐摩耗性を向上させ、長寿
命化を図った冷媒圧縮機を提供することを目的どする。

［発明の構成コ （課題を解決するための手段） 本発明の冷媒圧縮機は、密閉された容器内にモータ機構
および圧縮機構が収容され、かつ、冷媒として１，１，
１．２−テトラフルオロエタンまたは１゜１−ジフルオ
ロエタンの冷媒を、冷凍機油として前記冷媒と相溶性を
有する冷凍機油を使用し、前記冷媒が前記容器内を循環
する冷媒圧縮機において、前記圧縮機構における摺動部
品は、ビッカース硬度が２００〜３００である鋳鉄と、
焼なまし温度が７００〜９００℃であり、かつ、冷却速
度１０　ｄｅｇ／ｓ以下の熱処理によって得られる炭素
鋼とを用い、前記鋳鉄と前記炭素鋼とが摺動するよう組
合せて構成されたことを特徴としている。

本発明において、冷媒として使用するフロン１３４ａま
たはフロン１５２ａは、両者ともｃ１原子を含まないた
めオゾン破壊係数が０であり、環境保全に有用である。

フロン１３４ａはエネルギー効率がそれほど高くないも
のの、現行システムとの互換が可能であるという長所を
有している。また、フロン１５２ａは可燃性を有するも
のの、エネルギー効率が非常に高いという長所を有して
いる。

これらの冷媒を使用する冷媒圧縮機では、冷凍機油とし
て１３４ａまたはフロン１５２ａと相溶性を有するもの
を用いる必要があり、たとえば、エーテル系油、エステ
ル系油、フッ素系油等が挙げられる。

冷媒と冷凍機油との相溶性は、冷凍サイクルの配管中に
冷凍機油が残留することを防止し、確実に圧縮機に冷凍
機油を戻すために必要な条件である。

上述したエーテル系油、エステル系油、フッ素系油の中
でも、エーテル系油の１種であるポリアルキレングリコ
ール系油は粘度指数が高く、低温流動性に優れているた
め、フロン１３４ａまたはフロン１５２ａに対する冷凍
機油として適している。

また、エステル系油は吸湿性の低さにおいて優れている
。

本発明において、冷媒圧縮機の圧縮機構における摺動部
品の一方の部材である鋳鉄は、ビッカース硬度が２００
〜３００である。

ビッカース硬度が２００未満であると機械的強度が充分
でなく、３００を超えると摩耗量が急激に増大するため
である。

本発明において、ビッカース硬度が２００〜３００であ
る鋳鉄は、一般に炭素量またはケイ素量を調節すること
により得られる。これは、鋳鉄の硬度が、次式で示され
る共晶度の値が大きいほど黒鉛量が多く硬度が小さくな
る関係にあるためである。

式：５ｃ−Ｃ％／［：４．２３　−１／３　　（Ｓｔ％
＋Ｐ％）］これに対する摺動部品の他方の部材である炭
素鋼は、焼なまし温度が７００〜９００℃であり、かつ
、冷却速度１０　ｄｅｇ／ｓ以下の熱処理によって得ら
れるものである。

本発明における炭素鋼は、結晶粒を粗大化および等力比
させることにより、結晶粒界に存在する残留応力を除去
し、摩擦熱に対して結晶粒の結合を促進させることがで
きる。そして、最も適した炭素鋼を得るための熱処理条
件が焼なまし温度が７００〜９００℃であり、がっ、冷
却速度１０　ｄｅｇ／ｓ以下という条件である。

一般に、炭素鋼の焼きなましにおいて、加工によって硬
化したものを軟化させるだけでなく、組織的にも加工の
影響を消すために、炭素鋼の炭素量と焼きなまし温度と
は次に示す第１表のような関係がある（門間改三著、鉄
鋼材科学、実教出版、１９８３、り１３３参照）。

（以下余白） 第　　１　　表 また、炭素鋼の熱処理の冷却速度と組織の関係について
は第７図に示す連続冷却曲線が求められている（門間改
三著、鉄鋼材科学、実教出版、１９８３、ｐ１３７参照
）。

そして、鋳鉄の硬度が炭素鋼の硬度よりも多少高い組合
せで両者を用いることが好ましく、耐摩耗性の向上によ
り効果的である。

また、上記炭素鋼は、加工後の熱処理条件によってビッ
カース硬度および結晶粒の形状や大きさをコントロール
することができ、加工によって硬化したものを、軟化さ
せるだけでなく組織的にも加工の影響を除去するために
は、−様なオーステナイト組織まで加熱してから徐冷す
ればよい。

なお、このような熱処理によって寸法の変化が生じた場
合は、必要に応じて最終的に寸法精度を調整する。

硬度については、焼きなましのような熱処理を施さない
場合、通常、ピッカルス硬度で３００を超える硬度とな
る。したがって、焼きなましのような熱処理を行うこと
によって、ビッカース硬度が２００〜３００で、かつ、
加工によって歪んだ炭素鋼の結晶形をほぼ等方的な形状
とすることができる。

本発明の冷媒圧縮機は、上述した鋳鉄と炭素鋼とが摺動
するよう摺動部位に組合せて用いる。

これらの組合せの例として、たとえば、鋳鉄をシャフト
やシリンダに使用し、炭素鋼を軸受やピストンに使用す
る。

このような摺動部材の組合せで冷媒圧縮機を構成するこ
とにより、摺動部材の耐摩耗性を長期に渡って維持する
ことができる。

（作　用） フロン１３４ａやフロン１５２ａは水溶解度が高く、し
たがってこれらと相溶性を有する冷凍機油、たとえばポ
リアルキレングリコール系の冷凍機油は強い極性基を有
することから吸湿性が非常に高いものとなっている。

冷凍機油の吸湿性について第１表に示し、フロン１３４
ａの水溶解度について第８図に示した。

（以下余白） 第１表 各Ｕ滑油の吸湿性率 ［単位　ｐｐ＋ｎ） ＊温度２５℃、湿度７０％における値である。

このように、かなりの量の水分が存在すると、摺動部材
表面の潤滑膜が分解され、部材の腐蝕摩耗が生じ、しか
もその進展が加速されるのである。

本発明では、ビッカース硬度が２００〜３００である鋳
鉄と、焼なまし温度が７００〜９００℃であり、かつ、
冷却速度Ｉｎ　ｄｅｘ／ｓ以下の熱処理によって得られ
る炭素鋼とを用い、これらを組合せて摺動部材とするこ
とにより、塩素原子による潤滑膜が形成されない場合、
あるいは冷凍機油の油膜保持力が低い場合でも、摺動部
位での摩擦熱に対する抵抗力を高め、優れた耐摩耗性を
維持している。

一般に、冷間加工などの塑性加工後の炭素鋼は、加工硬
化するとともに各結晶粒が加工方向に長く伸びた冷間圧
延組織となる。このような圧延組織からなる炭素鋼は、
圧延方向に対する強度は高いが、圧延方向に垂直な方向
については強度が低い。

また、結晶粒が歪んでいることから結晶粒界に残留応力
が存在し、熱的に不安定な状態となっている。すなわち
、熱によって容易に残留応力を解放し、表面が剥離しや
すい状態にあると言える。

冷媒圧縮機内の指動部では、金属同士の接触によって５
００℃以上もの高温となり、表面近傍の組織はその部材
の耐摩耗性に大きく影響するのである。

これに対して本発明の炭素鋼は、焼なまし温度が７００
〜９００℃であり、かつ、冷却速度１０　ｄｅｇ／ｓ以
下の熱処理を行うことによって、結晶形状が等方的で、
大きさも適度に粗大化したものが得られる。このような
結晶粒の形状によって、組織の弾力性が増し、表面の剥
離が減少する。これにより、摺動時の摩耗量が低減され
る。

（実施例） 次に、本発明の実施例について説明する。

実施例１ ビッカース硬度２８０相当の鋳鉄ＰＣ２５材を用い、シ
ャフトとして所定形状に切り出した。

一方、この摺動相手部品である軸受として、炭素鋼Ｓ−
１５０（炭素含有量０．１３νｔ％）を所定形状に切り
出し、第１表にしたがって焼きなまし温度８６６℃で１
時間保持し、その後空冷（冷却速度約ｌ　ｄｅｇ／ｓ　
）を行い、寸法精度を整えた後、これらを用いて第１図
に示した冷媒圧縮機と同一構成の冷媒圧縮機を組み立て
て、エステル系油の冷凍機油を供給し、冷媒としてＨＰ
Ｃ１３４ａを用いて、５００時間の運転を行った。

運転終了後、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いてシャフ
トの表面観察を行ったところ、摩耗痕はほとんど認めら
れなかった。

さらに、第３図に示すような摩耗試験機を用いてシャフ
トの耐摩耗性を評価した。

この装置は、シャフト３１を■−ブロック３２・３２で
挟み込み、■−ブロック３２の締め付けによる荷重を一
定の値に設定し、シャフト３１を回転させて冷媒を吹込
みながら、一定時間の摩耗量を調べるものである。

ここでは、フロン１３４ａを吹込みつつ、シャフトの回
転を２９０ｒｐｍとして、シャフト３１を鋳鉄ＦＣ２５
とし、■−ブロック３２をこの実施例で得た炭素鋼とし
て、試験を行った。

この結果、ビッカース硬度２８０の鋳鉄Ｆｅ１２材と、
焼きなまし温度８６６℃、冷却速度的Ｌ　ｄｅｇ／ｓの
条件で得た炭素鋼との組合せでは、摩耗量は４　ｍｇと
非常に少なく、優れた耐摩耗性を有していた。

実施例２ 実施例１と同一条件で作製したシャフトおよび軸受を用
い、第１図に示した冷媒圧縮機と同一構成の冷媒圧縮機
を刊み立てた。そして、ポリアルキレングリコール系油
の冷凍機油を供給し、冷媒としてＨＦＣ１５２ａを用い
て、５００時間の運転を行った。

運転終了後、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いてシャフ
トの表面観察を行ったところ、摩耗痕はほとんど認めら
れず、摩耗量も　８ａ＋ｇと少なく、良好な耐摩耗性を
有していた。

実施例３ 次に、炭素鋼の焼きなまし温度を変化させた実施例につ
いて述べる。ここで、冷却速度は空冷でＩ　ｄｅｇ／ｓ
とした。

そして、ビッカース硬度２４０の鋳鉄Ｆｅ１２材をシャ
フトとして用い、種々の焼きなまし温度条件で得た炭素
鋼をＶブロックとして使用し、摩耗試験を行った。

その結果を第４図に示す。この図より、焼きなまし温度
が７００℃以下になると摩耗量が急激に増大することが
わかる。

また、９００℃を超えると材料の機械強度不足から摩耗
量が増加するとともに、所定の特性を発揮させることが
できなかった。

実施例４ 次に、炭素鋼の冷却速度を変化させた実施例について述
べる。ここで、焼きなまし温度は８４０℃とした。

そして、ビッカース硬度２４０の鋳鉄Ｆｅ１２材をシャ
フトとして用い、種々の冷却速度条件で得た炭素鋼をＶ
ブロックとして使用し、摩耗試験を行った。その結果を
第５図に示す。この図から明らかなように、冷却速度が
ｌＯｄｅｇ／ｓを超えると摩耗量が増大して、十分な信
頼性を得ることができなかった。

比較例１ 実施例１と同様のビッカース硬度２８０相当の鋳鉄Ｆｅ
２５材を用い、シャフトとして所定形状に切り出した。

一方、この摺動相手部品である軸受として、炭素鋼Ｓ−
１５Ｃ（炭素含有量０．１８　ｗｔ％）を所定形状に切
り出し、本発明による熱処理を施さずに用いた。

これらを用いて第１図に示した冷媒圧縮機と同一構成の
冷媒圧縮機を組み立てて、エステル系油の冷凍機油を供
給し、冷媒として）ＩＰＣ１３４ａを用いて、５００時
間の運転を行った。

運転終了後、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いてシャフ
トの表面観察を行ったところ、摩耗痕がはっきりと認め
られ、摩耗量も４０＋ａｇと増大しており、信頼性の低
いものであった。

比較例２ 実施例２と同一条件で作製したシャフトおよび軸受を用
い、第１図に示した冷媒圧縮機と同一構成の冷媒圧縮機
を組み立てた。そして、ポリアルキレングリコール系油
の冷凍機油を供給し、冷媒としてＨＦＣ１５２ａを用い
て、５００時間の運転を行った。

運転終了後、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いてシャフ
トの表面観察を行ったところ、摩耗痕がはっきりと認め
られ、摩耗量も５０ｍｇと多く、耐摩耗性の不十分なも
のであった。

すなわち、ビッカース硬度が２００〜３ｏｏである鋳鉄
と、焼なまし温度が７００〜９００　℃であり、がっ、
冷却速度１０　ｄｅｇ／ｓ以下の熱処理によって得られ
る炭素鋼とを用いて、これらを組合せるとにより、これ
ら摺動部材の耐摩耗性を大きく向上させ、冷媒圧縮機の
長寿命化を図ることができた。

参考例 ここでは、フロン１２　（ＣＦＣ１２）を用いた従来の
システムの冷媒圧縮機の場合における、摺動部材の耐摩
耗性について述べる。

ＣＰＣ１２使用のシステムにおいては、冷凍機油として
パラフィン系冷凍機油を用い、摺動部材とし上記比較例
１と同様の熱処理を施さない材料を使用した。

そして、実施ｆ！ＩＩ　１と同様に５００時間の運転を
行い、運転終了後のシャフトを観察した。

従来の冷媒ＣＦＣ１２によれば、摩耗痕はほとんど認め
られず、シャフトの耐摩耗性評価においても摩耗量は８
　ｍｇと低い値であった。

第６図に、これまで説明した実施例、比較例および参考
例による各組合せの摺動部材の摩耗量の結果をまとめて
示す。

第６図から明らかなように、冷媒としてフロン１２が使
用される場合においては、摺動部材に特別な処理を施さ
なくとも十分な耐摩耗性を有していたのであるが、ＣＰ
Ｃ１２に替わるＣ１原子を含まない冷媒を使用するとき
、それまでの摺動部材では、比較例１に示されるように
耐摩耗性が大きく低下し、ＣＩ原子を含まない冷媒であ
るＨＦＣ１３４，ａやＨＦＣ１５２ａに適した摺動部材
が必要となったのである。

そして、本発明による鋳鉄と炭素鋼との組合せによって
、従来のフロン１２使用のシステムと同等あるいはそれ
以上に摺動部材の耐摩耗性を向上させることができた。

なお、ここではロータリー式の冷媒圧縮機について説明
したが、往復式の冷媒圧縮機の場合でも摺動部材として
本発明のような組合せを行うことにより、耐摩耗性向上
の優れた効果を得ることができる。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明の冷媒圧縮機は、ビッカー
ス硬度が２００〜３００である鋳鉄と、焼なまし温度が
７００〜９００℃であり、かつ、冷却速度１０　ｄｅｇ
／ｓ以下の熱処理によって得られる炭素鋼とを用い、こ
れらが摺動するよう組み合わせて冷媒圧縮機の摺動部品
を構成しているので、１．Ｌ、１．２−テトラフルオロ
エタンまたは１．１−ジフルオロエタンの冷媒使用に際
して、摺動部材の耐摩耗性を大きく向上させることがで
きる。

したがって、信頼性の高い長寿命な冷媒圧縮機を得るこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は密閉型冷媒圧縮機の縦断面図、第２図は第１図
に示した冷媒圧縮機の圧縮機構の横断面図、第３図は摩
耗試験機の断面図、第４図は炭素鋼の焼きなまし温度と
摩耗量との関係を示す図、第５図は炭素鋼の冷却速度と
摩耗量との関係を示す図、第６図は各種組合せの摺動部
材の摩耗量を示す図、第７図は共析炭素鋼の連続冷却曲
線を示す図、第８図は各種冷媒の水溶解度を示す図、第
９図は一般的な炭素鋼の冷間圧延組織の顕微鏡写真の模
式図である。 １・・・ケーシング、２・・・ステータ、３・・・ロー
タ、４・・・モータ機構、５・・・圧縮機構、６・・・
供給管、７・・・吐出管、８・・・シャフト、９・・・
軸受、１０・・・シリンダ、１１・・・サブベアリング
、１２・・・クランク、１３・・・ローラ、１４・・・
ブレード、１５・・・スプリング、１６・・・吸込室、
１７・・・吐出室、１８・・・吸込口、１９・・・吐出
口、２ｏ・・・冷凍機油。 出願人　　　　　　株式会社　東芝 代理人　弁理士　　須　山　佐　− 第１図 第２図 焼きなまし温度 第４図 ′冷却速度 第５図 （ｄｅｑ／ｓ） （ｍ９） 第３図 第６図 晴間ＴＳ） 温度（０Ｃ） 第８図 イ氏炭素鋼の冷開圧延組織 （Ｘ４００） 第９図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）密閉された容器内にモータ機構および圧縮機構が
   収容され、かつ、冷媒として１，１，１，２−テトラフ
   ルオロエタンまたは１，１−ジフルオロエタンの冷媒を
   、冷凍機油として前記冷媒と相溶性を有する冷凍機油を
   使用し、前記冷媒が前記容器内を循環する冷媒圧縮機に
   おいて、 前記圧縮機構における摺動部品は、 ビッカース硬度が２００〜３００である鋳鉄と、焼なま
   し温度が７００〜９００℃であり、かつ、冷却速度１０
   ｄｅｇ／ｓ以下の熱処理によって得られる炭素鋼とを用
   い、 前記鋳鉄と前記炭素鋼とが摺動するよう組合せて構成さ
   れたことを特徴とする冷媒圧縮機。