JPH04128115U - ラフイングエンドミル - Google Patents
ラフイングエンドミルInfo
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- JPH04128115U JPH04128115U JP4253491U JP4253491U JPH04128115U JP H04128115 U JPH04128115 U JP H04128115U JP 4253491 U JP4253491 U JP 4253491U JP 4253491 U JP4253491 U JP 4253491U JP H04128115 U JPH04128115 U JP H04128115U
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Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本考案は、ラフィングエンドミルにおいてホ
ーニングすることにより、バリや切刃の研削熱による低
硬度部を除去し性能向上を計る。 【構成】 波状ラフィングエンドミルにおいて、切刃研
削加工後、1000〜3000番の砥粒でホーニングを
行い、その後、耐摩耗性硬質物質を被覆し、従って切刃
に微細なバリ、欠け、研削痕、低硬度部などの有害な状
態のままで被覆処理したラフィングエンドミルに比較
し、優れた切削性能を示すものである。さらに高速度鋼
においても、切り刃のチッピング、クレーター損傷の防
止により切り刃の欠損を軽減し、その効果は顕著であ
る。
ーニングすることにより、バリや切刃の研削熱による低
硬度部を除去し性能向上を計る。 【構成】 波状ラフィングエンドミルにおいて、切刃研
削加工後、1000〜3000番の砥粒でホーニングを
行い、その後、耐摩耗性硬質物質を被覆し、従って切刃
に微細なバリ、欠け、研削痕、低硬度部などの有害な状
態のままで被覆処理したラフィングエンドミルに比較
し、優れた切削性能を示すものである。さらに高速度鋼
においても、切り刃のチッピング、クレーター損傷の防
止により切り刃の欠損を軽減し、その効果は顕著であ
る。
Description
【0001】
本考案はラフィングエンドミルの改良に関するもので、さらに詳しくは、実用
新案登録願57−143897号によって示した切刃部をホーニング処理するこ
とにより刃先強化する手法を、波状型のラフィングに応用したものである。
【0002】
従来のラフィングエンドミルは、ハイスを中心にしたソリッド形、超硬合金を
使用してロー付形及びTA形が実用化され、この内ソリッド形、ロー付形ラフィ
ングエンドミルは、鋭利な切刃で使用されている。これらは比較的小径に用いら
れる。これらソリッド、ロー付形ラフィングエンドミルにおいて鋭利な切り刃と
する理由は、第1に主たる切刃である外周刃の被削材への食い込みや被削材から
の離脱時に、上すべり現象やバリなどを軽減するためであり、次に切刃部とチャ
ック部が離れているために出来るだけ切削抵抗を少なめようとしていたため、な
どである。
【0003】
このようにラフィングエンドミルとして鋭利な切刃を求めていたにもかかわら
ず、従来は以下の様な欠点があった。すなわち高速度鋼を工具材料に用いたラフ
ィングエンドミルでは、製造時の切刃の研削条件によるが、通常切刃にバリが残
存しやすく、使用初期の切れ味に影響した。また、超硬合金製ラフィングエンド
ミルでは、超硬合金の改良、特に超微粒子超硬合金の開発に伴って実用上重要な
役割をするようになった。超硬合金製ラフィングエンドミルは一般的に鋳鉄系の
切削には現在では、ほとんどの場合で用いられているが、鋼系の切削においては
、高硬度鋼で本質的に不可能な分野以外はあまり使用されていない。また実際に
は、TAタイプの切り刃がチッピング等により欠損しても交換できるようにした
かたちとして実用化されているのが現状である。
【0004】
これは、周知の通り超硬合金は高速度鋼に比べ耐摩耗性は優れるものの、未だ
靱性に劣り、従って一般の鋼などの切削においては、切刃のチッピングや折損が
生じやすいためである。
【0005】
そのため、本考案者らは高速度鋼のエンドミルにおいてさえ、切削後の切刃損
傷状態を詳細に観察すると、鋼切削では主に波状切り刃と切削により生じるクレ
ーター摩耗との最も接近する部分に微細なチッピングが集積された状態より、ク
ラックを生じ、波状切り刃の先端部は正常摩耗(または、こすり摩耗)なのに切
り刃全体が欠けてしまうというのが通常である。
【0006】
従来より切削工具のうち、超硬合金製エンドミルではホーニングにより切刃の
チッピング防止などを行ない効果を得ていたが、本考案の対象とするラフィング
エンドミル類、特にソリッド形においては、あまりにも“鋭利な切刃”が常識化
され適用されたことはなかった。さらに、本来鋭利さを要求されている高速度鋼
ラフィングエンドミルの切刃は、実質的には、研削後の未使用時のみ鋭利である
としても過言でなく切削開始とともに、切刃チッピングが生じ条件により数mも
削れずびびりを生じた。
【0007】
以上の点に鑑み、実用に供し得る程度のホーニングを予め付与したラフィング
エンドミルを前願にて提供したものであるが、本考案は、さらに高速度鋼製エン
ドミルにおいても、耐摩耗性、耐溶着性などの性質を有する硬質物質を主として
切刃に被覆し、さらに性能向上を計ったものである。
【0008】
すなわち、本考案は、すくい面方向の面取り量が逃げ面方向の面取り量の0.
5〜2倍であり、かつ、すくい面方向の面取り巾が 0.02〜0.05mmに
切刃部をホーニングし、Al、Si、周期率表第4a、5a、6a 族遷移金属
の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物、および炭化硼素、硬質窒化硼素、硬質炭素
さらにこれらの固容体または混合体からなる群のうちから選ばれた1種または2
種以上の硬質物質を1層または2層以上の多層で0.2〜20μmの厚みで覆さ
れたことを特徴とするラフィングエンドミルである。
【0009】
本考案は刃部母体が高速度鋼で形成されたソリッド形ラフィングエンドミルに
適用したときに、より一層の効果がある。特に高速度鋼のなかでもより高硬度を
計った粉末高速度鋼に関しては顕著である。
【0010】
請求の限定範囲につき以下実施例をあわせて詳述する。
耐摩耗性の向上あるいは、低速切削時の構成刃先などの生成を防止、及び波状
切り刃に特有な切り刃が非直線のもので集中するために生じるすくい面クレータ
損傷の防止、等の目的として、波状切り刃部分にホーニングを施し、更にAl2
O3、Si3N4、TiC、TiN、TiCN(炭窒化チタン)Cr炭化物、CB
N、ダイヤモンドなど公知の被覆が被覆用硬質物質として本考案にも被覆される
。
【0011】
まず、ホーニング形状および量は、波状切り刃部分のため、捻れているのみの
エンドミルよりは大幅に狭められる。図1はラフィングエンドミルの切刃ホーニ
ング部の拡大図であり、1はラフィングエンドミル、2はすくい面、3は逃げ面
、4はホーニング面を示すもので、曲面状に面取りしたもの、図2は同様に直線
的に面取りした後、2と4および3と4の接続部を曲面状に面取りしたものであ
る。
【0012】
すくい面方向の面取り量a、逃げ面方向の面取り量bについて検討した。外径
8および16mmの4枚刃スクェアー形ねじれラフィングエンドミル(粉末高速
度鋼製)を、φ8ラフィングエンドミルのときa/b=1/1、2/1となるよ
うブラシ法にて曲面状に面取りし、φ16ラフィングエンドミルにおいてはa/
b=2/1では、刃付研削治具と万能工具研削機とにより、直線状に面取り後、
ブラシ法で曲面状に面取りしたものを作成した。
【0013】
次にこれらラフィングエンドミルとホーニング処理をしないラフィングエンド
ミルとをイオンプレーティング法によりTiNを1.2μの厚み(逃げ面部)で
被覆した。被削材S50C(HRC=23)で肩削り、ダウンカットの切削テス
トを切削油を用いて表1の条件で行なった。その結果を図3に示す。図3の欠損
率はチッピングまたは欠損した切刃の長さの合計長さを使用、切刃全長に対する
百分率で示したものである。
【0014】
【表1】
【0015】
φ8の、ラフィングエンドミルについては、a/b=1/1のホーニングにお
いてはホーニング量が20〜50μmで欠損率が低下し、特に20〜30μが望
ましいことは明らかである。また2/1のホーニング量では20〜50μmで欠
損率が低下し、特に20〜40μが望ましいことは明らかである。
φ16のラフィングエンドミルについてはa/b=2/1で曲線状に面取りし
たものは、約70μmがホーニング量の上限であるが、特に40〜50μmのホ
ーニング量で欠損率が低下し顕著な性能で示された。
【0016】
このときの被覆層構造は、前記硬質物質の群から選ばれた1種を被覆したもの
でも、例えば第1層としてTiNを、第2層としてAl2O3などを被覆した2層
構造、さらには第1層と第2層の中間に両者の固溶体層を設け両者の密着性を更
に向上させた3層構造のものなどが本考案として効果があるが、被覆層の厚みは
、全体として0.2μ以下では効果が少なく、また20μ以上では、被覆層が剥
離しやすい。特に微小切込みを主体とする小径のラフィングエンドミルにおいて
の被覆厚みは0.3〜2μが望ましい。
以下、実施例をもとに詳細に説明する。
【0017】
外径10mmの2枚刃スクウェアー形ねじれラフィングエンドミルを用い、実
施例1と同様にして、種々ホーニング形状、量のものを作成し、実施例1とは別
のイオンプレーティング法によりTiCNを0.7〜1μの厚みで被覆した試料
および非被覆の試料を作成した。これらを被削材S50C(HRC=23)で肩
削り、ダウンカットの切削テストを切削油を用い、以下条件で行なった。送り=
0.5mm/rev、軸方向切込み=20mm、半径方向切込み=2mm、切削
長さ=3mの結果を図3に示す。図中の記号は表2の通りである。
【0018】
【表2】
【0019】
a/bの比率およびすくい面ホーニング量の適切な組合わせにより、切刃損傷
は著しく低減される被覆ラフィングエンドミルは、a/b=1/1でa=30μ
mのもの、およびa/b=1/2でa=50μmの2種を行なったが前者は、摩
耗量0.05mm、後者は、0.08mmであり、逃げ面のホーニング量を大き
くした場合には、耐摩耗性がやや劣る傾向にある。
【0020】
本考案は、硬質物質の被覆のため、逃げ面方向の面取り量がすくい面方向の面
取り量の2倍までは効果があるが、これ以上になると波状部の損傷が著しく、ま
た、すくい面方向の面取り量が逃げ面方向の面取り量の2倍までは効果があるが
これ以上では、チッピングを生じやすく、以上のことからすくい面方向の面取り
量が逃げ面方向の面取り量の0.5〜2倍とするものである。さらに上記比率に
おいて、すくい面方向の面取り量は、0.02mm以下では、ホーニングの効果
がなくチッピングしやすく、また0.05mm以上では、大径のラフィングエン
ドミルでは、一部効果があるものの一般的には、切削抵抗増により、びびりの原
因となるため、すくい面方向の面取り量を0.02〜0.05mmとするもので
ある。
【0021】
本考案は、高速度鋼製ラフィングエンドミルにおいても、切刃研削加工後、1
000〜3000番の砥粒でホーニングすることにより、バリや切刃の研削熱に
よる低硬度部を除去し、その後、耐摩耗性硬質物質を被覆する本考案は、従来の
ホーニングを行なわず、従って切刃に微細なバリ、欠け、研削痕、低硬度部など
の有害な状態のままで被覆処理したラフィングエンドミルに比較し、優れた切削
性能を示すものである。さらに、本考案は適切な被覆を施すことにより、クレー
ター損傷を軽減させたため、特に鋼切削での寿命増効果が大である。
【図1】図1は、ホーニング処理されたラフィングエン
ドミルの切刃部分拡大断面図であり、曲面状ホーニング
の場合を示す。
ドミルの切刃部分拡大断面図であり、曲面状ホーニング
の場合を示す。
【図2】図2は、ホーニング処理されたラフィングエン
ドミルの切刃部分拡大断面図であり、直線状ホーニング
を示す。
ドミルの切刃部分拡大断面図であり、直線状ホーニング
を示す。
【図3】図3は、表1での結果を示す図である。
【図4】図4は、実施例での結果を示す図である。
【図5】図5は、実施例での摩耗状態を示す図である。
1 ラフィングエンドミル
2 すくい面
3 逃げ面
4 ホーニング面
5 すくい面方向のホーニング量
6 逃げ面方向のホーニング量
Claims (3)
- 【請求項1】 波状切り刃を有する被覆ラフィングエン
ドミルにおいて、その切刃部のホーニングがすくい面方
向の面取り量が逃げ面方向の面取り量の0.5〜2倍で
あり、かつすくい面方向の面取り量が0.02〜0.0
5mmである事を特徴とするラフィングエンドミル。 - 【請求項2】 実用新案登録請求の範囲第1項による被
覆層が、Al、Si、周期率表第4a、5a、6a族遷
移金属の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物、および炭化
硼素、硬質窒化硼素、硬質炭素さらにこれらの固容体ま
たは混合体からなる群のうちから選ばれた1種または2
種以上の硬質物質を1層または2層以上の多層で0.2
〜20μの厚みで被覆した事を特徴とするラフィングエ
ンドミル。 - 【請求項3】 実用新案登録請求の範囲第1項における
エンドミルの刃部基体が高速度鋼で形成されたソリッド
形である事を特徴とするラフィングエンドミル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4253491U JPH04128115U (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | ラフイングエンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4253491U JPH04128115U (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | ラフイングエンドミル |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04128115U true JPH04128115U (ja) | 1992-11-24 |
Family
ID=31923006
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4253491U Pending JPH04128115U (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | ラフイングエンドミル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04128115U (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002524279A (ja) * | 1998-09-03 | 2002-08-06 | アンカ・ピーティーワイ・リミテッド | 波形切削エッジを持つ切削ツールの研削方法 |
WO2014156490A1 (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | 三菱マテリアル株式会社 | ラフィングエンドミル |
-
1991
- 1991-05-10 JP JP4253491U patent/JPH04128115U/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002524279A (ja) * | 1998-09-03 | 2002-08-06 | アンカ・ピーティーワイ・リミテッド | 波形切削エッジを持つ切削ツールの研削方法 |
WO2014156490A1 (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | 三菱マテリアル株式会社 | ラフィングエンドミル |
JP2014193506A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-09 | Mitsubishi Materials Corp | ラフィングエンドミル |
US9707628B2 (en) | 2013-03-29 | 2017-07-18 | Mitsubishi Materials Corporation | Roughing end mill |
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