JPH04120240A - 耐ｈｉｃ性及び耐ｓｓｃ性に優れた溶接構造物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、硫化水素雰囲気にさらされる球形タンク等の
溶接構造物に係り、詳しくは耐ＨＩＣ性及び耐ＳＳＣ性
に優れた溶接構造物に関する。

〔従来の技術〕

硫化水素雰囲気にさらされるＬＰＧ・ガス貯蔵用球形タ
ンクなどの溶接構造物は、使用中に水素誘起割れ（ＨＩ
　Ｃ）や硫化物応力腐食割れ（ＳＳＣ）が生じる可能性
があり、これらが生じた場合、構造物の信頼性に多大な
影響を及ぼすため、種々の厳しい要求がなされている。

鋼材及び鋼材ＨＡＺについての具体的な例としては、Ｈ
ＩＣ防止のために、硫化物（Ｍｎ５）等の非金属介在物
の低減やその形態制御をする、ＳＳＣ防止のためにＮＡ
ＣＥが提唱する最高硬さをロックウェルＣ硬さで２２以
下（ビッカース硬さ２１１８以下に相当、以下Ｈｖ２４
８以下と記す）に抑え、Ｎｉを１％以下に抑えるという
要求がある。これら特性を満足させるため、鋼材につい
ては添加元素を低めに抑え、制御圧延、制御ブスセスな
どの方法により、鋼材の強度等特性を確保する方法が現
在採用されている。

一方溶接金属の場合についても、構造物の信頼性を確保
するために、母材や溶接熱影響部と同様な特性が要求さ
れる。溶接金属については鋼材と異なり、圧延プスセス
を経由しないために、非金属介在物が球状で存在し、し
かも鋼材に比べ非常に微細なためＨＩＣは起こらないと
されている。

ＳＳＣについては、母材同様にある条件下では起こる可
能性があり、特に焼入れ性が高まるとその危険性は増大
する。しかし溶接金属の特性は、溶接条件で決定される
冷却過程と、溶接金属の成分でその特性が決定されるた
め、母材と同じ組成では同等な特性が得られない場合が
多い。

従って従来は、母材と同じ特性を得るために、溶接金属
の合金元素を母材のそれよりも高めに設定し、この問題
を解決してきた。この方法は、溶接金属の強度、靭性を
確保する上で必要不可欠であるが、合金元素の添加は溶
接金属の焼入れ性を上げる結果となり、耐ＳＳＣ性と言
う観点からは好ましくない。この傾向は、とくに溶接金
属がその後の溶接により熱影響を受けて硬くなった場合
、さらに顕著になる。

従来の技術によれば、特開昭６３−２５８８号公報に記
載されているように、ＮＡＣＥが提唱する最高硬さをＨ
ｖ２１１８以下にするという要求を溶接金属にも適用し
、耐ＳＳＣ性を確保しながら靭性等の特性を確保するの
が通常であった。しかしＨｖ２１Ｊ８以下という低硬度
を保ちながら強度、靭性を確保する方法も、もともと相
反する特性を両立させるという点から考えると、適用範
囲はおのずと限定されてくる。特に母材の強度が向上し
、溶接金属にも同様の強度が求められるようになってく
ると、低硬度、高強度を両立させることは極めて困難と
なる。

この問題は、構造物使用中に補修溶接等を行う場合、そ
の熱影響を受けて硬化するのは、母材より添加元素の多
い溶接金属となる可能性が大きいため、より困難となっ
てくる。

〔発明が解決しようとする課題〕

このような問題を打破するためには、溶接金属について
はＨｖ２１１８以下を満足する場合は言うに及ばず、Ｈ
ｖ２４Ｂ以下を満足しなくても、低硬度が達成された（
　Ｈｖ２１１８以下を満足する）母材、母材ＨＡＺの耐
ＳＳＣ性と同等な特性をもたせる必要がある。

換言すれば、ＳＳＣを起こさない最高の硬さ（以下単に
限界硬さという）を、Ｈｖ２１１８を上回るような溶接
金属の開発が必要である。このことは溶接構造物使用中
に補修溶接が必要となった場合、その溶接条件によって
は、溶接金属については、Ｈｖ　２１１８以下の条件を
満たさない可能性があることを考えるとその意義は大き
い。

本発明は上記課題に鑑みなされたものであり、Ｈｖ　２
０８以下という条件が満足されない場合であっても、耐
ＨＩＣ性及び耐ＳＳＣ性に優れた溶接金属をもつ溶接構
造物を提供することを目的とする。

〔課題を解決するだめの手段〕

本発明者らは、以上のような事情に着目し、また溶接金
属は、母材と比べて酸素量が非常に多いなどの違いがあ
ることから、ＳＳＣ感受性が母材のそれとは異なるに違
いないと確信し、主として溶接金属中の成分のＳＳＣ感
受性に及ぼす影響を研究してきた。

本発明は、かかる研究の結果完成されたものであり、そ
の構成は以下の通りである。

（１）母材部が、重量％で、 Ｃ：０．０２〜０．０６％、　　Ｓｉ：０．６％以下。

Ｍｎ：１．０−−１．６％、　　　Ｐ　：０．０２０％
以下。

Ｓ　＝０．００１％以下、　　　Ａｆ　：０．００１〜
０．０６０％。

Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、　　Ｔｉ：０．００５
〜０．０３０％。

Ｃａ：０．００１〜０．００６％、　Ｎ　：０．００６
％以下。

残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼を使用し、溶接
金属が下記（１）式で示される指数Ｐｗ：０．１８〜０
．３８％を満たし、 Ｃ：０．０３〜０．１４％、　Ｓｉ：０．１〜０．６％
。

Ｍｎ：０．７０〜１．８％、　Ｐ　：０．０２％以下。

Ｓ　：０．０２０６以下、　　Ｂ　：０．０００６〜０
．００５　％。

０　：０．Ｏ１５へ０．０５％ とし、残部が鉄及び不可避的不純物であることを特徴と
する耐ＨＩＣ性及び耐ＳＳＣ性に優れた溶接構造物。

Ｐｗ＝Ｃ＋Ｈｎ／＋Ｍｏ１５　　　−・・・・・（１）
（２）母材部は、付加成分として、 Ｍｏ：０．０５〜０．５　ａ６．　　Ｎｉ：０．０５〜
０．５　Ｎ。

Ｃｕ：０．０５〜０．００５　　Ｖ　：０．０１−０．
１０％の範囲で１種または２種以上を含有することを特
徴とする上記（１）項記載の耐ＨＩＣ性及び耐ＳＳＣ性
に優れた溶接構造物。

（３）溶接金属が、重量％で、上記（１）式で示される
指数Ｐ賀が、Ｐｗ：０．＋８〜０．ＪＪ４％を満たし、
Ｃ：ｏ、ｏ３〜０．１４％、　Ｓｉ：０．１〜０．６％
。

Ｍｎ：０．７０〜１．８％．　Ｐ　：０．０２％以下。

Ｓ　：０．０２％以下、　　Ｂ　：０．０００６％未満
。

０　：０．０１５〜０．０８％ とし、残部が鉄及び不可避的不純物であることを特徴と
する上記（１）項または（２）項記載の耐ＨＩＣ性及び
耐ＳＳＣ性に優れた溶接構造物。

（ｌｌ）溶接金属部は、付加成分として、Ｍｏ＝　０．
５％以下、　　　　Ｎｉ：　１．０％以下。

Ｔｉ：　０．００３〜０．０５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする上記
（１）項ないしく３）項のいずれかに記載の耐ＨＩ　Ｃ
性及び耐ＳＳＣ性に優れた溶接構造物。

〔作　用〕

以下本発明を、作用と共に詳細に説明する。

まず母材について述べる。

母材の耐ＨＩＣ性及び耐ＳＳＣ性は従来より採用されて
いる。母材中の硫化物低減及びその形態制御、母材及び
母材ＨＡＺの最高硬さをＨｖ２１１８以下を確保するこ
とにより達成することとした。そのための成分範囲につ
いて以下に説明する。

Ｃ及びＯｎは、母材の強度靭性を確保する上で不可欠な
成分である。しかし、過度の添加は焼入れ性を上げすぎ
るため、その範囲をそれぞれ０．０２〜０．０６％、１
．０〜１．６％とした。

ＳＬは、添加量が多すぎると、ＨＡＺ靭性が劣化するの
で、上限を０．６％とした。

Ｐ及びＳは、本発明においては不純物であるが、母材、
ＨＡＺの靭性を劣化させ、かつＳは硫化物を生成するの
で上限をそれぞれ０．０２０％、　０．００１％とした
。

Ａｌは、脱酸に必要な量、及び靭性劣化を起こさない量
という点から、０．００１〜０．０６０　ｏ６とした。

Ｎｂは、析出効果による強度向上のため０．００５％は
必要であるが、）（ＡＺ硬さを抑えるために上限を０．
０４％とした。

Ｔｉは、ＴｉＮとして母材及びＨＡ　Ｚの細粒化に有効
であるため、必頃である。しかしＴｉ、Ｎ共に過度の添
加は母相及びＨＡＺの靭性を劣化させるので、その範囲
を０．００５〜Ｃ１，０３０％、　０−００６％以下と
した。

Ｃａは硫化物の形態を制御するため、また靭性を向上さ
せるために必要であるが、Ｃａｂ、　ＣａＳが多量に生
成されれば逆に靭性劣化を招くので、その範囲を０．０
０１〜０．００６％とした。

以上は基本成分についてであるが、本発明構造物の母材
部は、この外に必要に応じて下記付加成分の１種又は２
種以上をも含有できる。

肋は、母材の強度、靭性を向上させるが、添加量が多す
ぎると靭性、溶接性の劣化を招くため、０．５％以下と
した。下限は実質的効果が得られるためという意味で、
０．０５％とした。下限については、Ｎｉ、Ｃｕについ
ても同様である。

Ｎｉの上限は、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼさないという
点から０．５％とした。

Ｃｕは、母材製造時のＣｕクラック防止という点から、
上限を０．５％とした。

■は、Ｗｂ同様析出効果に寄与するものであるが、Ｎｂ
はどの働きが無いため、その範囲を０．０１〜０．１０
％とした。

以上のような成分範囲の鋼を、必要に応じ制御圧延９制
御冷却、あるいは焼入れ、焼戻しを行うことにより、強
度を５０Ｋｇｆ　／　ｍｍ２以上とし２、かつ良好な耐
ＨＩＣ性及び低硬度（Ｈｖ２１１８以下）、すなわち良
好な耐ＳＳＣ性を確保することが可能となる。

次に溶接金属について述べる。

溶接金属については、既に述べたようにＨＩＣは起こら
ないとされている。ＳＳＣについては、母材及びＨＡＺ
については）！ｖ２４８以下を満足させることによって
良好な耐ＳＳＣ性を確保してきたが、溶接金属について
はＨｖ２１１８以下という条件を満足しなくても良好な
耐ＳＳＣ性を示すための成分範囲を設定しなければなら
ない。

まずＣ，Ｍｎ、　Ｍｏについてであるが、この３成分は
、溶接金属の耐ＳＳＣ性から考えると、いずれもＳＳＣ
を起こさない最高の硬さ（限界硬さ）を下げる働きがあ
る。しかしその影響度が異なるため、前記（１）式で計
算される指数Ｐ−を導入した。

そしてＰ％４≦０．１４１％とすることにより、良好な
耐ＳＳＣ性を得ることができる。

逆！：　Ｐｗ　＞０．１４１ａ６（７）場合は、ＮＡＣ
Ｅが提唱するＨｖ２４８以下をしてもＳＳＣを防ぐこと
ができない場合が生じる。Ｐ−の上限を０．４８％とし
たのはこの理由による。

ただしＰｗの上限も、他の元素によって変化してくる。

すなわち後述するＢによってＰｗの上限は減少してくる
。しかしＢは、Ｔｉと共に溶接金属に添加され、靭性の
向上には非常に有効なため、本発明者らは溶接金属にＢ
を添加しないとするのは不合理と考えた。そこでＢを添
加しても良好な耐ＳＳＣ性が得られる上限として０．３
８％を見いだしたものである。

一方Ｐ％４≦０．３８％を満たせば、Ｂの添加、無添加
にかかわらず、Ｈｖ　２Ｊ８以下を満たさなくとも良好
な耐ＳＳＣ性を得られるものであるが、Ｐｗ　＜０．１
８％の範囲においては、母材と同等な強度を確保するの
が困難になり、かつ通常の溶接施工時で考えられる低入
熱量においても最高硬さがＨｖ２１１Ｂ以下となってし
まい、従来の技術による耐ＳＳＣ性確保と同一になる。

従ってＰｗ　＜０．１８％の範囲は、本発明の本章から
外れるとして、Ｐｗの下限を０．１８％とした。

次に各成分について、その範囲限定理由について述べる
。

Ｃは、過剰に添加すると焼入れ性を過度に上げ、かつ溶
接中に凝固割れを引き起こし、また耐ＳＳＣ性を低下さ
せることもあるから、上限を０．１４％とした。下限の
０．０３％は、強度、焼入れ性を確保する最小の値であ
る。

Ｏｎは、Ｃ同様に、強度、靭性を確保する上で不可欠で
ある。Ｏｎの下限、　０．７０％はこれらを確保する上
で必要な最小値である。逆にＭｎは、１．８％を越すと
過度の焼入れ性が生じ、かつ限界硬さがＨｖ２１１８以
下になってしまうので、この値を上限値とした。

Ｓｉは脱酸元素であり、後述するＯの量に大きな影響を
与える。またＳｉは、溶接作業時の作業性にも大きな影
響を与える。耐ＳＳＣ性確保という観点からはＳｉは少
ないほどよい（Ｏ量が多いほどよい）が、実用上充分な
作業性を確保するという点、および過度のＯ増大を防ぐ
という点から、その下限を０．１　％とした。上限は、
焼入れ性の過度の上昇、靭性劣化、Ｏ量を下げることに
よる耐ＳＳＣ性の低下の点から、０．６％とした。

ＰおよびＳは本発明においては不純物である。

しかしＰおよびＳは、溶接金属中では粒界に扁析しやす
く、この点によるＳＲ脆化、靭性劣化の問題が生じる可
能性があるため、上限値をそれぞれ０．０２０％とした
。

Ｂは、それを添加することによって限界硬さを下げる。

従ってＢの働きが大きくない０．０００６％未満につい
ては、（１）式に示す２％４は上限を０．１４１％とし
てもよいが、それ以上添加する場合は、２％４の上限を
０．３８％としなければならない。、：のことは、Ｂの
添加によりＣ、Ｍｎ　、　Ｍｏの選択範囲を狭くするこ
とを意味し、好ましいことではないが、ＢはＴｉと共に
添加することにより、溶接金属の靭性を飛躍的に向上さ
せることができる。し、かもＢ添加による限界硬さの減
少は、せいぜいＨｖ１５程度しかなく、加えてＢが０．
００１％以上では、Ｂの限界硬さに与える影響は非常に
小さい。

以上のことより本発明者らは、Ｐｗの範囲を狭くしても
Ｂ添加は実用上有効と考えた。Ｂ添加の下限０．０００
６％は、実質的な効果が得られるための最小値である。

しかしＢは過剰に添加するとオーステナイト粒界に扁析
し、初析フェライトの成長を抑え、過大な焼入れ性を生
ぜしめるので、Ｂ添加の上限を０．００５％とした。

０は、本発明の中で扱う溶接金属成分のなかで、添加量
を増大させることにより限界硬さを上げる、即ち耐ＳＳ
Ｃ性を向上させることができる唯一の成分である。しか
しＯの多くは、溶接金属中の非金属介在物として存在し
、フェライトの生成核として働くため、過剰に添加する
と焼入れ性が低くなりすぎ、所定の靭性が確保できなく
なる可能性も生じてくる。

さらにＯは、溶接金属中にＢが存在する場合Ｂと結合し
てＢ２０．となり、有効Ｂを減少させる可能性がある。

そこでＢを添加する場合その効果を損なわない範囲とし
て、０の上限を０．０５％とした。Ｂを添加しない場合
については、所定の靭性確保する上限として０．０８％
とした。下限の０．０１５％は、良好な耐ＳＳＣ性を得
るための最小値である。

以上は、溶接金属における基本成分についてであるが、
この他に必要に応じてＭｏ　、　Ｎｉ　、　Ｔｉのうち
１種又は２種以上添加することができる。

ＨＯは、本発明の優れた特性を生かすために添加される
べき元素である。しかしＭＯは、Ｃ，Ｏｎ同様に焼入れ
性を上げる働きがあるが、Ｃ，Ｍｎに比べて高価である
ために、経済的見地より上限を０．５％とした。

Ｎｉは、添加量が１．０％以下ならば限界硬さを変えな
い。逆にこの値を趨えて添加すると、限界硬さを下げ始
めるために、上限を１．０％とすることにした。

ＴｉはＢと共に添加し、溶接金属の靭性の向上に用いる
べきものである。Ｔｉの下限、　（ＬＯＯ５％は実質的
な効果を得るために必要な最小量である。ＴｉはＴｉＮ
　、ＴｉＯ等となり、フェライトの生成核として働き、
微細な組織を形成する効果があるが、その反面ＴｉＣな
どの析出物を形成し、これが過度に存在すると、溶接金
属の靭性劣化をもたらすため、上限を０．０５％とした
。

以上、母材及び溶接金属の成分範囲について述べてきた
が、上記溶接金属の成分範囲は、その溶接方法によって
制限されるものではない。また溶接金属の成分を、所定
の範囲に制限する手段として、溶接ワイヤの成分を制限
する、あるいは溶接フラックスの成分を制限するなどが
あるが、溶接後の溶接金属成分が所定の範囲内にあれば
、これら手段にも依存しない。なお溶接金属の成分を本
発明の成分範囲に制限することは、技術的には困難を必
要とするものではない。

〔実　施　例〕

表１に示すような成分を有する母材に、ＪＩＳ−Ｚ３１
０１に従い、溶接熱影響部の最高硬さ試験を行い、母材
及びＨＡＺの最高硬さを測定することによりこれらの耐
ＳＳＣ性を評価した。本発明によれば溶接熱影響部最高
硬さが、Ｈｖ　２１１８を上回ることなく、良好な耐Ｓ
ＳＣ性を示すことがわかる。

さらに超音波探傷により測定したＮＡＣＥ環境下におけ
るＨＩＣ割れ率（ＣＡＲ）も示した。比較例に比べ本発
明例はＨＩ　Ｃは発生せず、良好な耐ＨＩＣ性を示して
いる。また４点曲げのＳＳＣ試験を実降伏応力に相当す
る曲げ応力を負荷して行っても、本発明の場合割れは全
く認められなかった。

種々の溶接継手を作製するために、第１図に示す母材部
４に第１及び第２の２本のビード１．　２を置き、第２
図に示す位置よりＳＳＣ試験片３を採取した。第１図に
示すように第２ビード２は第１ビードｌに熱影響を与え
るためのもので、第２ビード２の入熱量を変化させるこ
とにより、第１ビード１の最高硬さをコントロールでき
る。

第１ビード１に用いた溶接方法は、サブマージドアーク
溶接（ＳＡＷ）、手溶接（ＳＭＡＷ）。

ガスシールド溶接（ＧＭＡＷ）の３種であり、これら８
種の溶接方法は、一般的かつ代表的溶接方法であり、ス
テンレス鋼におけるティグ溶接や溶接金属中の酸素量を
確保することが難しいセルフシールド溶接などを除けば
、サワー環境中で用いられる溶接構造物の殆どがこれら
３種の溶接方法で施工される。

第２ビード２は、第１ビードｌ及び母材熱影響部の最高
硬さをコントロールするためのものであるが、ＳＳＣが
第２ビード２より生じる場合は、第１ビードｌまたは母
材熱影響部のＳＳＣ試験ではなくなるため、第２ビード
２にたいしては、入熱量５　ｋＪ　／　ｃｍでもＳＳＣ
を起こさなかった表２−４に記載のＹ−３のワイヤと、
シールドガスの組合せを用いた。

表２−１．２−２．２−３は、各溶接方法に用いた溶接
材料の成分を示している。表２−４は第１ビードｌに用
いた溶接条件及び溶接材料を示している。

表３は、ＳＳＣ試験結果をまとめたものであり、溶接金
属の化学組成とは第１ビードの組成を指し、また限界硬
さは第２ビードにより第１ビードの最高硬さを変化させ
た溶接継手部を作製し、それぞれの継手よりＳＳＣ試験
片を第２図に示す位置より採取し、実降伏応力に相当す
る曲げ応力をＮＡＣＥ環境下において負荷し、ＳＳＣを
発生しない最高硬さとして決定した。

本発明によれば、母材及び母材熱影響部にはＳＳＣが起
こらず、また溶接金属の限界硬さは全てＨｖ　２１１８
を超えており、ＮＡＣＥが提唱するＨｖ２１１Ｂ以下と
いう条件を満たさなくとも良好な耐ＳＳＣ性が得られる
ことがわかる。

一方比較例では、ＹＣ３，ＹＣＪＩ、ＹＤ２．ＹＥ２．
ＹＥ３．ＹＦ２．ＹＧ２、ＮＡ３．　Ａ、　Ｆのように
、溶接金属の限界硬さに達する前に母材または母材ＨＡ
ＺにＳＳＣやＨＩＣか生じ、溶接金属の限界硬さが決定
出来ないものや、ＨＤ、ＮＥ、ＮＨ，Ｌのように、溶接
金属の限界硬さがＨｖ２４８を下回るものが生じている
。

〔発明の効果〕

以上説明した如く本発明は、従来一般に考えられてきた
ＳＳＣを防止する基準、　Ｈｖ　２１１８以下ト（隻う
条件を、必ずしも満足しなくとも良好な耐ＳＳＣ性を示
す溶接金属を持つ溶接構造物を提供することができる。

このことは、溶接金属成分の選択の幅が広がることを意
味し、耐ＳＳＣ性及びそれ以外の特性の確保など、溶接
構造物の信頼性の向上、補修溶接作業の能率向上環、構
造物の品質向上に資するところは極めて大である。

【図面の簡単な説明】

第１図は溶接試験に供した溶接継手を示す斜視図、第２
図は溶接継手部から採取するＳＳＣ試験片の採取位置を
示す断面図である。 ｌ・・・第１ビート、　　　２・・・第２ビード。 ３・・・ＳＳＣ試験片　、４・・・母材部代理人　弁理
士　秋　沢　政　光 他　１名 オ 図 岸２図 自 発 手 続 補正書 平成３年６月１７日

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）母材部が、重量％で、 Ｃ：０．０２〜０．０６％、Ｓｉ：０．６％以下、Ｈｎ
   ：１．０〜１．６％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．
   ００１％以下、Ａｌ：０．００１〜０．０６０％、Ｎｂ
   ：０．００５〜０．０４％、Ｔｉ：０．００５〜０．０
   ３０％、Ｃａ：０．００１〜０．００６％、Ｎ：０．０
   ０６％以下、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼を
   使用し、溶接金属が下記（１）式で示される指数Ｐｗ：
   ０．１８〜０．３８％を満たし、 Ｃ：０．０３〜０．１４％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、
   Ｈｎ：０．７０〜１．８％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：
   ０．０２％以下、Ｂ：０．０００６〜０．００５％、Ｏ
   ：０．０１５〜０．０５％ とし、残部が鉄及び不可避的不純物であることを特徴と
   する耐ＨＩＣ性及び耐ＳＳＣ性に優れた溶接構造物。 Ｐｗ＝Ｃ＋Ｈｎ／＋Ｍｏ／５……（１）
2. （２）母材部は、付加成分として、 Ｍｏ：０．０５〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜０．５％
   、Ｃｕ：０．０５〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．１０
   ％の範囲で１種または２種以上を含有することを特徴と
   する請求項（１）記載のＨＩＣ性及び耐ＳＳＣ性に優れ
   た溶接構造物。
3. （３）溶接金属が、重量％で、（１）式で示される指数
   Ｐｗが、Ｐｗ：０．１８〜０．４４％を満たし、Ｃ：０
   ．０３〜０．１４％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：
   ０．７０〜１．８％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０
   ２％以下、Ｂ：０．０００６％未満、Ｏ：０．０１５〜
   ０．０８％ とし、残部が鉄及び不可避的不純物であることを特徴と
   する請求項（１）または（２）記載の耐ＨＩＣ性及び耐
   ＳＳＣ性に優れた溶接構造物。
4. （４）溶接金属部は、付加成分として、 Ｍｏ：０．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｔｉ：０．
   ００３〜０．０５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
   項（１）ないし（３）のいずれかに記載の耐ＨＩＣ性及
   び耐ＳＳＣ性に優れた溶接構造物。