JPH0411882B2 - - Google Patents
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- JPH0411882B2 JPH0411882B2 JP55163624A JP16362480A JPH0411882B2 JP H0411882 B2 JPH0411882 B2 JP H0411882B2 JP 55163624 A JP55163624 A JP 55163624A JP 16362480 A JP16362480 A JP 16362480A JP H0411882 B2 JPH0411882 B2 JP H0411882B2
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- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
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-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D16/00—Control of fluid pressure
- G05D16/20—Control of fluid pressure characterised by the use of electric means
- G05D16/2093—Control of fluid pressure characterised by the use of electric means with combination of electric and non-electric auxiliary power
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D16/00—Control of fluid pressure
- G05D16/04—Control of fluid pressure without auxiliary power
- G05D16/06—Control of fluid pressure without auxiliary power the sensing element being a flexible membrane, yielding to pressure, e.g. diaphragm, bellows, capsule
- G05D16/063—Control of fluid pressure without auxiliary power the sensing element being a flexible membrane, yielding to pressure, e.g. diaphragm, bellows, capsule the sensing element being a membrane
- G05D16/0644—Control of fluid pressure without auxiliary power the sensing element being a flexible membrane, yielding to pressure, e.g. diaphragm, bellows, capsule the sensing element being a membrane the membrane acting directly on the obturator
- G05D16/0655—Control of fluid pressure without auxiliary power the sensing element being a flexible membrane, yielding to pressure, e.g. diaphragm, bellows, capsule the sensing element being a membrane the membrane acting directly on the obturator using one spring-loaded membrane
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電磁駆動力により制御する圧力制御弁
に関し、特に本発明の目的は比較的小さい力で駆
動される圧力制御弁において、ムービングマグネ
ツト形の駆動部を用いて、ヒステリシスが小さ
く、リード線の断線の心配の少ない信頼性の高い
圧力制御弁を提供することを目的とする。
に関し、特に本発明の目的は比較的小さい力で駆
動される圧力制御弁において、ムービングマグネ
ツト形の駆動部を用いて、ヒステリシスが小さ
く、リード線の断線の心配の少ない信頼性の高い
圧力制御弁を提供することを目的とする。
従来、圧力制御弁の駆動部として、プランジヤ
型のもの、ムービンコイル型のものが実用化さ
れ、ムービングマグネツト型のものでは、実用的
なものがなかつた。
型のもの、ムービンコイル型のものが実用化さ
れ、ムービングマグネツト型のものでは、実用的
なものがなかつた。
従来のプランジヤ型においては、原理的に磁気
特性から、ヒステリシス現象はさけられず、また
コイル部も大きなものが必要であつた。
特性から、ヒステリシス現象はさけられず、また
コイル部も大きなものが必要であつた。
一方、ムービングコイル型においては、原理的
にヒステリシス現象がなく、コイル部も小さなも
のでよいが、コイルが動くため、リード線の断線
の危険があつた。
にヒステリシス現象がなく、コイル部も小さなも
のでよいが、コイルが動くため、リード線の断線
の危険があつた。
従来例として第１図にムービングコイル型の駆
動部をもつ圧力制御弁を示す。
動部をもつ圧力制御弁を示す。
入口１と出口２の途中に弁座３を設け、ダイヤ
フラム４に弁体５を固着して、ガスガバナ部を構
成する。コイル６とセンターポール７、トツプヨ
ーク８、永久磁石９、ボトムヨーク１０で磁気回
路を構成する。１１は端子１２とコイル６とのリ
ード線である。１３は大気圧と背圧室１４を連通
する穴である。１５は弁体５を弁座３を閉じる方
向に付勢するばねであり、調節ねじ１６により、
その力を調節できるようになつている。
フラム４に弁体５を固着して、ガスガバナ部を構
成する。コイル６とセンターポール７、トツプヨ
ーク８、永久磁石９、ボトムヨーク１０で磁気回
路を構成する。１１は端子１２とコイル６とのリ
ード線である。１３は大気圧と背圧室１４を連通
する穴である。１５は弁体５を弁座３を閉じる方
向に付勢するばねであり、調節ねじ１６により、
その力を調節できるようになつている。
上記の構成において、次のような動作をする。
ガスバガナ部の動作は周知のように、入口１から
の一次圧が変化しても、出口２の二次圧を一定に
保ち、その二次圧力は、弁体５に加える力により
変化させる事ができる。つまり、磁気回路部の磁
界中にあるコイル部に流れる電流値に応じて、フ
レミングの左手の法則により発生する力により、
二次圧力を制御することができるものである。
ガスバガナ部の動作は周知のように、入口１から
の一次圧が変化しても、出口２の二次圧を一定に
保ち、その二次圧力は、弁体５に加える力により
変化させる事ができる。つまり、磁気回路部の磁
界中にあるコイル部に流れる電流値に応じて、フ
レミングの左手の法則により発生する力により、
二次圧力を制御することができるものである。
このため、コイル電流に応じた、二次圧力が発
生し、比例制御ができるのである。
生し、比例制御ができるのである。
ところが、コイル６は、動作状態においては電
流値に応じて、センターポール７をガイドとし
て、上下に常に動くため、リード線１１に繰り返
しの応力が加わり、リード線１１の断線の危険性
が常にあり、信頼性、特に耐久性に不安があつ
た。
流値に応じて、センターポール７をガイドとし
て、上下に常に動くため、リード線１１に繰り返
しの応力が加わり、リード線１１の断線の危険性
が常にあり、信頼性、特に耐久性に不安があつ
た。
本発明は上記従来例の欠点を解消するもので、
図面にしたがい一実施例を以下に説明する。
図面にしたがい一実施例を以下に説明する。
第２図は本発明の一実施例で、入口２０と出口
２１の途中に弁座２２を設け、前記弁座２２に対
向して弁体２３がダイヤフラム２４の中央部に固
着支持されている。前記弁体２３の上流側に一次
圧室２５、下流側に二次圧室２６を形成し、二次
圧室２６の下流に絞り部２７を設けて低圧部２８
を形成し、該低圧部２８と前記ダイヤフラム２４
の流通路と反対側に大気と気密の背圧室２９を設
け、前記低圧部２８と前記背圧室２９を同圧力と
なるよう連通する連通路３０で連通している。弁
体２３の上部には、ムービングマグネツト形の駆
動部３１を構成し、スロツト部を有する永久磁石
３２が弁体２３に一体に動作するように固着され
ている。電磁コイル３３が前記永久磁石３２のス
ロツト部の少なくとも一部が挿入され、磁気回路
を構成している。
２１の途中に弁座２２を設け、前記弁座２２に対
向して弁体２３がダイヤフラム２４の中央部に固
着支持されている。前記弁体２３の上流側に一次
圧室２５、下流側に二次圧室２６を形成し、二次
圧室２６の下流に絞り部２７を設けて低圧部２８
を形成し、該低圧部２８と前記ダイヤフラム２４
の流通路と反対側に大気と気密の背圧室２９を設
け、前記低圧部２８と前記背圧室２９を同圧力と
なるよう連通する連通路３０で連通している。弁
体２３の上部には、ムービングマグネツト形の駆
動部３１を構成し、スロツト部を有する永久磁石
３２が弁体２３に一体に動作するように固着され
ている。電磁コイル３３が前記永久磁石３２のス
ロツト部の少なくとも一部が挿入され、磁気回路
を構成している。
３４はコイルのリード線３５の端子で、３６は
シール用のゴムブツシユ、３７は絶縁キヤツプ、
３８は押え板で端子部を形成している。これらの
端子部は背圧室２９と外部との間に洩れのない構
造にしてある。３９は弁体２３を押し上げる方向
に作用する小さな力のコイルばね、４０は前記コ
イルばねの力を調節する調節子、４１はキヤツプ
である。
シール用のゴムブツシユ、３７は絶縁キヤツプ、
３８は押え板で端子部を形成している。これらの
端子部は背圧室２９と外部との間に洩れのない構
造にしてある。３９は弁体２３を押し上げる方向
に作用する小さな力のコイルばね、４０は前記コ
イルばねの力を調節する調節子、４１はキヤツプ
である。
上記の永久磁石３２のスロツト部の磁界中にあ
る電磁コイル３３に電流Ｉを流すと、フレミング
の左手の法則に従つて、下向きに弁を押す方向に
力Ｆを生じる。力Ｆは、Ｆ＝Ｉ・Blで、電流Ｉ
に比例して得られる。ただしＢは磁気ギヤツプの
磁束密度、ｌはコイル長とする。
る電磁コイル３３に電流Ｉを流すと、フレミング
の左手の法則に従つて、下向きに弁を押す方向に
力Ｆを生じる。力Ｆは、Ｆ＝Ｉ・Blで、電流Ｉ
に比例して得られる。ただしＢは磁気ギヤツプの
磁束密度、ｌはコイル長とする。
ムービングマグネツト形駆動部３１の必要とす
る力Ｆは、本発明の構成における圧力制御弁の作
用により、従来例に比較して極めて小さな力でよ
いことになる。以下に作用を述べる。
る力Ｆは、本発明の構成における圧力制御弁の作
用により、従来例に比較して極めて小さな力でよ
いことになる。以下に作用を述べる。
電磁コイル３３に通電をしていないときには、
コイルばね３９により弁座２２に弁体２３が押圧
し弁座２２が閉じられており、入口２０から流体
は二次圧室２６へは流れないようになつている。
コイルばね３９により弁座２２に弁体２３が押圧
し弁座２２が閉じられており、入口２０から流体
は二次圧室２６へは流れないようになつている。
そして、永久磁石３２のスロツト部の磁界中に
ある電磁コイル３３に電流Ｉを流すと、フレミン
グの左手の法則に従つて、永久磁石３２には下向
きに弁体２３を押す方向に力Ｆを生じる。この力
Ｆにより弁体２３が開弁し流体が二次圧室２６お
よび絞り部２７を通つて低圧部２８から出口２１
に流れる。
ある電磁コイル３３に電流Ｉを流すと、フレミン
グの左手の法則に従つて、永久磁石３２には下向
きに弁体２３を押す方向に力Ｆを生じる。この力
Ｆにより弁体２３が開弁し流体が二次圧室２６お
よび絞り部２７を通つて低圧部２８から出口２１
に流れる。
このとき、背圧室２９には低圧部２８の圧力が
連通路３０を介してダイヤフラム２４に印加され
て弁体２３を開弁する方向に力を作用する。この
ため従来例に比較してきわめて小さな力でよいこ
とになる。
連通路３０を介してダイヤフラム２４に印加され
て弁体２３を開弁する方向に力を作用する。この
ため従来例に比較してきわめて小さな力でよいこ
とになる。
ここで、一次圧室２５の圧力をP1、二次圧室
２６の圧力をP2、低圧部２８および背圧室２９
の圧力をP3とし、弁体２３の受圧面積をSv、ダ
イヤフラム２４の受圧面積をSdとし、電磁コイ
ル３３と永久磁石３２などからなるムービングマ
グネツト形駆動部３１によつて弁体２３に作用さ
せる力をＦとし、力Ｆと圧力の関係は以下のよう
になる。
２６の圧力をP2、低圧部２８および背圧室２９
の圧力をP3とし、弁体２３の受圧面積をSv、ダ
イヤフラム２４の受圧面積をSdとし、電磁コイ
ル３３と永久磁石３２などからなるムービングマ
グネツト形駆動部３１によつて弁体２３に作用さ
せる力をＦとし、力Ｆと圧力の関係は以下のよう
になる。
左辺には開弁方向に作用する力を、右辺には閉
弁方向に作用する力を考えて、左辺と右辺の力が
釣り合う点を考えると、 Ｆ＋P3×Sd×P1×Sv ＝P1×Sd＋P2×Sv ……式１ となる。
弁方向に作用する力を考えて、左辺と右辺の力が
釣り合う点を考えると、 Ｆ＋P3×Sd×P1×Sv ＝P1×Sd＋P2×Sv ……式１ となる。
ここで、Sv＝Sdとなるように設計しているの
で、これをＳとして式１を変形すると Ｆ＋P3×Ｓ＝P2×Ｓ ……式２ Ｆ＝（P2−P3）×Ｓ ……式３ の関係となる。
で、これをＳとして式１を変形すると Ｆ＋P3×Ｓ＝P2×Ｓ ……式２ Ｆ＝（P2−P3）×Ｓ ……式３ の関係となる。
すなわち、弁体２３に作用する力（駆動力）Ｆ
は、差圧（P2−P3）に比例する。
は、差圧（P2−P3）に比例する。
この関係を第４図に示す。
また、差圧（P2−P3）は絞り部２７による圧
力損失であり、これは絞り部２７に流れる流体に
よつて生じるものである。
力損失であり、これは絞り部２７に流れる流体に
よつて生じるものである。
第５図は、絞り部２７の絞り径をパラメータと
して差圧（P2−P3）と低圧部２８（背圧部２９）
における圧力P3の関係を実験的に求めた図であ
る。
して差圧（P2−P3）と低圧部２８（背圧部２９）
における圧力P3の関係を実験的に求めた図であ
る。
図において、パラメータである絞り径の大きさ
Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤはＡ＞Ｂ＞Ｃ＞Ｄの関係にあ
る。
Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤはＡ＞Ｂ＞Ｃ＞Ｄの関係にあ
る。
また換言すれば、絞り部２７における通路抵抗
としては、絞り径Ａの場合が最も小さく、絞り径
Ｂ、絞り径Ｃ及び絞り径Ｄの順に次第に大きくな
ることを示している。
としては、絞り径Ａの場合が最も小さく、絞り径
Ｂ、絞り径Ｃ及び絞り径Ｄの順に次第に大きくな
ることを示している。
この第５図から明らかのような差圧（P2−P3）
と低圧部２８における圧力P3とは比例的関係に
あることが分かる。
と低圧部２８における圧力P3とは比例的関係に
あることが分かる。
したがつて、第４図及び第５図から明らかのよ
うに駆動力Ｆと低圧部２８における圧力P3とは
それぞれ供に差圧（P2−P3）に比例しているこ
とから、駆動力Ｆと低圧部２８における圧力P3
とは比例関係にあるということができる。
うに駆動力Ｆと低圧部２８における圧力P3とは
それぞれ供に差圧（P2−P3）に比例しているこ
とから、駆動力Ｆと低圧部２８における圧力P3
とは比例関係にあるということができる。
すなわち、駆動力Ｆを制御することによつて低
圧部２８における圧力P3を調節することができ
る。
圧部２８における圧力P3を調節することができ
る。
次に、ガス燃焼器具のバーナーノズルに供給す
るガス圧力の制御に応用した場合を考え、従来の
ムービングコイル型の駆動部をもつ圧力制御弁
と、本発明のムービングマグネツト型の圧力制御
弁に必要な駆動力を比較している。
るガス圧力の制御に応用した場合を考え、従来の
ムービングコイル型の駆動部をもつ圧力制御弁
と、本発明のムービングマグネツト型の圧力制御
弁に必要な駆動力を比較している。
都市ガスの供給圧力P1は標準的には、200mm
H2Oであり、ガス瞬間給湯器等の定格ガス圧力
は一般に80〜100mmH2O程度に設定される場合が
多い。したがつて定格ガス圧力、つまりノズル圧
力に相当するガバナ２次圧P2を100mmH2Oに設定
し、圧力制御弁の弁径がφ36と仮定して計算して
みる。
H2Oであり、ガス瞬間給湯器等の定格ガス圧力
は一般に80〜100mmH2O程度に設定される場合が
多い。したがつて定格ガス圧力、つまりノズル圧
力に相当するガバナ２次圧P2を100mmH2Oに設定
し、圧力制御弁の弁径がφ36と仮定して計算して
みる。
従来例のムービングコイル型の圧力制御弁で
は、周知のガバナの原理より駆動力Ｆは次式で表
される。
は、周知のガバナの原理より駆動力Ｆは次式で表
される。
Ｆ×Ｐ×Ｓ
ここで
Ｆ：駆動力（Kg）
Ｐ：ガバナ２次圧（Kg／cm2）
Ｓ：弁体の有効面積（cm2）
ここで駆動力及び圧力の単位をそれぞれFc
（ｇ）及びP2（mmH2O）に置きかえて表現すると、 Fc＝P2×Sv×1/10 Fc：駆動力（Kg） P2：ガバナ２次圧（mmH2O） Sv：弁体の有効面積（cm2） となりφ36の弁径ではSv≒10cm2なので、 Fc×100×10×1/10＝100（ｇ） すなわち、従来の圧力制御弁においてガバナ２
次圧P2を100mmH2Oに制御するに必要な駆動力Fc
は100ｇとなる。
（ｇ）及びP2（mmH2O）に置きかえて表現すると、 Fc＝P2×Sv×1/10 Fc：駆動力（Kg） P2：ガバナ２次圧（mmH2O） Sv：弁体の有効面積（cm2） となりφ36の弁径ではSv≒10cm2なので、 Fc×100×10×1/10＝100（ｇ） すなわち、従来の圧力制御弁においてガバナ２
次圧P2を100mmH2Oに制御するに必要な駆動力Fc
は100ｇとなる。
次に、本発明のムービングマグネツト型の圧力
制御弁の場合を考えて見る。従来のガバナ２次圧
に相当する低圧部２８の圧力P3を100mmH2Oに制
御するためのムービングマグネツト型の駆動力
FMは次の式で計算される。まず、前述した式３
を再度記述する。
制御弁の場合を考えて見る。従来のガバナ２次圧
に相当する低圧部２８の圧力P3を100mmH2Oに制
御するためのムービングマグネツト型の駆動力
FMは次の式で計算される。まず、前述した式３
を再度記述する。
Ｆ＝（P2−P3）×Ｓ
Ｆ：駆動力（Kg）
Ｐ：二次圧室の圧力（Kg／cm2）
P3：低圧部の圧力（Kg／cm2）
Ｓ：弁体及びダイヤフラムの受圧面積（cm2）
ここで、従来例と同様に単位を置きかえると、
FM＝（P2−P3）×Ｓ×1/10 ……式４
FM：ムービングマグネツト駆動力（ｇ）
P2：二次圧室の圧力（mmH2O）
P3：低圧部の圧力（mmH2O）
となる。
なお、弁体及びダイヤフラムの受圧面積Ｓは従
来の場合と同様に考え、Ｓ≒10cm2とする。
来の場合と同様に考え、Ｓ≒10cm2とする。
また本発明において、仮に絞り部２７は絞り径
Ｃで構成されているものとする。
Ｃで構成されているものとする。
第５図から明らかのように、この場合低圧部２
８の圧力P3を100mmH2Oに制御する場合の差圧
（P2−P3）mmH2Oは20mmH2Oである。
８の圧力P3を100mmH2Oに制御する場合の差圧
（P2−P3）mmH2Oは20mmH2Oである。
したがつて、これを式４に代入すれば
FM＝20×10×1/10＝20（ｇ）
となる。
以上のように、ノズル圧を100mmH2Oに制御す
る駆動力は従来100ｇ必要であつたのに対し、本
発明においては20ｇでよく、従来の５分の１にな
る。
る駆動力は従来100ｇ必要であつたのに対し、本
発明においては20ｇでよく、従来の５分の１にな
る。
また、絞り部２７として絞り径Ａで構成した場
合には第５図から明らかのように、差圧（P2−
P3）が10mmH2Oになるから前述した絞り径Ｃの
場合と同様にこれを式４に代入すれば FM＝10×1/10＝10（ｇ） となり、駆動力FMを10分の１にすることも可能
である。
合には第５図から明らかのように、差圧（P2−
P3）が10mmH2Oになるから前述した絞り径Ｃの
場合と同様にこれを式４に代入すれば FM＝10×1/10＝10（ｇ） となり、駆動力FMを10分の１にすることも可能
である。
このように絞り部２７における絞り径を調節す
ることにより低圧部における圧力と駆動力との関
係を調節することができる。
ることにより低圧部における圧力と駆動力との関
係を調節することができる。
そこで絞り部２７をバルブ、たとえばニードル
バルブのような可変絞りにすれば圧力制御弁の特
性を微調整する事もできるので、特性のばらつき
も小さくすることが可能である。
バルブのような可変絞りにすれば圧力制御弁の特
性を微調整する事もできるので、特性のばらつき
も小さくすることが可能である。
上記のように本発明の圧力制御弁は従来と比較
して飛躍的に小さな力で駆動することが可能にな
る。このことにより、駆動部の永久磁石が小さく
でも充分駆動させることができるので、従来は、
実用的な圧力制御弁においてムービングマグネツ
ト形の駆動部としては、大きな永久磁石が必要に
なり、 (1) 重量が大きいため応答が遅い。
して飛躍的に小さな力で駆動することが可能にな
る。このことにより、駆動部の永久磁石が小さく
でも充分駆動させることができるので、従来は、
実用的な圧力制御弁においてムービングマグネツ
ト形の駆動部としては、大きな永久磁石が必要に
なり、 (1) 重量が大きいため応答が遅い。
(2) 摺動摩擦力が大きい。
(3) 傾きに対して動作が不安定である。
などの点から実用化ができなかつた。
本発明において前述のごとく小さい駆動力でよ
いことから実用的な圧力制御弁において、ムービ
ングマグネツトタイプの駆動部が可能になつた。
いことから実用的な圧力制御弁において、ムービ
ングマグネツトタイプの駆動部が可能になつた。
第３図は本発明の他の一実施例で、弁体２３の
下部にマグネツト３２を固定装着し、圧力制御弁
のコンパクト化を図つたもので、第２図の本発明
と同一動作機能を有する。
下部にマグネツト３２を固定装着し、圧力制御弁
のコンパクト化を図つたもので、第２図の本発明
と同一動作機能を有する。
以上のように本発明の圧力制御弁によれば次の
効果が得られる。
効果が得られる。
(1) ムービングマグネツト形駆動部を用いている
ため、可動部分にリード線のような固定部分と
の連結部分が必要でなく、可動部分が独立して
いるため動作の信頼性が高い。
ため、可動部分にリード線のような固定部分と
の連結部分が必要でなく、可動部分が独立して
いるため動作の信頼性が高い。
(2) 低圧部の圧力を背圧室に導く構成としている
ために、二次圧室と低圧部の差圧に比例する小
駆動力で弁体を駆動できるようになつているの
で小さなムービングマグネツト形駆動部が採用
でき、ヒステリシスがほとんど発生しない。
ために、二次圧室と低圧部の差圧に比例する小
駆動力で弁体を駆動できるようになつているの
で小さなムービングマグネツト形駆動部が採用
でき、ヒステリシスがほとんど発生しない。
(3) 小駆動力でよいために、駆動部の消費電力も
小さくなる。
小さくなる。
(4) 弁体と一体にムービングマグネツト駆動部の
永久磁石回路を構成するためガスガバナ部の内
部に駆動部を設けることもできるのでコンパク
ト化が図れる。
永久磁石回路を構成するためガスガバナ部の内
部に駆動部を設けることもできるのでコンパク
ト化が図れる。
第１図は従来例のムービングコイルタイプ圧力
制御弁の断面図、第２図は本発明の一実施例の圧
力制御弁の断面図、第３図は本発明の他の一実施
例の断面図、第４図、第５図は本発明の一実施例
の圧力制御弁の特性図である。 ２２……弁座、２３……弁体、２４……ダイヤ
フラム、２５……一次圧室、２６……二次圧室、
２８……低圧部、２９……背圧室、３０……連通
路、３２……永久磁石、３３……電磁コイル。
制御弁の断面図、第２図は本発明の一実施例の圧
力制御弁の断面図、第３図は本発明の他の一実施
例の断面図、第４図、第５図は本発明の一実施例
の圧力制御弁の特性図である。 ２２……弁座、２３……弁体、２４……ダイヤ
フラム、２５……一次圧室、２６……二次圧室、
２８……低圧部、２９……背圧室、３０……連通
路、３２……永久磁石、３３……電磁コイル。
Claims (1)
- １ 流体の流通路内に弁座と、前記弁座に対向し
て弁体と、前記弁体の上流側に一次圧室と、弁体
下流側に二次圧室と、前記弁体と固着したダイヤ
フラムと、前記ダイヤフラムの流通路と反対側に
大気と気密の背圧室と、前記二次圧室よりも下流
に絞り部を設け、前記絞り部により形成される低
圧部と、前記背圧室と前記低圧部を同圧力となる
ように連通する連通路と、前記弁体に作用する力
が開弁方向に発生する電気的駆動部として、前記
弁体に固着し前記弁体と一体に動く永久磁石と、
前記永久磁石に設けたスロツトと、前記スロツト
に少なくとも一部が挿入された電磁コイルで構成
したムービングマグネツト形駆動部とを有する圧
力制御弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55163624A JPS5786914A (en) | 1980-11-19 | 1980-11-19 | Pressure control valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55163624A JPS5786914A (en) | 1980-11-19 | 1980-11-19 | Pressure control valve |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5786914A JPS5786914A (en) | 1982-05-31 |
| JPH0411882B2 true JPH0411882B2 (ja) | 1992-03-02 |
Family
ID=15777460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55163624A Granted JPS5786914A (en) | 1980-11-19 | 1980-11-19 | Pressure control valve |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5786914A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4019757A1 (de) * | 1990-06-21 | 1992-01-02 | Honeywell Bv | Membrangesteuerter gasdruckregler |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5556208A (en) * | 1978-10-18 | 1980-04-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Fluid pressure controller |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS589287Y2 (ja) * | 1978-04-25 | 1983-02-19 | 三菱電機株式会社 | 電磁式流量制御弁 |
-
1980
- 1980-11-19 JP JP55163624A patent/JPS5786914A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5556208A (en) * | 1978-10-18 | 1980-04-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Fluid pressure controller |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5786914A (en) | 1982-05-31 |
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