JPH04116301A - 排熱回収ボイラ - Google Patents
排熱回収ボイラInfo
- Publication number
- JPH04116301A JPH04116301A JP23437990A JP23437990A JPH04116301A JP H04116301 A JPH04116301 A JP H04116301A JP 23437990 A JP23437990 A JP 23437990A JP 23437990 A JP23437990 A JP 23437990A JP H04116301 A JPH04116301 A JP H04116301A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- water
- boiler
- low
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 title claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 77
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 17
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 11
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 9
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 9
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 8
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- TVZRAEYQIKYCPH-UHFFFAOYSA-N 3-(trimethylsilyl)propane-1-sulfonic acid Chemical compound C[Si](C)(C)CCCS(O)(=O)=O TVZRAEYQIKYCPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 3
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は排熱回収ボイラ装置に係り、特にコンバインI
くカスタービンプラン1〜用の混圧型排熱回収ボイラに
関するものである。
くカスタービンプラン1〜用の混圧型排熱回収ボイラに
関するものである。
[従来の技術]
急増する電力需要に応えるために大容量の火力発電所が
建設されているが、これらのボイラは部分負荷時におい
ても高い発電効率を得るために変圧運転を行なうことか
要求されている。
建設されているが、これらのボイラは部分負荷時におい
ても高い発電効率を得るために変圧運転を行なうことか
要求されている。
これは最近の電力需要の特徴として、JM (−力発電
の伸びと共に、負荷の最大と最小の差も増太し、火力発
電はヘースロード用から負荷調整用へと移行する傾向に
ある。
の伸びと共に、負荷の最大と最小の差も増太し、火力発
電はヘースロード用から負荷調整用へと移行する傾向に
ある。
つまり、火力発電を負荷調整用として運転する場合、ボ
イラ負荷を常に全負荷で運転されるものは少なく、負荷
を75%負荷、50%負荷、25%負荷へと負荷を4二
げ、下げして運転したり、運転を停止するなど、いわゆ
る毎[1起動停止(Da−i、lyS tart S
top以1z単にDSSという)運転などを行なって中
間負荷を担い、このDSS運転によって電力需要の多い
昼間のみ運転し、夜間は運転を停止して発電効率を向ト
させるのである。
イラ負荷を常に全負荷で運転されるものは少なく、負荷
を75%負荷、50%負荷、25%負荷へと負荷を4二
げ、下げして運転したり、運転を停止するなど、いわゆ
る毎[1起動停止(Da−i、lyS tart S
top以1z単にDSSという)運転などを行なって中
間負荷を担い、このDSS運転によって電力需要の多い
昼間のみ運転し、夜間は運転を停止して発電効率を向ト
させるのである。
例えば高効率発電の一環として、最近コンバインドガス
タービンブラントが注目されている。このコンバインド
ガスタービンプラントは、まずガスタービンによる発電
を行なうと共に、ガスタービンから排出される排ガス中
の排熱を排熱回収ボイラによって熱回収し、この排熱回
収ボイラで発生した蒸気によって蒸気ターピンを作動さ
せて発電するものである。
タービンブラントが注目されている。このコンバインド
ガスタービンプラントは、まずガスタービンによる発電
を行なうと共に、ガスタービンから排出される排ガス中
の排熱を排熱回収ボイラによって熱回収し、この排熱回
収ボイラで発生した蒸気によって蒸気ターピンを作動さ
せて発電するものである。
このようにコンバイン1〜ガスターヒンプラントはガス
タービンによる発電と、蒸気タービンによる発電を同時
に行なうために発電効率が高いうえ、ガスタービンの特
性である負荷応答性に優れ、このために急激な電力需要
の上昇、下降にも十分対応でき、負荷追従性にも優れて
おり、DSS運転を行なうには好都合である。
タービンによる発電と、蒸気タービンによる発電を同時
に行なうために発電効率が高いうえ、ガスタービンの特
性である負荷応答性に優れ、このために急激な電力需要
の上昇、下降にも十分対応でき、負荷追従性にも優れて
おり、DSS運転を行なうには好都合である。
第2図はコンバインドカスタービンプラン1〜の概略系
統図である。
統図である。
第2図において、空気供給管1からの燃焼用空気Aと燃
料供給管2からの燃料Fを燃焼器3で混合して燃焼させ
、その燃焼ガスでガスタービン4を回転させガスタービ
ン4による発電を行なう。
料供給管2からの燃料Fを燃焼器3で混合して燃焼させ
、その燃焼ガスでガスタービン4を回転させガスタービ
ン4による発電を行なう。
カスタービン4を回転させた排カスGは排熱回収ボイラ
5の排ガス通路6へ導入される。この排ガス通路6には
下流側から上流へ低圧節炭器7.低圧蒸発器8および低
圧トラム9からなる低圧ボイラ10と、高圧節炭器11
.高圧蒸発器12.高圧l・ラム13および過熱器14
からなる高圧ボイラ15が配置されている。
5の排ガス通路6へ導入される。この排ガス通路6には
下流側から上流へ低圧節炭器7.低圧蒸発器8および低
圧トラム9からなる低圧ボイラ10と、高圧節炭器11
.高圧蒸発器12.高圧l・ラム13および過熱器14
からなる高圧ボイラ15が配置されている。
一方、被加熱流体である給水W、は給水ポンプ16より
給水管]7を経て低圧節炭器7に供給され、所定の温度
までに予熱された後、低圧トラム給水管]8を通り低圧
1−ラム9に供給される。
給水管]7を経て低圧節炭器7に供給され、所定の温度
までに予熱された後、低圧トラム給水管]8を通り低圧
1−ラム9に供給される。
低圧トラム9に供給された給水W1、は、低圧I〜クラ
ムの低圧下降管19を経て低圧蒸発器8.低圧ドラム9
の順で自然循環または強制循環され、その間に加熱され
て低圧トラム9内で水と蒸気に分離された後、水は再び
低圧■降管]9.低圧蒸発器8および低圧トラム9へと
再循環されるか、蒸気は低圧主蒸気管20より蒸気ター
ビン21へ供給される。
ムの低圧下降管19を経て低圧蒸発器8.低圧ドラム9
の順で自然循環または強制循環され、その間に加熱され
て低圧トラム9内で水と蒸気に分離された後、水は再び
低圧■降管]9.低圧蒸発器8および低圧トラム9へと
再循環されるか、蒸気は低圧主蒸気管20より蒸気ター
ビン21へ供給される。
一方、低圧節炭器7の出1」で分流された高渇水W2の
一部はボイラ移送ポンプ22より高圧給水管23登経て
高圧節炭器11に供給され、所定の温度まで予熱された
後、高圧ドラム給水管24を通り高圧ドラム13に供給
される。
一部はボイラ移送ポンプ22より高圧給水管23登経て
高圧節炭器11に供給され、所定の温度まで予熱された
後、高圧ドラム給水管24を通り高圧ドラム13に供給
される。
高圧トラムコ3に供給された高温水WRは低圧ボイラ1
0と同様に高圧ドラム13の高圧下降管25を経て高圧
蒸発器12.高圧ドラム」−3の順で循環し、高圧ドラ
ム13内で分離された蒸気はドラム蒸気出口管26を経
て過熱器14へ送られ、ここでさらに昇温されだ後、高
圧主蒸気管27より蒸気タービン2]へ供給され、蒸気
タービン21による発電を行なう。
0と同様に高圧ドラム13の高圧下降管25を経て高圧
蒸発器12.高圧ドラム」−3の順で循環し、高圧ドラ
ム13内で分離された蒸気はドラム蒸気出口管26を経
て過熱器14へ送られ、ここでさらに昇温されだ後、高
圧主蒸気管27より蒸気タービン2]へ供給され、蒸気
タービン21による発電を行なう。
なお、高圧ドラム13で分離された水は、高圧下降管2
5.高圧蒸発器12.高圧ドラム13へと再循環される
。
5.高圧蒸発器12.高圧ドラム13へと再循環される
。
そして、高圧ドラム13および低圧トラム9の給水レベ
ルはそれぞれ高圧ドラム給水弁28.低圧ドラム給水弁
29を操作して給水量が制御される。
ルはそれぞれ高圧ドラム給水弁28.低圧ドラム給水弁
29を操作して給水量が制御される。
他方、蒸気タービン21で蒸気タービン2]を回転させ
た蒸気は復水器30で水となり、給水ポンプ]6より再
び排熱回収ボイラ5へ給水される。
た蒸気は復水器30で水となり、給水ポンプ]6より再
び排熱回収ボイラ5へ給水される。
この給水管17の給水WFは約30’Cと低温であるだ
めに、そのままの給水温度で低圧節炭器7へ給水される
と低圧節炭器7で低温腐蝕が発生するので、低圧ボイラ
10.高圧ボイラ15内の高温水WRと混合させて、低
温腐蝕がおこらない所定の温度まで給水温度を昇温させ
て、低圧節炭器7へ給水する必要がある。
めに、そのままの給水温度で低圧節炭器7へ給水される
と低圧節炭器7で低温腐蝕が発生するので、低圧ボイラ
10.高圧ボイラ15内の高温水WRと混合させて、低
温腐蝕がおこらない所定の温度まで給水温度を昇温させ
て、低圧節炭器7へ給水する必要がある。
つまり、高圧給水管23の高温水W1.!の一部はボイ
ラ移送ポンプ22の出口から再循環流量調整弁32を有
する再循環流路33を経て給水管17へ供給され、低圧
節炭器7の低温腐蝕を防止している。
ラ移送ポンプ22の出口から再循環流量調整弁32を有
する再循環流路33を経て給水管17へ供給され、低圧
節炭器7の低温腐蝕を防止している。
なお、3コは発電機、34はガスタービン4の排カスG
中の窒素酸化物を除去するために高圧蒸発器12と高圧
節炭器11の間、あるいは高圧蒸発器12の中間に配置
される脱硝装置、35は過熱蒸気連絡管、36は過熱蒸
気止弁、37は圧力調整弁である。
中の窒素酸化物を除去するために高圧蒸発器12と高圧
節炭器11の間、あるいは高圧蒸発器12の中間に配置
される脱硝装置、35は過熱蒸気連絡管、36は過熱蒸
気止弁、37は圧力調整弁である。
以」二の説明はコンバインドガスタービンプラントにお
ける一般的な排ガス、給水、蒸気等の流れを説明したも
のであるが、以下、第3図および第4図を用いて、低圧
節炭器内での給水の流れと給水湿度について詳述する。
ける一般的な排ガス、給水、蒸気等の流れを説明したも
のであるが、以下、第3図および第4図を用いて、低圧
節炭器内での給水の流れと給水湿度について詳述する。
第3図および第4図において、符号7から符号33まて
は第2図のものと同一のものを示す。
は第2図のものと同一のものを示す。
38は下部管寄せ、39は伝熱管、40は上部管寄せ、
4]は連絡管である。
4]は連絡管である。
このような構造において、給水ポンプ1GかJらの給水
W +=、再循環流路33からの高温水W6は給水管1
−7から下部管寄せ38に入り、下部管寄せ38から伝
熱管39に分流されて上昇流となり、」二部管寄せ40
に集められて連絡管41を下降して次の下部管寄せ38
へと流入する。
W +=、再循環流路33からの高温水W6は給水管1
−7から下部管寄せ38に入り、下部管寄せ38から伝
熱管39に分流されて上昇流となり、」二部管寄せ40
に集められて連絡管41を下降して次の下部管寄せ38
へと流入する。
通常、低圧節炭器7のパネル内における流体の流れは流
動安定性の観点から第4図に示すように下部管寄せ38
側から」二部管寄せ40側へ流すJ−冒一流とづ−るが
、伝熱管;39内に給水WFが充満されている状態で再
循環流路33からの高温水W2を供給した場合、高濡水
W1.!の’tl−力により、第4図に示すように特定
の伝熱管39に高温水WRか流れ、給水W、−で満たさ
れた伝熱管39との間に温度差へT(約1−o○°c)
が生し好ましくない。
動安定性の観点から第4図に示すように下部管寄せ38
側から」二部管寄せ40側へ流すJ−冒一流とづ−るが
、伝熱管;39内に給水WFが充満されている状態で再
循環流路33からの高温水W2を供給した場合、高濡水
W1.!の’tl−力により、第4図に示すように特定
の伝熱管39に高温水WRか流れ、給水W、−で満たさ
れた伝熱管39との間に温度差へT(約1−o○°c)
が生し好ましくない。
[発明か解決しようとする課題]
このようにボイラ移送ポンプ22のミニマムフロー運転
が継続された場合、高温水w2の温度が上昇し、ボイラ
移送ポンプ22の許容温度を超えて、ボイラ移送ポンプ
22自体が損傷したり、高温水Wi+を低圧トラム9に
供給するため、低圧トラム給水弁29を開いた場合、減
圧により高温水W1.!がフラツシンク比、低圧1くう
11給水弁29を損傷する欠点がある。
が継続された場合、高温水w2の温度が上昇し、ボイラ
移送ポンプ22の許容温度を超えて、ボイラ移送ポンプ
22自体が損傷したり、高温水Wi+を低圧トラム9に
供給するため、低圧トラム給水弁29を開いた場合、減
圧により高温水W1.!がフラツシンク比、低圧1くう
11給水弁29を損傷する欠点がある。
本発明はかかる従来技術の欠点を解消しようとするもの
で、その目的とするところは、ミニマj、フロー運転時
てあっても高温水の温度上屑夕防什し、しかもボイラ移
送ポンプや低圧1くう11給水弁等の損傷を防くことが
できる排熱回収ボイラを提供することにある。
で、その目的とするところは、ミニマj、フロー運転時
てあっても高温水の温度上屑夕防什し、しかもボイラ移
送ポンプや低圧1くう11給水弁等の損傷を防くことが
できる排熱回収ボイラを提供することにある。
[課題を解決するための手段]
本発明は前述の目的を達成するために、低圧節炭器の入
口から低圧節炭器の出[」へ冷却水注入配管を設けたも
のである。
口から低圧節炭器の出[」へ冷却水注入配管を設けたも
のである。
[作用]
冷却水注入配管からの給水を高温水へ注入するので、ミ
ニマ運転時ロー運転峙てあっても高温水の温度上昇を防
止し、ボイラ移送ポンプや低圧1−ラム給水弁等を損傷
することはない。
ニマ運転時ロー運転峙てあっても高温水の温度上昇を防
止し、ボイラ移送ポンプや低圧1−ラム給水弁等を損傷
することはない。
[実施例]
以下、本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第1図は本発明の実施例に係る概略系統図である。
第1図において、符号7がら符号4」までは従来のもの
と同一のものを示す。
と同一のものを示す。
/42は低圧節炭器7の入しコがら低圧節炭器7の出口
に設けた冷却水注入配管、43は注入弁である。
に設けた冷却水注入配管、43は注入弁である。
このような構造において、第3図に示す従来の排熱回収
ボイラど第1図に示す本発明の排熱ボイラの異なる点は
、第3図に示す排熱回収ボイラにおいては、ミニマムフ
ロー運転時に再循環流路33からの高温水WRの温度上
昇が発生するが、第1図に示す排熱回収ボイラにおいて
は、ミニマムフロー運転時てあっても給水ポンプ16の
出口がらボイラ移送ポンプ22の入口へ冷却水注入前9
42からの給水W1によって高温水W2を冷却し、高温
水W2の温度uJ−を防いだ点である。
ボイラど第1図に示す本発明の排熱ボイラの異なる点は
、第3図に示す排熱回収ボイラにおいては、ミニマムフ
ロー運転時に再循環流路33からの高温水WRの温度上
昇が発生するが、第1図に示す排熱回収ボイラにおいて
は、ミニマムフロー運転時てあっても給水ポンプ16の
出口がらボイラ移送ポンプ22の入口へ冷却水注入前9
42からの給水W1によって高温水W2を冷却し、高温
水W2の温度uJ−を防いだ点である。
すなわち、第1図に示すように給水ポンプ16の出口か
らボイラ移送ポンプ22の入口へ冷却水注入配管42を
設け、ボイラ移送ポンプ22の人L−1へ給水WFを冷
却水注入配管42から供給して、高温水WRへ給水WF
を注入することによって冷却するようにしまたのである
。
らボイラ移送ポンプ22の入口へ冷却水注入配管42を
設け、ボイラ移送ポンプ22の人L−1へ給水WFを冷
却水注入配管42から供給して、高温水WRへ給水WF
を注入することによって冷却するようにしまたのである
。
このように冷却水注入配管42からの給水W +。
によって高温水W2を冷却するのて、ミニマムフロー運
転時であっても高温水WRの温度」−昇を防止すること
ができ、しかもDSS運転時のホン1〜スタートにおい
ても高温水WRを冷却できるのて、ボイラ移送ポンプ2
2や低圧トラム給水弁29等の損傷も防げる。
転時であっても高温水WRの温度」−昇を防止すること
ができ、しかもDSS運転時のホン1〜スタートにおい
ても高温水WRを冷却できるのて、ボイラ移送ポンプ2
2や低圧トラム給水弁29等の損傷も防げる。
[発明の効果]
本発明によれば、ミニマムフローによる高温水の異常昇
温か抑制され、高温水による損傷か防止できる。
温か抑制され、高温水による損傷か防止できる。
第1図は本発明の実施例に係る概略系統図、第2図はコ
ンバインドガスタービンプラン1〜の概略系統図、第3
図は従来の排熱回収ボイラにおける概略系統図、第4図
は低圧節炭器における温度分布を示す概念図である。 7・・・・低圧節炭器、8 低圧蒸発器、9低圧トラ
ム、」0 ・・低圧ボイラ、1−1 高圧節炭器、
12 高圧蒸発器、13 高圧ドラム、]4 過
熱器、15 高圧ボイラ、17給水管、42・・・冷
却水注入配管。
ンバインドガスタービンプラン1〜の概略系統図、第3
図は従来の排熱回収ボイラにおける概略系統図、第4図
は低圧節炭器における温度分布を示す概念図である。 7・・・・低圧節炭器、8 低圧蒸発器、9低圧トラ
ム、」0 ・・低圧ボイラ、1−1 高圧節炭器、
12 高圧蒸発器、13 高圧ドラム、]4 過
熱器、15 高圧ボイラ、17給水管、42・・・冷
却水注入配管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 低圧節炭器と低圧ドラムと低圧蒸発器とからなる低圧ボ
イラと、高圧節炭器と高圧ドラムと高圧蒸発器と過熱器
とからなる高圧ボイラを給水管で接続し、ボイラの途中
から低圧ボイラへ給水の一部を再循環して排ガスの排熱
を回収するものにおいて、 前記低圧節炭器の入口から低圧節炭器の出口ヘ冷却水注
入配管を設けたことを特徴とする排熱回収ボイラ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23437990A JP2921947B2 (ja) | 1990-09-06 | 1990-09-06 | 排熱回収ボイラ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23437990A JP2921947B2 (ja) | 1990-09-06 | 1990-09-06 | 排熱回収ボイラ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04116301A true JPH04116301A (ja) | 1992-04-16 |
JP2921947B2 JP2921947B2 (ja) | 1999-07-19 |
Family
ID=16970084
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23437990A Expired - Fee Related JP2921947B2 (ja) | 1990-09-06 | 1990-09-06 | 排熱回収ボイラ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2921947B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008045806A (ja) * | 2006-08-15 | 2008-02-28 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 蒸気発生システム |
JP2009162449A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Toshiba Corp | 排熱回収ボイラ装置 |
-
1990
- 1990-09-06 JP JP23437990A patent/JP2921947B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008045806A (ja) * | 2006-08-15 | 2008-02-28 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 蒸気発生システム |
JP2009162449A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Toshiba Corp | 排熱回収ボイラ装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2921947B2 (ja) | 1999-07-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6604354B2 (en) | Combined cycle power plant | |
US7367192B2 (en) | Combined cycle plant | |
CN103162443B (zh) | 太阳能复合发电系统以及太阳能复合发电方法 | |
US5442908A (en) | Combined combustion and steam turbine power plant | |
US11236640B2 (en) | Steam power plant, modification method and operation method of steam power plant | |
JPH0339166B2 (ja) | ||
JPH0429923B2 (ja) | ||
CN113175367B (zh) | 一种提升机组调峰能力和灵活性的母管制系统及运行方法 | |
JPH10306708A (ja) | コンバインドサイクル発電プラント | |
JPH03221702A (ja) | 複圧式排熱回収熱交換器 | |
JP3140539B2 (ja) | 排熱回収ボイラおよび減温水の供給方法 | |
JP2592061B2 (ja) | 排熱回収ボイラ | |
JPH04116301A (ja) | 排熱回収ボイラ | |
CN113175370B (zh) | 一种不同机组间锅炉与汽轮机互连的系统以及运行方法 | |
JP2766687B2 (ja) | 複合発電プラント | |
CN114215618B (zh) | 一种再热热段蒸汽再利用系统、供汽系统及其供汽方法 | |
JP3722928B2 (ja) | 排熱回収ボイラ装置 | |
JPH08312905A (ja) | コンバインドサイクル発電設備 | |
JP2971629B2 (ja) | 排熱回収ボイラ | |
JPH0275731A (ja) | タービンプラント | |
JP2716442B2 (ja) | 排熱回収ボイラ装置 | |
JPH04362207A (ja) | 汽力発電設備のリパワリングシステム | |
JPH02195101A (ja) | 補助蒸気供給装置 | |
JPH09112807A (ja) | 排気再燃システムの脱気器保護装置 | |
JPH0424084Y2 (ja) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |