JPH0398248A - セラミック放電灯 - Google Patents
セラミック放電灯Info
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- JPH0398248A JPH0398248A JP1234654A JP23465489A JPH0398248A JP H0398248 A JPH0398248 A JP H0398248A JP 1234654 A JP1234654 A JP 1234654A JP 23465489 A JP23465489 A JP 23465489A JP H0398248 A JPH0398248 A JP H0398248A
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Landscapes
- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明は、透光性セラミックチューブよりなる発光管を
備えた高圧ナトリウムランプなどのようなセラミック放
電灯に関する。
備えた高圧ナトリウムランプなどのようなセラミック放
電灯に関する。
(従来の技術)
たとえば高圧ナトリウムランプは、透光性アルミナチュ
ーブよりなる発光管の両端に電極を気密に封着し、この
発光管内に発光物質としてナトリウム、緩衝ガス用金属
として水銀、および始動用希ガスを封入して構成してあ
る。
ーブよりなる発光管の両端に電極を気密に封着し、この
発光管内に発光物質としてナトリウム、緩衝ガス用金属
として水銀、および始動用希ガスを封入して構成してあ
る。
透光性アルミナチューブは耐熱性に優れ、かつナトリウ
ムに対する耐蝕性に優れるので、この種の高圧ナトリウ
ムランプの発光管に好適する。しかしながら透光性アル
ミナチューブは通常のガラスと異なり高温下においても
軟化し難いので、従来の場合は押出し戊形により成形さ
れた直線形チューブをそのままバルブとして使用してお
り、したがって発光管は直管形をなしている。
ムに対する耐蝕性に優れるので、この種の高圧ナトリウ
ムランプの発光管に好適する。しかしながら透光性アル
ミナチューブは通常のガラスと異なり高温下においても
軟化し難いので、従来の場合は押出し戊形により成形さ
れた直線形チューブをそのままバルブとして使用してお
り、したがって発光管は直管形をなしている。
ところで、最近、高圧金属蒸気放電灯が屋内照明の光源
に採用される傾向にあり、このためランプの小形化が余
儀無くされている。
に採用される傾向にあり、このためランプの小形化が余
儀無くされている。
上記高圧ナトリウムランプを小形化する上では発光管サ
イズの縮小が重要なポイントとなり、その対策の1つと
して、バルブの途中をU字またはコ字形などの屈曲形に
することが考えられる。発光管を屈曲部に形成すると、
従来と同等の電極間距離を保っても、スペースの小形化
が可能になり、外管を小形にすることができる。
イズの縮小が重要なポイントとなり、その対策の1つと
して、バルブの途中をU字またはコ字形などの屈曲形に
することが考えられる。発光管を屈曲部に形成すると、
従来と同等の電極間距離を保っても、スペースの小形化
が可能になり、外管を小形にすることができる。
(発明が解決しようとする課題)
ところで、従来の直管形発光管を備えた70〜IOOO
Wの高圧ナトリウムランプの場合、肉厚が0.5〜1.
Onvの透光性アルミナチューブを使用し、管壁負荷が
13〜2 0 W / at程度で作動させている。こ
の管壁負荷が低過ぎると管壁温度が充分に上がらず、ラ
ンプ効率が低くなる。また逆に管壁負荷が高くなり過ぎ
ると管壁温度が高くなってアルミナの昇華を生じ、外管
の黒化を招くため短寿命になる。
Wの高圧ナトリウムランプの場合、肉厚が0.5〜1.
Onvの透光性アルミナチューブを使用し、管壁負荷が
13〜2 0 W / at程度で作動させている。こ
の管壁負荷が低過ぎると管壁温度が充分に上がらず、ラ
ンプ効率が低くなる。また逆に管壁負荷が高くなり過ぎ
ると管壁温度が高くなってアルミナの昇華を生じ、外管
の黒化を招くため短寿命になる。
しかして、上記のように発光管を屈曲形状とした高圧ナ
トリウムランプにあってはは、従来の直管形発光管と同
様な設計基準に基づいて屈曲形発光管を製造すると、屈
曲部や、中央部では曲げの内側に向けて放射された光が
再び内側の壁に入るので、直管の場合に比べて温度が上
がり易くなる。
トリウムランプにあってはは、従来の直管形発光管と同
様な設計基準に基づいて屈曲形発光管を製造すると、屈
曲部や、中央部では曲げの内側に向けて放射された光が
再び内側の壁に入るので、直管の場合に比べて温度が上
がり易くなる。
このため、屈曲部の内側壁のアルミナが昇華を生じ、外
管黒化を発生させる。
管黒化を発生させる。
これを回避するため、管壁負荷を下げると発光効率が低
下する欠点がある。
下する欠点がある。
本発明はこのような事情にもとづきなされたもので、発
光管の効率を下げることなく、屈曲部の内側の温度を下
げて昇華を防止し、寿命特性が良好になるセラミック放
電灯を提供しようとするものである。
光管の効率を下げることなく、屈曲部の内側の温度を下
げて昇華を防止し、寿命特性が良好になるセラミック放
電灯を提供しようとするものである。
[発明の構成]
(課題を解決するための手段)
本発明は、発光管の屈曲部では、屈曲内側の肉厚を屈曲
外側の肉厚に比べて厚くしたことを特徴とする。
外側の肉厚に比べて厚くしたことを特徴とする。
(作用)
本発明によれば、発光管の屈曲部では屈曲内側の肉厚を
屈曲外側に比べて厚くしたので、屈曲内側の熱容量が増
し、屈曲内側の管壁温度を引下げることができる。した
がって、管壁負荷を下げることなく、つまり発光効率を
低下させることなく昇華を防止することができ、寿命特
性が良好になる。
屈曲外側に比べて厚くしたので、屈曲内側の熱容量が増
し、屈曲内側の管壁温度を引下げることができる。した
がって、管壁負荷を下げることなく、つまり発光効率を
低下させることなく昇華を防止することができ、寿命特
性が良好になる。
(実施例)
以下本発明について、図面に示す一実施例にもとづき説
明する。
明する。
図は400Wクラスの高圧ナトリウムランプを示し、1
は石英ガラスからなる外管である。この外管1は一端を
たとえばステム2で封止してあり、外側にねじ込み形な
どの口金3を被着してある。
は石英ガラスからなる外管である。この外管1は一端を
たとえばステム2で封止してあり、外側にねじ込み形な
どの口金3を被着してある。
外管1内は排気されており、この外管1内には発光管5
が収容されている。発光管5は透光性アルミナチューブ
よりなり、たとえばU字形に或形されている。
が収容されている。発光管5は透光性アルミナチューブ
よりなり、たとえばU字形に或形されている。
U字形をなす発光管5の両端開口部は、図示しないセラ
ミックディスクで閉塞され、このディスクに電極6、6
を取付けて封装してある。
ミックディスクで閉塞され、このディスクに電極6、6
を取付けて封装してある。
この発光管5は、例えば内径dを約7 . 2 5
111111%平均外径Dを約8. 7 5 111
111%バルブ中心線上を通る電極間距離を約90Il
lII1としてあり、屈曲部8の中心を通る曲率が約7
.5}とされている。そして、発光管5の高さhはほぼ
40針に設定されている。
111111%平均外径Dを約8. 7 5 111
111%バルブ中心線上を通る電極間距離を約90Il
lII1としてあり、屈曲部8の中心を通る曲率が約7
.5}とされている。そして、発光管5の高さhはほぼ
40針に設定されている。
上記のようなU字形発光管5は、直線部7、7に5
おける管の肉厚tが周方向にほぼ均等とされ、たとえば
0.75+III1+とされている。
0.75+III1+とされている。
これに対し、U字形の屈曲部8においては、第2図に断
面して示す通り、屈曲内側の肉厚t1を、屈曲外側の肉
厚t2に比べて厚くしてある。本実施例の場合、具体的
には屈曲内側の肉厚tlを0.87mm,屈曲外側の肉
厚t2を0.651IIII1程度に設定してある。
面して示す通り、屈曲内側の肉厚t1を、屈曲外側の肉
厚t2に比べて厚くしてある。本実施例の場合、具体的
には屈曲内側の肉厚tlを0.87mm,屈曲外側の肉
厚t2を0.651IIII1程度に設定してある。
この発光管5内には、所定量のナトリウムNaと、水銀
Hg1および始動用希ガスとしてキセノンXeガスが封
入されている。
Hg1および始動用希ガスとしてキセノンXeガスが封
入されている。
上記電極6、6に接続されたリード線9、9はサポート
ワイヤー0、10に接続されており、これらサポートワ
イヤー0、10はステム2を気密に貫通して前記口金3
に接続されている。
ワイヤー0、10に接続されており、これらサポートワ
イヤー0、10はステム2を気密に貫通して前記口金3
に接続されている。
したがって、発光管5は両端封止部が、外管1の圧潰封
止端部2側に向けられ、上記屈曲部8がバルブトップ部
側に向けられて外管1に収容されているものである。
止端部2側に向けられ、上記屈曲部8がバルブトップ部
側に向けられて外管1に収容されているものである。
なお、発光管5の直線部7、7はバルブホルダ6
12により機械的に支持され、このバルプホルダ12の
両端部には板ばねなどの弾性当接板13、13が取付け
られており、これら弾性当接板13、13は外管1の内
面に弾接していて、発光管5を支持している。
両端部には板ばねなどの弾性当接板13、13が取付け
られており、これら弾性当接板13、13は外管1の内
面に弾接していて、発光管5を支持している。
このような高圧ナトリウムランプは、管壁負荷が約19
W/c−となるようにして点灯される。
W/c−となるようにして点灯される。
このような実施例のランプは、外管1の長さが従来の4
00Wの場合の約172となり、大幅な小形化が実現さ
れ、小さな器具へ取付けることができる。
00Wの場合の約172となり、大幅な小形化が実現さ
れ、小さな器具へ取付けることができる。
そして、上記実施例のランプはU字形の屈曲部8におけ
る屈曲内側の肉厚t1を、屈曲外側の肉厚t2に比べて
厚くしてあるので、屈曲内側の熱容量が増し、屈曲内側
の管壁温度上昇が抑制される。このため屈曲外側と内側
との温度差が少なくなる。
る屈曲内側の肉厚t1を、屈曲外側の肉厚t2に比べて
厚くしてあるので、屈曲内側の熱容量が増し、屈曲内側
の管壁温度上昇が抑制される。このため屈曲外側と内側
との温度差が少なくなる。
したがって、管壁負荷を下げる必要がなく、つまり発光
効率を低下させる必要がなく、アルミナの昇華を防止す
ることができる。
効率を低下させる必要がなく、アルミナの昇華を防止す
ることができる。
上記実施例の場合、放射温度計で温度を測定したところ
、屈曲内側の最高温度が1160℃であり、屈曲外側の
最高温度は1150℃であり、殆ど温度差がなくなるこ
とが確認された。
、屈曲内側の最高温度が1160℃であり、屈曲外側の
最高温度は1150℃であり、殆ど温度差がなくなるこ
とが確認された。
そして、ランプ効率は125Zm/Wであり、従来の直
管形発光管の場合と遜色がない。
管形発光管の場合と遜色がない。
なお、上記実施例では、400Wタイプの高圧ナトリウ
ムランプについて説明したが、上記のようなU字形発光
管をもつ50〜150Wタイプの高圧ナトリウムランプ
について実験したところ、以下の条件であれば有効であ
ることが確認できた。
ムランプについて説明したが、上記のようなU字形発光
管をもつ50〜150Wタイプの高圧ナトリウムランプ
について実験したところ、以下の条件であれば有効であ
ることが確認できた。
すなわち、直線部7、7における管の平均肉厚をt1屈
曲部8において屈曲内側の平均肉厚をt1、屈曲外側の
平均肉厚をt2とした場合、1.1≦tl /t2≦1
.4 ・・・(1)0.8t≦t2<t<tl≦
1.2t・・・(2)の条件であれば良好な特性を得ら
れることが判った。
曲部8において屈曲内側の平均肉厚をt1、屈曲外側の
平均肉厚をt2とした場合、1.1≦tl /t2≦1
.4 ・・・(1)0.8t≦t2<t<tl≦
1.2t・・・(2)の条件であれば良好な特性を得ら
れることが判った。
すなわち、tl /t2の値が1.1未満では、屈曲部
内外壁の温度差を近似させる効果が小さく、内側の温度
が高くなり、逆にtl /t2の値が1.4を越えると
、屈曲部内側の壁が温度上昇し過ぎ、したがっていづれ
の場合も13〜20W/ CIIIの管壁負荷で使用す
ると、アルミナの昇華を招き、外管の黒化が発生して短
寿命となる。
内外壁の温度差を近似させる効果が小さく、内側の温度
が高くなり、逆にtl /t2の値が1.4を越えると
、屈曲部内側の壁が温度上昇し過ぎ、したがっていづれ
の場合も13〜20W/ CIIIの管壁負荷で使用す
ると、アルミナの昇華を招き、外管の黒化が発生して短
寿命となる。
にtl /t2の値が1.4を越えると、屈曲部内側の
壁が温度上昇し過ぎて13〜2 0 W / cJの管
壁負71:jでは上昇が低くなり、効率が低下する。
壁が温度上昇し過ぎて13〜2 0 W / cJの管
壁負71:jでは上昇が低くなり、効率が低下する。
また、上記のようなU字形発光管5を形成する場合、発
光管5のチューブ外径Dと、発光管5の全幅Lの関係は
、 2<L/D<4 であることが良好で、さらには、2.5<L/Dく3の
範囲であることが一層望ましい。
光管5のチューブ外径Dと、発光管5の全幅Lの関係は
、 2<L/D<4 であることが良好で、さらには、2.5<L/Dく3の
範囲であることが一層望ましい。
L/Dの値が2未満であると、直線部7、7間の隙間が
小さ過ぎてU字形発光管の製造が困難であり、L/Dの
値が4を越えると発光管幅が大きくなり、ランプ小形化
の目的を達成することが難しい。
小さ過ぎてU字形発光管の製造が困難であり、L/Dの
値が4を越えると発光管幅が大きくなり、ランプ小形化
の目的を達成することが難しい。
なお、上記実施例では、発光管5がU字形に屈9
曲形成されている場合について説明したが、本発明は発
光管がほぼコ字形に屈曲された場合であってもよい。
光管がほぼコ字形に屈曲された場合であってもよい。
[発明の効果コ
以上説明したように本発明によれば、発光管の屈曲部で
は屈曲内側の肉厚を屈曲外側に比べて厚くしたので、屈
曲内側の熱容量が増し、屈曲内側の管壁温度を引下げる
ことができる。したがって、屈曲内側と外側の温度差が
解消され、セラミック昇華が防止されるので、管壁負荷
を下げることなく、つまり発光効率を低下させることな
く寿命特性を良好に維持することができる。
は屈曲内側の肉厚を屈曲外側に比べて厚くしたので、屈
曲内側の熱容量が増し、屈曲内側の管壁温度を引下げる
ことができる。したがって、屈曲内側と外側の温度差が
解消され、セラミック昇華が防止されるので、管壁負荷
を下げることなく、つまり発光効率を低下させることな
く寿命特性を良好に維持することができる。
図面は本発明の一実施例を示し、第1図は高圧ナトリウ
ムランプの構成図、第2図は第1図中■一■線の断面図
である。 1・・・外管、5・・・発光管、6・・・電極、7・・
・直線部、8・・・屈曲部。
ムランプの構成図、第2図は第1図中■一■線の断面図
である。 1・・・外管、5・・・発光管、6・・・電極、7・・
・直線部、8・・・屈曲部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 外管内に透光性セラミックチューブよりなる発光管を収
容し、この発光管は電極を封装した両端部間の途中に屈
曲部を有したセラミック放電灯において、 上記発光管の屈曲部は、屈曲内側の肉厚を屈曲外側の肉
厚に比べて厚くしたことを特徴とするセラミック放電灯
。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1234654A JPH0398248A (ja) | 1989-09-12 | 1989-09-12 | セラミック放電灯 |
EP19900116598 EP0415398A3 (en) | 1989-08-31 | 1990-08-29 | Ceramic electric-discharge lamp incorporating arc tube having at least two curved regions |
US07/574,775 US5182486A (en) | 1989-08-31 | 1990-08-30 | Ceramic electric-discharge lamp incorporating arc tube having at least two curved regions |
KR1019900013836A KR930008705B1 (ko) | 1989-08-31 | 1990-08-31 | 세라믹 방전등 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1234654A JPH0398248A (ja) | 1989-09-12 | 1989-09-12 | セラミック放電灯 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0398248A true JPH0398248A (ja) | 1991-04-23 |
Family
ID=16974399
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1234654A Pending JPH0398248A (ja) | 1989-08-31 | 1989-09-12 | セラミック放電灯 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0398248A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2020004255A1 (ja) * | 2018-06-26 | 2020-01-02 | 岩崎電気株式会社 | 容器殺菌用のキセノンフラッシュランプ |
WO2020004257A1 (ja) * | 2018-06-26 | 2020-01-02 | 岩崎電気株式会社 | 容器殺菌用のキセノンフラッシュランプ |
-
1989
- 1989-09-12 JP JP1234654A patent/JPH0398248A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2020004255A1 (ja) * | 2018-06-26 | 2020-01-02 | 岩崎電気株式会社 | 容器殺菌用のキセノンフラッシュランプ |
WO2020004257A1 (ja) * | 2018-06-26 | 2020-01-02 | 岩崎電気株式会社 | 容器殺菌用のキセノンフラッシュランプ |
JP2020004550A (ja) * | 2018-06-26 | 2020-01-09 | 岩崎電気株式会社 | 容器殺菌用のキセノンフラッシュランプ |
JP2020004549A (ja) * | 2018-06-26 | 2020-01-09 | 岩崎電気株式会社 | 容器殺菌用のキセノンフラッシュランプ |
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