JPH0397807A - 真空脱ガス槽内のランスノズル詰り防止方法 - Google Patents
真空脱ガス槽内のランスノズル詰り防止方法Info
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- JPH0397807A JPH0397807A JP23284989A JP23284989A JPH0397807A JP H0397807 A JPH0397807 A JP H0397807A JP 23284989 A JP23284989 A JP 23284989A JP 23284989 A JP23284989 A JP 23284989A JP H0397807 A JPH0397807 A JP H0397807A
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、溶鋼の真空脱ガス・脱炭処理時に用いる酸素
ガス吹き付け用ランスの先端を、酸素ガスを吹き付けな
い場合に真空槽内に保持したまま、溶鋼スブラッシュ等
によるランスノズル詰りを防止する方法に関するもので
ある． 〈従来の技術〉 たとえばＲＨ式真空脱ガス装置を用いて取堝１中の溶鋼
２ａを脱炭処理する場合、真空槽３内のｍＥ２ｂに第１
図に示したようなランス５から酸素ガスを吹き付けて、
脱炭を促進する方法が有効な方法として採用されている
． 酸素ガスを吹き付ける流量、時間は溶鋼の脱炭量等によ
って左右されるが、所定の脱炭が完了すれば酸素ガスの
吹き付けは完了する。ＬＤ転炉等のＬ吹きランスがある
一般的な設備では、酸素ガス吹き付ｋｊ完了と共に７８
綱のスブラッシュ等からランス先端を保護するため、ス
ブラノシＪ７等が届かない範聞までランス先端を移動さ
せる方法が一般的である．しかし、真空脱ガス槽３内に
ある酸素ガス吹き付け用ランスは移動範囲が限定されて
いる．スブラッシュ等から保護する領域まで移動するに
は、真空脱ガス槽外にランス先端を移動する必要がある
。この場合は真空脱ガス槽３内を大気圧まで復圧して、
ランス５先端を真空脱ガス槽外に出し、ランス孔８にシ
ールＭ７で蓋をした後（第３図参照）に再度真空処理を
行う必要があり、操業に連続性が無いという欠点がある
。
ガス吹き付け用ランスの先端を、酸素ガスを吹き付けな
い場合に真空槽内に保持したまま、溶鋼スブラッシュ等
によるランスノズル詰りを防止する方法に関するもので
ある． 〈従来の技術〉 たとえばＲＨ式真空脱ガス装置を用いて取堝１中の溶鋼
２ａを脱炭処理する場合、真空槽３内のｍＥ２ｂに第１
図に示したようなランス５から酸素ガスを吹き付けて、
脱炭を促進する方法が有効な方法として採用されている
． 酸素ガスを吹き付ける流量、時間は溶鋼の脱炭量等によ
って左右されるが、所定の脱炭が完了すれば酸素ガスの
吹き付けは完了する。ＬＤ転炉等のＬ吹きランスがある
一般的な設備では、酸素ガス吹き付ｋｊ完了と共に７８
綱のスブラッシュ等からランス先端を保護するため、ス
ブラノシＪ７等が届かない範聞までランス先端を移動さ
せる方法が一般的である．しかし、真空脱ガス槽３内に
ある酸素ガス吹き付け用ランスは移動範囲が限定されて
いる．スブラッシュ等から保護する領域まで移動するに
は、真空脱ガス槽外にランス先端を移動する必要がある
。この場合は真空脱ガス槽３内を大気圧まで復圧して、
ランス５先端を真空脱ガス槽外に出し、ランス孔８にシ
ールＭ７で蓋をした後（第３図参照）に再度真空処理を
行う必要があり、操業に連続性が無いという欠点がある
。
一方、真空脱ガス槽内にランス先端を残した状態で酸素
ガス吹き付けを完了すると、溶鋼スプラッシュ等がラン
ス先端に付着しランスノズル詰りとなるため少量の酸素
ガスを流し続ける必要がある。しかし少量の酸素ガスを
流すことによってスブラッシュ地金が再酸化、再溶解し
真空脱ガス槽内に付着し溶鋼の汚染源となるという問題
がある．く発明が解決しようとする課題〉 本発明は、真空脱ガス槽内に挿入されている酸素ガス吹
き付け用ランスの先端が酸素ガス吹き付け完了後も真空
脱ガス槽内に保持されていても、ランス先端が溶鋼のス
ブラソシ１等から保護されランス，ノズル詰りが防止さ
れる方法を提供するためになされたものである． 〈課題を解決するための手段〉 本発明は、■真空脱ガス槽内溶鋼浴面に酸素ガス又は酸
素含有ガスを吹き付けるランス先端を、酸素ガス又は酸
素含有ガスを吹き｛」けない時に、真空脱ガス槽内に保
持し、かつ該ランスに非酸化性ガスを流すことを特徴と
ずるランスノズル詰り防正方法で、かつ■下記０）弐で
算出される排ガス流速以上となる流量の非酸化性ガスを
ランスに流すことを特徴とする前項■記載のランスノズ
ル詰り防止方法である． 記 １．３ Ｖ ２７３ Ｓ
（１） Ｘ：排ガス上昇流速 （ｍ／式），■１：抽気量
（ｋｇ／敦）Ｖ：真空脱ガス槽内真空
度 （ｔｏｒｒ） ｈＴ：真空脱ガス槽内排ガス温度
（”Ｋ）Ｓ：真空脱ガス槽の内側横断面積 （ｎｆ）。
ガス吹き付けを完了すると、溶鋼スプラッシュ等がラン
ス先端に付着しランスノズル詰りとなるため少量の酸素
ガスを流し続ける必要がある。しかし少量の酸素ガスを
流すことによってスブラッシュ地金が再酸化、再溶解し
真空脱ガス槽内に付着し溶鋼の汚染源となるという問題
がある．く発明が解決しようとする課題〉 本発明は、真空脱ガス槽内に挿入されている酸素ガス吹
き付け用ランスの先端が酸素ガス吹き付け完了後も真空
脱ガス槽内に保持されていても、ランス先端が溶鋼のス
ブラソシ１等から保護されランス，ノズル詰りが防止さ
れる方法を提供するためになされたものである． 〈課題を解決するための手段〉 本発明は、■真空脱ガス槽内溶鋼浴面に酸素ガス又は酸
素含有ガスを吹き付けるランス先端を、酸素ガス又は酸
素含有ガスを吹き｛」けない時に、真空脱ガス槽内に保
持し、かつ該ランスに非酸化性ガスを流すことを特徴と
ずるランスノズル詰り防正方法で、かつ■下記０）弐で
算出される排ガス流速以上となる流量の非酸化性ガスを
ランスに流すことを特徴とする前項■記載のランスノズ
ル詰り防止方法である． 記 １．３ Ｖ ２７３ Ｓ
（１） Ｘ：排ガス上昇流速 （ｍ／式），■１：抽気量
（ｋｇ／敦）Ｖ：真空脱ガス槽内真空
度 （ｔｏｒｒ） ｈＴ：真空脱ガス槽内排ガス温度
（”Ｋ）Ｓ：真空脱ガス槽の内側横断面積 （ｎｆ）。
〈作 用〉
ｎ空脱ガス装置は、一般に所定の排気能力をイ〒してい
る．一例を第４図に示したが、脱炭処理を終えた溶鋼を
真空脱ガス処理する場合１ ｔｏｒｒ以下のｎ空度で処
理するのが一般的である。処理中の真空度が判明すれば
真空脱ガス装置の排気能力ｔｌｂ綿から抽気Ｎ Ｈ （
ｋｇ ／ ｙｘ ）が算出される．この抽気岨から真
空槽内の排ガス流速が予測できる。
る．一例を第４図に示したが、脱炭処理を終えた溶鋼を
真空脱ガス処理する場合１ ｔｏｒｒ以下のｎ空度で処
理するのが一般的である。処理中の真空度が判明すれば
真空脱ガス装置の排気能力ｔｌｂ綿から抽気Ｎ Ｈ （
ｋｇ ／ ｙｘ ）が算出される．この抽気岨から真
空槽内の排ガス流速が予測できる。
その算出方法は、真空槽内排ガス温度Ｔ（”Ｋ）１真空
脱ガス槽内真空度Ｖ （Ｌｏｒｒ） ，真空脱ガス槽内
内径側断而積Ｓ （ｎ｛）とするど、排ガス上昇流速Ｘ
（ｍ／東）は、 １．３ Ｖ ２７３ Ｓ（１
） で表される． 一方、ランス先端の非酸化性ガス吐出流速をＹ（ ｍ
／ ｓｅｅ ）とすると、ランス先端をスプランシェに
よる閉塞から保護する最低流速Ｙ＊ｔａ （ｍ／ｓｅ
ｔ）は（２）式で表される． Ｙ，．，≧Ｘ ・一 ・・ （２
）Ｙ．．１値が求まればランス先・端のノズル径、？１
ト圧によって容易に必要最低ガス流量Ｆｍｉｎ ＣＮ
ｄ／幽）を計算によって求めることができる。従って、
酸素ガス吹き付け完了後、非酸性ガス流量をＦ ，，ｉ
ｎ値以上取ればランス先端を溶鋼のスブラッシュ等によ
る閉塞から保護することができる。
脱ガス槽内真空度Ｖ （Ｌｏｒｒ） ，真空脱ガス槽内
内径側断而積Ｓ （ｎ｛）とするど、排ガス上昇流速Ｘ
（ｍ／東）は、 １．３ Ｖ ２７３ Ｓ（１
） で表される． 一方、ランス先端の非酸化性ガス吐出流速をＹ（ ｍ
／ ｓｅｅ ）とすると、ランス先端をスプランシェに
よる閉塞から保護する最低流速Ｙ＊ｔａ （ｍ／ｓｅ
ｔ）は（２）式で表される． Ｙ，．，≧Ｘ ・一 ・・ （２
）Ｙ．．１値が求まればランス先・端のノズル径、？１
ト圧によって容易に必要最低ガス流量Ｆｍｉｎ ＣＮ
ｄ／幽）を計算によって求めることができる。従って、
酸素ガス吹き付け完了後、非酸性ガス流量をＦ ，，ｉ
ｎ値以上取ればランス先端を溶鋼のスブラッシュ等によ
る閉塞から保護することができる。
く実施例〉
２３Ｏ ｔ ＲＨ式真空脱ガス装置において、溶鋼の真
空脱炭処理を行った．その時の酸素ガス吹き付け用ラン
スから酸素ガス２０ＮＪ／廁を５．１１＋Ｉｌ間流し、
酸素ガス吹き付けを完了しＡｒガスに切換えた。その際
（１）式に適応ずる値はＨ ＝５００ｋｇ／ｈｒ，
Ｖ ＝０．８ｔｏｒｒ． Ｄ，−２．５ｒｎ． Ｔ＝１
０７３’ Ｋであった．従って排ガス流速Ｘはつぎのと
おり８１ｍ／ｗとなった． １．３ ０．８ ２７３π （ ２．
５／２）” ６０Ｘ６０従ってランスに流すＡｒガス
の流速ＹはＹ≧８１ｍ／式となる．ランスノズルの内径
が２０φであるから圧力変動なしとして近似計算して、
１．６Ｎｊ／ｍｅのＡｒガス流量をランスより流した．
なお前記実施例と同じ条件で、Ａｒガス流速のみを変化
させてランスノズル詰まり面積率（次ヒートの酸素流速
と酸素ガス背圧の関係からノズル開孔面積を計算で求め
、ノズル詰まりがない場合のノズル断面積から、ノズル
詰まり面積率を計算で求めた．）との関係を第２図に示
したが、ガス流速が８１ｍ／ｓ＝ｅｃ以上の実施例では
ランス先端付着物はほとんど無くなり、ランスノズル詰
まり面積率はＯとなり完全にランスノズル詰りを防止で
きた．また従来の酸素ガス利用の場合のようにスプラッ
シュ地金が再酸化、再溶解し、真空脱ガス槽内を汚染す
るようなことはなく、脱酸効果が低下するようなことは
なかった． 〈発明の効果〉 真空脱ガス槽で溶鋼に酸素ガスをランスから吹き付ける
技術において、本発明方法を利用し酸素ガス吹き付け完
了後にランスを真空脱ガス槽内に保持しこれに非酸化性
ガスを流し、さらに計算式で求めた必要最低限の非酸性
ガス量を流すことによって、容易にかつ安価に、また真
空槽内を酸化物で汚染することなくランスノズル詰りを
防止できる．
空脱炭処理を行った．その時の酸素ガス吹き付け用ラン
スから酸素ガス２０ＮＪ／廁を５．１１＋Ｉｌ間流し、
酸素ガス吹き付けを完了しＡｒガスに切換えた。その際
（１）式に適応ずる値はＨ ＝５００ｋｇ／ｈｒ，
Ｖ ＝０．８ｔｏｒｒ． Ｄ，−２．５ｒｎ． Ｔ＝１
０７３’ Ｋであった．従って排ガス流速Ｘはつぎのと
おり８１ｍ／ｗとなった． １．３ ０．８ ２７３π （ ２．
５／２）” ６０Ｘ６０従ってランスに流すＡｒガス
の流速ＹはＹ≧８１ｍ／式となる．ランスノズルの内径
が２０φであるから圧力変動なしとして近似計算して、
１．６Ｎｊ／ｍｅのＡｒガス流量をランスより流した．
なお前記実施例と同じ条件で、Ａｒガス流速のみを変化
させてランスノズル詰まり面積率（次ヒートの酸素流速
と酸素ガス背圧の関係からノズル開孔面積を計算で求め
、ノズル詰まりがない場合のノズル断面積から、ノズル
詰まり面積率を計算で求めた．）との関係を第２図に示
したが、ガス流速が８１ｍ／ｓ＝ｅｃ以上の実施例では
ランス先端付着物はほとんど無くなり、ランスノズル詰
まり面積率はＯとなり完全にランスノズル詰りを防止で
きた．また従来の酸素ガス利用の場合のようにスプラッ
シュ地金が再酸化、再溶解し、真空脱ガス槽内を汚染す
るようなことはなく、脱酸効果が低下するようなことは
なかった． 〈発明の効果〉 真空脱ガス槽で溶鋼に酸素ガスをランスから吹き付ける
技術において、本発明方法を利用し酸素ガス吹き付け完
了後にランスを真空脱ガス槽内に保持しこれに非酸化性
ガスを流し、さらに計算式で求めた必要最低限の非酸性
ガス量を流すことによって、容易にかつ安価に、また真
空槽内を酸化物で汚染することなくランスノズル詰りを
防止できる．
第ｌ図は、ＲＨ式真空脱ガス装置（例）の概略断面図、
第２図は、不活性ガス流速とランスノズル詰り面積率と
の関係を示す特性図、第３図は、酸素ガス吹き付けラン
スを取り出した状態を示す断ＷＪ図、第４図は、真空脱
ガス装置の真空度と抽気量との関係を示す特性図である
． １・・・取 鍋、 ３・・・真空脱ガス槽、 ５・・・ランス、 ７・・・シール蓋、 ２・・・ｔ９ｇ＋、 ４・・・ダクト、 ６・・・羽 口、 ８・・・ランス孔． 第１図
第２図は、不活性ガス流速とランスノズル詰り面積率と
の関係を示す特性図、第３図は、酸素ガス吹き付けラン
スを取り出した状態を示す断ＷＪ図、第４図は、真空脱
ガス装置の真空度と抽気量との関係を示す特性図である
． １・・・取 鍋、 ３・・・真空脱ガス槽、 ５・・・ランス、 ７・・・シール蓋、 ２・・・ｔ９ｇ＋、 ４・・・ダクト、 ６・・・羽 口、 ８・・・ランス孔． 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 真空脱ガス槽内溶鋼浴間に酸素ガス又は酸素含有ガ
スを吹き付けるランス先端を、酸素ガス又は酸素含有ガ
スを吹き付けない時に、真空脱ガス槽内に保持し、かつ
該ランスに非酸化性ガスを流すことを特徴とするランス
ノズル詰り防止方法。 ２ 下記（１）式で算出される排ガス流速以上となる流
量の非酸化性ガスをランスに流すことを特徴とする請求
項１記載のランスノズル詰り防止方法。 記 Ｘ＝Ｈ／１．３×７６０／Ｖ×Ｔ／２７３×１／Ｓ・・
・・・・・・・・（１）Ｘ：排ガス上昇流速（ｍ／ｓｅ
ｃ）、 Ｈ：抽気量（ｋｇ／ｓｅｃ）、 Ｖ；真空脱ガス槽内真空度（ｔｏｒｒ）、 Ｔ：真空脱ガス槽内排ガス温度（゜Ｋ）、 Ｓ：真空脱ガス槽の内側横断面積（ｍ＾２）。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23284989A JPH0397807A (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | 真空脱ガス槽内のランスノズル詰り防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23284989A JPH0397807A (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | 真空脱ガス槽内のランスノズル詰り防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0397807A true JPH0397807A (ja) | 1991-04-23 |
Family
ID=16945772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23284989A Pending JPH0397807A (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | 真空脱ガス槽内のランスノズル詰り防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0397807A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023020853A (ja) * | 2021-07-28 | 2023-02-09 | 北京科技大学 | 水素ガスを用いてｒｈ精錬効果を向上させる方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5726115A (en) * | 1980-07-23 | 1982-02-12 | Nippon Steel Corp | Method for preventing clogging of nozzle for charging additive to molten iron |
-
1989
- 1989-09-11 JP JP23284989A patent/JPH0397807A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5726115A (en) * | 1980-07-23 | 1982-02-12 | Nippon Steel Corp | Method for preventing clogging of nozzle for charging additive to molten iron |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023020853A (ja) * | 2021-07-28 | 2023-02-09 | 北京科技大学 | 水素ガスを用いてｒｈ精錬効果を向上させる方法 |
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