JPH0390349A - 積層体 - Google Patents
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05K—PRINTED CIRCUITS; CASINGS OR CONSTRUCTIONAL DETAILS OF ELECTRIC APPARATUS; MANUFACTURE OF ASSEMBLAGES OF ELECTRICAL COMPONENTS
- H05K1/00—Printed circuits
- H05K1/02—Details
- H05K1/03—Use of materials for the substrate
- H05K1/0313—Organic insulating material
- H05K1/032—Organic insulating material consisting of one material
- H05K1/0333—Organic insulating material consisting of one material containing S
-
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- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- H05K1/0313—Organic insulating material
- H05K1/0353—Organic insulating material consisting of two or more materials, e.g. two or more polymers, polymer + filler, + reinforcement
- H05K1/036—Multilayers with layers of different types
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、積層体に関するものである。さらに詳しくは
、金属板、ポリ−p−フェニレンスルフィドを主成分と
する未延伸シート及び二軸配向ポリ−p−フェニレンス
ルフィドフィルムを基本構成とする積層体に関するもの
である。
、金属板、ポリ−p−フェニレンスルフィドを主成分と
する未延伸シート及び二軸配向ポリ−p−フェニレンス
ルフィドフィルムを基本構成とする積層体に関するもの
である。
[従来の技術]
樹脂シートと金属板の積層体において、最近、特に樹脂
シートに対して、耐熱性、吸湿寸法安定性、高周波特性
の安定性などの特性が優れ、かつバランスよく兼ね備え
ていることが要求されている。上記の特性を満足する素
材としてポリ−p−フェニレンスルフィドが最も注目さ
れている。
シートに対して、耐熱性、吸湿寸法安定性、高周波特性
の安定性などの特性が優れ、かつバランスよく兼ね備え
ていることが要求されている。上記の特性を満足する素
材としてポリ−p−フェニレンスルフィドが最も注目さ
れている。
従来のポリ−p−フェニレンスルフィドと金属板の積層
体としては、(1)2軸配向ポリ−p−フェニレンスル
フィドフィルム(以下2軸配向PPSフイルムと略称す
ることがある。)を耐熱性を有する接着剤を介して銅箔
などの金属箔と積層した積層体をフレキシブルプリンI
・配線基板に用いることが、特公昭61−53880号
公報等で知られている。また、(2)未延伸ポリ−p−
フェニレンスルフィドのシートを金属箔に熱融着して回
路基板に用いることも特公昭64−7579号公報など
で知られている。また、(3)2軸配向PPSフイルム
をコロナ放電処理などの表面処理を行なって、該フィル
ムの融点付近の温度で熱圧着することも知られている。
体としては、(1)2軸配向ポリ−p−フェニレンスル
フィドフィルム(以下2軸配向PPSフイルムと略称す
ることがある。)を耐熱性を有する接着剤を介して銅箔
などの金属箔と積層した積層体をフレキシブルプリンI
・配線基板に用いることが、特公昭61−53880号
公報等で知られている。また、(2)未延伸ポリ−p−
フェニレンスルフィドのシートを金属箔に熱融着して回
路基板に用いることも特公昭64−7579号公報など
で知られている。また、(3)2軸配向PPSフイルム
をコロナ放電処理などの表面処理を行なって、該フィル
ムの融点付近の温度で熱圧着することも知られている。
[発明が解決しようとする課題]
しかし、上記の積層体は、下記の問題点を有している。
(1)項の積層体は、接着剤が介在するため、2軸配向
PPSフイルムの耐熱性や高周波特性の安定性などの優
れた特性を低下させてしまう。
PPSフイルムの耐熱性や高周波特性の安定性などの優
れた特性を低下させてしまう。
■項の積層体は、融点付近の温度にさらされると急激に
強度が低下してしまう。また、150℃以上の高温下で
長時間使用されると、ポリマの結晶化が進み機械特性が
低下する危険性がある。
強度が低下してしまう。また、150℃以上の高温下で
長時間使用されると、ポリマの結晶化が進み機械特性が
低下する危険性がある。
(3)項の積層体は、上記の問題点は解決されるが接着
性に乏しく、また加工時の積層可能な温度範囲が極めて
狭く加工しに(い。また、フィルムの引裂き強度が低く
、裂は易い。などの問題点があった。
性に乏しく、また加工時の積層可能な温度範囲が極めて
狭く加工しに(い。また、フィルムの引裂き強度が低く
、裂は易い。などの問題点があった。
本発明は係る問題点を解消し、接着剤を介在させずに、
ポリフェニレンスルフィドの優れた特性を低下させるこ
となく、かつ接着性に優れた、ポリフェニレンスルフィ
ドフィルムと金属板の積層体を提供することを目的とす
る。
ポリフェニレンスルフィドの優れた特性を低下させるこ
となく、かつ接着性に優れた、ポリフェニレンスルフィ
ドフィルムと金属板の積層体を提供することを目的とす
る。
[課題を解決するための手段]
本発明は、二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルム
の少なくとも片面に、未延伸ポリフェニレンスルフィド
シート及び金属板がこの順に接着剤を介することなく積
層されてなることを特徴とする積層体に関するものであ
る。
の少なくとも片面に、未延伸ポリフェニレンスルフィド
シート及び金属板がこの順に接着剤を介することなく積
層されてなることを特徴とする積層体に関するものであ
る。
本発明において、ポリフェニレンスルフィド(以下PP
Sと略称することがある)とは、繰り返し単位の70モ
ル%以上(好ましくは85モル%以上)が構造式+6−
8+で示される構成単位からなる重合体をいう。係る成
分が70モル%未満ではポリマの結晶性、熱転移温度等
が低くなりPPSを主成分とする樹脂組成物からなるフ
ィルムの特徴である耐熱性、寸法安定性、機械的特性等
を損なう。
Sと略称することがある)とは、繰り返し単位の70モ
ル%以上(好ましくは85モル%以上)が構造式+6−
8+で示される構成単位からなる重合体をいう。係る成
分が70モル%未満ではポリマの結晶性、熱転移温度等
が低くなりPPSを主成分とする樹脂組成物からなるフ
ィルムの特徴である耐熱性、寸法安定性、機械的特性等
を損なう。
繰り返し単位の30モル%未満、好ましくは15モル%
未満であれば共重合可能なスルフィド結合が含有する単
位が含まれていても差し支えない。
未満であれば共重合可能なスルフィド結合が含有する単
位が含まれていても差し支えない。
また該重合体の共重合のしかたは、ランダム、ブロック
型を問わない。
型を問わない。
本発明において、ポリフェニレンスルフィドを主成分と
する樹脂組成物(以下PPS系組成物と略称することが
ある)とは、ポリフェニレンスルフィドを60重量%以
上含む組成物を言う。
する樹脂組成物(以下PPS系組成物と略称することが
ある)とは、ポリフェニレンスルフィドを60重量%以
上含む組成物を言う。
PPSの含有量が60重量%未満では、該組成物からな
る未延伸シートの引き裂き強さなどの機械特性や耐熱性
等を損なう。
る未延伸シートの引き裂き強さなどの機械特性や耐熱性
等を損なう。
該組成物中の残りの40重量%未満はPPS以外のポリ
マ、無機または有機のフィラー、滑剤、着色剤などの添
加物を含むことができる。
マ、無機または有機のフィラー、滑剤、着色剤などの添
加物を含むことができる。
該樹脂組成物の溶融粘度は、温度300℃、剪断速度2
00sec−1のもとで、700〜20000ポイズの
範囲がシート成形性の点で好ましい。
00sec−1のもとで、700〜20000ポイズの
範囲がシート成形性の点で好ましい。
本発明にいう未延伸ポリフェニレンスルフィドシート(
以下PP5−Noと略称することがある:とは、上記の
PPS系組成物を、溶融成形してなる厚さ1mm以下の
フィルム、シート、板の総称で。
以下PP5−Noと略称することがある:とは、上記の
PPS系組成物を、溶融成形してなる厚さ1mm以下の
フィルム、シート、板の総称で。
実質的に無配向のものをいう。
本発明における2軸配向ポリフエニレンスルフイドフイ
ルム(以下PP5−BOと略称することがある)は、ポ
リフェニレンスルフィドを90重量%以上含む樹脂組成
物を、溶融成形してシート状とし、2軸延伸、熱処理し
てなるフィルムである。PPSの含有量が90重量%未
満では、組成物としての結晶性、熱転移度等が低くなり
、該組成物からなるフィルムの特長である耐熱性、寸法
安定性、機械的特性等を損なう。
ルム(以下PP5−BOと略称することがある)は、ポ
リフェニレンスルフィドを90重量%以上含む樹脂組成
物を、溶融成形してシート状とし、2軸延伸、熱処理し
てなるフィルムである。PPSの含有量が90重量%未
満では、組成物としての結晶性、熱転移度等が低くなり
、該組成物からなるフィルムの特長である耐熱性、寸法
安定性、機械的特性等を損なう。
該組成物中の残りの10重量%未満ではPPS以外のポ
リマ、無機または有機のフィラー、滑剤、着色剤、紫外
線吸収剤などの添加物を含むことができる。
リマ、無機または有機のフィラー、滑剤、着色剤、紫外
線吸収剤などの添加物を含むことができる。
該樹脂組成物の溶融粘度は、温度300℃、剪断速度2
00 5ec−”のもとで、500〜12000ポイズ
(より好ましくは700〜1ooooボイズ)の範囲が
フィルムの成形性の点で好ましい。
00 5ec−”のもとで、500〜12000ポイズ
(より好ましくは700〜1ooooボイズ)の範囲が
フィルムの成形性の点で好ましい。
該樹脂組成物の溶融粘度は、最終的に得られる2軸配向
PPSフイルムの溶融粘度に等しい。
PPSフイルムの溶融粘度に等しい。
該フィルムの厚さは、3〜30・08mの範囲が好まし
い。
い。
本発明でいう金属板とは、銅、アルミニウム、鉄、亜鉛
などの金属及びこれらの金属の合金の1゜2num以下
の厚さのものをいう(好ましくは、0゜005mm〜1
mm)。更に上記の金属の表面にメツキなどによって別
の金属又は合金が積層加工されたり、種々の表面処理加
工されたりしたものも含む。
などの金属及びこれらの金属の合金の1゜2num以下
の厚さのものをいう(好ましくは、0゜005mm〜1
mm)。更に上記の金属の表面にメツキなどによって別
の金属又は合金が積層加工されたり、種々の表面処理加
工されたりしたものも含む。
本発明の積層体は、PP5−BOの少なくとも片方の面
にPP5−Noが接着剤を介さずに積層し、更に上記の
積層フィルムのPP5−Noの側に接着剤を介さずに金
属板を積層したものである。
にPP5−Noが接着剤を介さずに積層し、更に上記の
積層フィルムのPP5−Noの側に接着剤を介さずに金
属板を積層したものである。
該積層体に接着剤が介在すると、PPSフィルムのもつ
優れた耐熱性、誘電特性、湿度寸法安定性などの緒特性
が接着剤で阻害される。とくに高周波による誘電特性の
安定性が著しく低下する。
優れた耐熱性、誘電特性、湿度寸法安定性などの緒特性
が接着剤で阻害される。とくに高周波による誘電特性の
安定性が著しく低下する。
また、従来から用いられているPP5−BOと金属板の
積層体で接着剤を介在させたものは、上記と同様の問題
点がある。また、PP5−BOと金属板を熱融着した積
層体は、積層温度がPPSの融点付近(280℃)であ
っても接着力に乏しく、機械特性が著しく低下する。ま
た、PP5−NOと金属板を熱融着したものは、急激に
高温度雰囲気にさらされると、PP5−NOが急激に軟
化し、平面性が悪化したり機械的強度が低下する。
積層体で接着剤を介在させたものは、上記と同様の問題
点がある。また、PP5−BOと金属板を熱融着した積
層体は、積層温度がPPSの融点付近(280℃)であ
っても接着力に乏しく、機械特性が著しく低下する。ま
た、PP5−NOと金属板を熱融着したものは、急激に
高温度雰囲気にさらされると、PP5−NOが急激に軟
化し、平面性が悪化したり機械的強度が低下する。
また、130℃以上の温度で長時間使用されると、ポリ
マ自体の結晶化が進み機械特性が著しく低下する。
マ自体の結晶化が進み機械特性が著しく低下する。
本発明の積層体は、従来の積層体の問題点を解消し、接
着剤を介在させずにPPSの優れた物性を低下させず、
かつ接着性に優れた積層体である。
着剤を介在させずにPPSの優れた物性を低下させず、
かつ接着性に優れた積層体である。
本発明の積層体は、PP5−BO及びPP5−NOの表
面に種々の表面処理が行なわれているものも含まれる。
面に種々の表面処理が行なわれているものも含まれる。
次に本発明の積層体の考えられる積層構成の第1の態様
は、PP5−BO(A) 、PP5−N。
は、PP5−BO(A) 、PP5−N。
(B)、金属板(C)をこの順に積層した3層構造を有
したものであり、AとBの厚み比A/Bが0.1〜10
の範囲が熱が加わったときの耐熱性、機械的特性及び接
着性のバランスの点で好ましい。
したものであり、AとBの厚み比A/Bが0.1〜10
の範囲が熱が加わったときの耐熱性、機械的特性及び接
着性のバランスの点で好ましい。
また、A層とB層の積層フィルムの厚さは、20〜70
0μmの範囲内が好ましく、また上記の3層積層体全体
の厚さは、30〜1700μmの範囲内が好ましい。
0μmの範囲内が好ましく、また上記の3層積層体全体
の厚さは、30〜1700μmの範囲内が好ましい。
本発明の積層体の考えられる積層構成の第2の態様は、
金属板(C) 、PP5−No (B) 、PP5−B
O(A) 、PP5−No (B層 ) 、金属板(C
′)をこの順に積層したものであり、A%B、 B層の
厚さが式 %式%) を満たすことが、熱の加わったときの耐熱性、機械的特
性及び接着性のバランスの点で好ましい。
金属板(C) 、PP5−No (B) 、PP5−B
O(A) 、PP5−No (B層 ) 、金属板(C
′)をこの順に積層したものであり、A%B、 B層の
厚さが式 %式%) を満たすことが、熱の加わったときの耐熱性、機械的特
性及び接着性のバランスの点で好ましい。
また、BとB′の厚み比B/B’が0.5〜2゜0の範
囲が加工時の作業性の点で好ましい。さらに上記のA、
B、B層の積層厚さは、20〜1000μmの範囲が好
ましく、また、A、B、B層c、c’の積層体全体の厚
さは40〜3000μmの範囲が好ましい。また、両方
の面に金属板が積層される場合両金属板の厚みや種類が
異なっていてもよい。
囲が加工時の作業性の点で好ましい。さらに上記のA、
B、B層の積層厚さは、20〜1000μmの範囲が好
ましく、また、A、B、B層c、c’の積層体全体の厚
さは40〜3000μmの範囲が好ましい。また、両方
の面に金属板が積層される場合両金属板の厚みや種類が
異なっていてもよい。
また、本発明の積層体は、接着剤層を設けることなく、
融着によってPP5−BO,PP5−NO1金属板が接
合されてい、るものである。
融着によってPP5−BO,PP5−NO1金属板が接
合されてい、るものである。
次に本発明の積層体の製造方法について述べる。
本発明に用いるPPSは、硫化アルカリとパラジハロベ
ンゼンとを極性溶媒中で高温高圧下に反応させて得られ
る。特に、硫化ナトリウムとベラジクロルベンゼンをN
−メチルピロリドン等のアミド高沸点極性溶媒中で反応
させるのが好ましい。
ンゼンとを極性溶媒中で高温高圧下に反応させて得られ
る。特に、硫化ナトリウムとベラジクロルベンゼンをN
−メチルピロリドン等のアミド高沸点極性溶媒中で反応
させるのが好ましい。
この場合、重合度を調整するために、力性アルカリ、カ
ルボン酸アルカリ金属塩等のいわゆる重合助剤を添加し
て、230〜280℃で反応させるのが最も好ましい。
ルボン酸アルカリ金属塩等のいわゆる重合助剤を添加し
て、230〜280℃で反応させるのが最も好ましい。
重合系内の圧力および重合時間は使用する助剤の種類や
量および所望する重合度等によって適宜決定する。得ら
れた粉状または粒状のポリマを水または/および溶媒で
洗浄して、創製塩、重合助剤、未反応モノマー等を分離
する。
量および所望する重合度等によって適宜決定する。得ら
れた粉状または粒状のポリマを水または/および溶媒で
洗浄して、創製塩、重合助剤、未反応モノマー等を分離
する。
このポリマを未延伸シートに成形するには、エクストル
ーダに代表される溶融押出機に供給され、該ポリマの融
点以上の温度に加熱され溶融されスリット状のダイから
連続的に押し出され、該フィルムのガラス転移点以下の
温度まで急速冷却することにより、無配向のシート(p
Ps−No)が得られる。
ーダに代表される溶融押出機に供給され、該ポリマの融
点以上の温度に加熱され溶融されスリット状のダイから
連続的に押し出され、該フィルムのガラス転移点以下の
温度まで急速冷却することにより、無配向のシート(p
Ps−No)が得られる。
また、二軸配向PPSフィルム(PPS−BO)は、上
記シートを周知の方法で2軸延伸、熱処理する。
記シートを周知の方法で2軸延伸、熱処理する。
延伸は長手方向、幅方向とも90〜110℃で3.0〜
4.5倍の範囲で行なう。熱処理は、180℃〜融点の
範囲で、定長または15%以下の制限収縮下に1〜60
秒間行なう。さらに、該フィルムの熱寸法安定性を向上
させるために、一方向もしくは二方向にリラックスして
もよい。
4.5倍の範囲で行なう。熱処理は、180℃〜融点の
範囲で、定長または15%以下の制限収縮下に1〜60
秒間行なう。さらに、該フィルムの熱寸法安定性を向上
させるために、一方向もしくは二方向にリラックスして
もよい。
次に積層体の製造方法であるが、PP5−BO。
PP5−No、金属板をこの順に積層する方法は次の6
つの方法が用いられる。
つの方法が用いられる。
(1) PP5−BOとPP5−Noと金属板をこの
順に重ね合わせて、温度180℃〜270℃、圧力l〜
20kg/carの条件下でロールプレス又は熱板プレ
スで熱圧着する。
順に重ね合わせて、温度180℃〜270℃、圧力l〜
20kg/carの条件下でロールプレス又は熱板プレ
スで熱圧着する。
(2) PP5−BOとPP5−Noを重ね合わせて
、(1)項の条件で熱圧着した後、該積層体のPP5−
No側に同条件で金属板を熱圧着して積層する。
、(1)項の条件で熱圧着した後、該積層体のPP5−
No側に同条件で金属板を熱圧着して積層する。
<3) P P S −N Oと金属板を重ね合わせ
て、(1)項の条件下に熱圧着した後、該積層体のPP
5−No側にPP5−BOを同条件下で熱圧着して積層
する。
て、(1)項の条件下に熱圧着した後、該積層体のPP
5−No側にPP5−BOを同条件下で熱圧着して積層
する。
(4)PPS系組成物を溶融し、スリット状のダイから
PP5−BOと金属板の間に押し出し、−体化する。こ
の場合は、PPS系組成物をエクストルーダに供給し、
融点以上の温度に加熱して、スリット状のダイから連続
的に押し出し、下方に設けたプレスロール上のPP5−
BOと金属板の間にプレスしながら積層していく。
PP5−BOと金属板の間に押し出し、−体化する。こ
の場合は、PPS系組成物をエクストルーダに供給し、
融点以上の温度に加熱して、スリット状のダイから連続
的に押し出し、下方に設けたプレスロール上のPP5−
BOと金属板の間にプレスしながら積層していく。
更に、該積層体を上記の方法で一体化する時又は一体化
した後(1)項の条件下で熱圧着して積層することが接
着性向上のうえで好ましい。
した後(1)項の条件下で熱圧着して積層することが接
着性向上のうえで好ましい。
(5)PPS系組成物を溶融し、(4)項の方法で、ま
ずPP5−BOと一体化した後、該積層体のPP5−N
o側に金属板を(1)項の条件下で熱圧着して積層する
。
ずPP5−BOと一体化した後、該積層体のPP5−N
o側に金属板を(1)項の条件下で熱圧着して積層する
。
(6)上記(5)項の方法で6、PPS系組成物を溶融
し、金属板と一体化した後、該積層体のPP5−No側
にPP5−BOを(1)項の条件下で熱圧着して積層す
る。
し、金属板と一体化した後、該積層体のPP5−No側
にPP5−BOを(1)項の条件下で熱圧着して積層す
る。
また、金属板/PP5−NO/PP5−BO/PP5−
No/金属板の積層体の製造方法は、次の5つの方法を
用いることができる。
No/金属板の積層体の製造方法は、次の5つの方法を
用いることができる。
(7)先述の(1)〜(6)項の方法で得た3層体のP
P5−BO側にPP5−No、金属板を重ね合わせて(
1)項の条件下で熱圧着して積層する。
P5−BO側にPP5−No、金属板を重ね合わせて(
1)項の条件下で熱圧着して積層する。
(8) P P S −N Oと金属板を重ね合わせ
て、(1)項の条件下で熱圧着し、先述の(1)〜(6
)項で得た3層体のPP5−BO側に上記の2層体のP
P5−No側を(1)の条件下で熱圧着して積層する。
て、(1)項の条件下で熱圧着し、先述の(1)〜(6
)項で得た3層体のPP5−BO側に上記の2層体のP
P5−No側を(1)の条件下で熱圧着して積層する。
(9)PPS系組成物を溶融し、スリット状のダイから
先述の(1)〜(6)項の3層体のPP5−BO側と金
属板との間に押し出し、一体化する。更に、該積層体を
上記の方法で一体化するとき又は一体化した後、(1)
項の条件下で熱圧着することが接着性向上のうえで好ま
しい。
先述の(1)〜(6)項の3層体のPP5−BO側と金
属板との間に押し出し、一体化する。更に、該積層体を
上記の方法で一体化するとき又は一体化した後、(1)
項の条件下で熱圧着することが接着性向上のうえで好ま
しい。
(D PPS系組成物を溶融し、スリット状のダイか
ら金属板上に押し出し、一体化した後、該積層体のPP
5−No側と(1)〜(6)項で得た3層体のPP5−
BO側とを重ね合わせて、(1)項の条件下で熱圧着す
る。
ら金属板上に押し出し、一体化した後、該積層体のPP
5−No側と(1)〜(6)項で得た3層体のPP5−
BO側とを重ね合わせて、(1)項の条件下で熱圧着す
る。
α1)金属板、PP5−NOlPPS−BO,PP5−
No、金属板をこの順に重ね合わせて、(1)項の条件
下で熱圧着して積層する。
No、金属板をこの順に重ね合わせて、(1)項の条件
下で熱圧着して積層する。
上記の方法での熱圧着の条件は、温度180〜270℃
、圧力1〜20kg/a!であるが、温度が180℃未
満であると接着力が出ず、270℃を越えると、積層体
の平面性が急激に悪化し、機械特性が低下する。一方、
圧力が11<g/a1未満では熱圧着の温度を上げても
接着性に乏しく、逆に圧力が20kg/Ciを越えると
、平面性が悪化したり、PP5−No層が積層時に破断
したりする。
、圧力1〜20kg/a!であるが、温度が180℃未
満であると接着力が出ず、270℃を越えると、積層体
の平面性が急激に悪化し、機械特性が低下する。一方、
圧力が11<g/a1未満では熱圧着の温度を上げても
接着性に乏しく、逆に圧力が20kg/Ciを越えると
、平面性が悪化したり、PP5−No層が積層時に破断
したりする。
また、本発明の積層体の製造方法で、プレスロールや熱
板プレスにより熱圧着する場合、用いるPP5−Noの
Tcc (温度を上昇させていった時の結晶化温度でD
SC法で測定した値)が130℃以上のものが、積層体
の引裂き強度の向上の点でより好ましい。
板プレスにより熱圧着する場合、用いるPP5−Noの
Tcc (温度を上昇させていった時の結晶化温度でD
SC法で測定した値)が130℃以上のものが、積層体
の引裂き強度の向上の点でより好ましい。
[発明の効果]
本発明の積層体は、上記の積層構成としたことにより従
来のPP5−BO/金属板の熱融着による積層体の製造
方法に比べて、熱融着温度が低いためPP5−BOの熱
劣化がなく、機械的特性の低下がない。また、PP5−
BO単体に比べて引裂き強度が高いなどの特長を有する
。
来のPP5−BO/金属板の熱融着による積層体の製造
方法に比べて、熱融着温度が低いためPP5−BOの熱
劣化がなく、機械的特性の低下がない。また、PP5−
BO単体に比べて引裂き強度が高いなどの特長を有する
。
しかも、本発明の積層体は、以上のような構成こしたた
め、特に回路基板の絶縁材料として重要である耐熱性、
温度、湿度に対する寸法安定性、高周波に対する誘電特
性の安定性及び難燃性、機械的特性などの緒特性が高次
元でバランスした積層体となった。
め、特に回路基板の絶縁材料として重要である耐熱性、
温度、湿度に対する寸法安定性、高周波に対する誘電特
性の安定性及び難燃性、機械的特性などの緒特性が高次
元でバランスした積層体となった。
更に、本発明の積層体は、接着剤を介在させていないた
め、接着剤の劣化及び特性が積層体の特性を低下させる
こともない。
め、接着剤の劣化及び特性が積層体の特性を低下させる
こともない。
[用途]
本発明の積層体は、フレキシブルプリント配線基板、多
層回路基板、金属ベース基板などの回路基板はもとより
、特に高周波に対する誘電特性の安定性を要求される回
路基板(例えば、デジタル記号の回路基板など)に最適
である。また、箔巻き型のガストランスのコイルや一般
の工業材料に用いることができる。
層回路基板、金属ベース基板などの回路基板はもとより
、特に高周波に対する誘電特性の安定性を要求される回
路基板(例えば、デジタル記号の回路基板など)に最適
である。また、箔巻き型のガストランスのコイルや一般
の工業材料に用いることができる。
また、アルミニウムなどの積層体は、耐熱食品包装材ま
たは耐熱食器にも適している。
たは耐熱食器にも適している。
また、本発明の積層体の3層体は、PP5−80面に別
のフィルムや耐熱性を有する繊維シートを貼り合わせた
り、金属を蒸着加工したり、別の樹脂をコーティングし
たりしてもよい。
のフィルムや耐熱性を有する繊維シートを貼り合わせた
り、金属を蒸着加工したり、別の樹脂をコーティングし
たりしてもよい。
[特性の評価方法]
次に本発明の記述に用いた、特性の評価方法および評価
の基準を述べる。
の基準を述べる。
(1)耐熱性
積層体の金属層を塩化第2鉄水溶液でエツチングし、エ
ツチングしたフィルムの初期値及び熱風オープン中で1
80℃で2000時間エージング後の引張強度をAST
M−D−638−72法に従って測定し、エージング後
の強度が初期値の70%以上あるものを耐熱性○、同1
0〜70%未満を△、同10%未満を×とした。
ツチングしたフィルムの初期値及び熱風オープン中で1
80℃で2000時間エージング後の引張強度をAST
M−D−638−72法に従って測定し、エージング後
の強度が初期値の70%以上あるものを耐熱性○、同1
0〜70%未満を△、同10%未満を×とした。
(2)引裂き強さ
積層体の金属層を上記(1)の方法でエツチングしたフ
ィルムをJ l5−P8116−1960に準じて測定
し、37Mで表わした。
ィルムをJ l5−P8116−1960に準じて測定
し、37Mで表わした。
(3)接着力
ショツパーを用いて、積層フィルム層と金属層を90度
剥離した。試料の幅は10mmとして、引き剥し速度は
200ma+/分とした。
剥離した。試料の幅は10mmとして、引き剥し速度は
200ma+/分とした。
(4)高温時の耐熱性
5cm角の積層体を金属層を下にして、260℃の温度
にセットしたハンダに60秒間浮べ次の基準で評価した
。
にセットしたハンダに60秒間浮べ次の基準で評価した
。
○:全く変化が見られない。
△:フィルムの軟化及び気泡が入ったように剥れるとこ
ろが部分的にある。
ろが部分的にある。
×:フィルムの軟化及び剥れ(気泡も含む)が著しい。
(5)誘電特性(誘電損失)
周波数を変えて、誘電特性の変化を調べた。
(J I 5−C−6481に準じて測定した。)6)
吸湿率 積層体の金属層をエツチングし、乾燥した後、75%R
H,23℃で96時間二一ジングし、重量法で評価した
。
吸湿率 積層体の金属層をエツチングし、乾燥した後、75%R
H,23℃で96時間二一ジングし、重量法で評価した
。
(7)破断伸度
ASTM−D−638−72法に準じて測定した。
[実施例]
次に本発明を実施例を挙げて詳細に説明する。
実施例1
(1)本発明に用いるPPS未延伸シートの調整オート
クレーブに、硫化ナトリウム32.6kg(250モル
、結晶水40wt%を含む)、水酸化ナトリウム100
g、安息香酸すl・リウム36゜1kg(250モル
)、及びN−メチル−2−ピロリドン(以下NMPと略
称することがある)79゜2kgを仕込み205℃で脱
水したのち、1,4〜ジクロルベンゼン37.5kg(
255モル)及びNMP20.0kgを加え、265℃
で4時間反応させた。反応生成物を水洗、乾燥してp−
フェニレンスルフィドユニット100モル%からなり、
溶融粘度3100ポイズのポリ−p−フエニレンスルフ
ィド21.1)cg(収率78%)を得た。
クレーブに、硫化ナトリウム32.6kg(250モル
、結晶水40wt%を含む)、水酸化ナトリウム100
g、安息香酸すl・リウム36゜1kg(250モル
)、及びN−メチル−2−ピロリドン(以下NMPと略
称することがある)79゜2kgを仕込み205℃で脱
水したのち、1,4〜ジクロルベンゼン37.5kg(
255モル)及びNMP20.0kgを加え、265℃
で4時間反応させた。反応生成物を水洗、乾燥してp−
フェニレンスルフィドユニット100モル%からなり、
溶融粘度3100ポイズのポリ−p−フエニレンスルフ
ィド21.1)cg(収率78%)を得た。
この組成物に、平均粒径O67μmのシリカ微粒粉末0
.1wt%、ステアリン酸カルシウム0゜95wt%を
添加し、40−径のエクストルーダによって310℃で
溶融し、金属繊維を用いた95%カット孔径10μmの
フィルタで濾過したのち長さ400閤、間隔0. 5m
mの直線状のリップを有するTダイから押し出し、表面
を25℃に保った金属ドラム上にキャストし、厚さ10
0μmの未延伸シートを得た(PPS−No−1とする
)。
.1wt%、ステアリン酸カルシウム0゜95wt%を
添加し、40−径のエクストルーダによって310℃で
溶融し、金属繊維を用いた95%カット孔径10μmの
フィルタで濾過したのち長さ400閤、間隔0. 5m
mの直線状のリップを有するTダイから押し出し、表面
を25℃に保った金属ドラム上にキャストし、厚さ10
0μmの未延伸シートを得た(PPS−No−1とする
)。
■ PP5−BOの調整
東し■製“トレリナ”タイプ3000の50μm厚みの
PP5−BOを用いた(PPS−BO−1とする)。
PP5−BOを用いた(PPS−BO−1とする)。
(3)積層体の作製
1オンス(35μm、厚)の圧延銅箔、PP5−NO−
1、PP5−BO−1をこの順に重ね合わせて、温度2
40℃、圧力10kg#の加熱プレスロールで積層した
(積層体−1)。
1、PP5−BO−1をこの順に重ね合わせて、温度2
40℃、圧力10kg#の加熱プレスロールで積層した
(積層体−1)。
実施例2
実施例1と同様にして、PP5−Noの50μm厚みの
ものを得た(PPS−No−2)。
ものを得た(PPS−No−2)。
また、PP5−BOは、東し■製“トレリナ”タイプ3
000の厚さ100μm (PPS−BO−2)を、ま
た実施例1と同じ圧延銅箔を用いて、実施例1の条件で
、銅箔/PP5−No−2/PP5−BO−2/PP5
−No−2/銅箔の積層体を作成した(積層体−2)。
000の厚さ100μm (PPS−BO−2)を、ま
た実施例1と同じ圧延銅箔を用いて、実施例1の条件で
、銅箔/PP5−No−2/PP5−BO−2/PP5
−No−2/銅箔の積層体を作成した(積層体−2)。
比較例1〜3
実施例1の条件で150μmの厚さのPP5−NOを作
製し、更に温度240℃、圧力10kg/dの条件で実
施例1と同じ圧延銅箔と積層した(比較例1、積層体−
3)。
製し、更に温度240℃、圧力10kg/dの条件で実
施例1と同じ圧延銅箔と積層した(比較例1、積層体−
3)。
実施例1の方法で直線状リップの間隔を1.5−にし、
同条件で厚さ2.5肛の未延伸シートを得、更にこのシ
ートをロール群から成る縦延伸装置によって、温度98
℃、延伸速度30000%/分で3.9倍縦延伸し、続
いてテンタを用いて、温度100℃、延伸速度1000
%/分で3.5倍横延伸し、更に同一テンタ内の後続す
る熱処理室で270℃で10秒間熱処理して、厚さ15
0μmのPP5−BOを得た。更に該フィルムの片面に
コロナ放電処理を施し、該コロナ放電処理面と実施例1
で用いた銅箔を実施例1の方法で、温度280℃、圧力
10kg/anfで積層した(比較例2、積層体−4)
。
同条件で厚さ2.5肛の未延伸シートを得、更にこのシ
ートをロール群から成る縦延伸装置によって、温度98
℃、延伸速度30000%/分で3.9倍縦延伸し、続
いてテンタを用いて、温度100℃、延伸速度1000
%/分で3.5倍横延伸し、更に同一テンタ内の後続す
る熱処理室で270℃で10秒間熱処理して、厚さ15
0μmのPP5−BOを得た。更に該フィルムの片面に
コロナ放電処理を施し、該コロナ放電処理面と実施例1
で用いた銅箔を実施例1の方法で、温度280℃、圧力
10kg/anfで積層した(比較例2、積層体−4)
。
尚、これとは別に、温度280℃未満で積層を試みたが
ほとんど接着性を示さなかった。
ほとんど接着性を示さなかった。
また、比較例2のPP5−BOのコロナ放電処理面に下
記の接着剤を介して、実施例1の圧延銅箔と積層した(
比較例3、積層体−5)。
記の接着剤を介して、実施例1の圧延銅箔と積層した(
比較例3、積層体−5)。
接着剤: “ケミットエポキシ”TE5920(東し■
製 固形分濃度30wt%) 接着剤の配合=A剤/B剤=15/100上記の接着剤
をグラビアロール法で塗布し、乾燥条件は100℃で3
分間であり、接着剤の塗布厚みは乾燥後で18μmにな
るように調整した。
製 固形分濃度30wt%) 接着剤の配合=A剤/B剤=15/100上記の接着剤
をグラビアロール法で塗布し、乾燥条件は100℃で3
分間であり、接着剤の塗布厚みは乾燥後で18μmにな
るように調整した。
また、積層条件は、温度120℃、圧力3kg/cdで
あった。更に該積層体の接着剤を150℃で1時間硬化
せしめた。
あった。更に該積層体の接着剤を150℃で1時間硬化
せしめた。
評価
実施例1及び2、比較例1〜3の評価の結果を第1表に
示す。
示す。
実施例工及び2の積層体は、耐熱性、吸湿性、誘電特性
、機械的特性などの緒特性が高次元でバランスしている
。また、接着性も実用レベルに達している。
、機械的特性などの緒特性が高次元でバランスしている
。また、接着性も実用レベルに達している。
一方、比較例1のPP5−NOを用いた積層体は、破断
伸度が低く、特に高温時の耐熱性が低い。
伸度が低く、特に高温時の耐熱性が低い。
(260℃のハンダに浮べると、フィルムが溶融する。
)
また、比較例2のPP5−BOを該ポリマの融点付近の
温度で積層したものは、PPSフィルムのもつ機械特性
(破断伸度)が著しく低下し、接着力が極めて低い。
温度で積層したものは、PPSフィルムのもつ機械特性
(破断伸度)が著しく低下し、接着力が極めて低い。
更に、比較例3の接着剤を介して積層したものは、接着
剤が悪影響しPPsのもつ低吸湿性、誘電特性の安定性
、耐熱性などの優れた特性を著しく低下させてしまう。
剤が悪影響しPPsのもつ低吸湿性、誘電特性の安定性
、耐熱性などの優れた特性を著しく低下させてしまう。
実施例3
実施例1と同様にし、PP5−No−1、PP5−BO
−1及び金属層に150μm厚さのアルミニウムを用い
て、第1表に示すようなPP5−BOとPP5−NOの
厚み比を変更した3層体を作製した。上記の積層体の評
価結果を第1表に示す。
−1及び金属層に150μm厚さのアルミニウムを用い
て、第1表に示すようなPP5−BOとPP5−NOの
厚み比を変更した3層体を作製した。上記の積層体の評
価結果を第1表に示す。
実施例1の積層体−1と合わせてみると、厚み構成比A
/Bが小さくなると、破断伸度や高温時の耐熱性が低下
する傾向があり、逆に該構成比が大きくなると引裂き強
度や接着力が低くなる傾向にある。
/Bが小さくなると、破断伸度や高温時の耐熱性が低下
する傾向があり、逆に該構成比が大きくなると引裂き強
度や接着力が低くなる傾向にある。
実施例4
実施例1のPP5−BO−1とPP5−NO−1を重ね
合わせて、実施例1の条件で積層した。
合わせて、実施例1の条件で積層した。
更に、実施例1で用いた圧延銅箔を上記の積層体のPP
5−NO−1側に温度260℃、圧力10kg/cnr
の条件で積層しく積層体−6)、実施例1の製造方法の
違いを比較した。
5−NO−1側に温度260℃、圧力10kg/cnr
の条件で積層しく積層体−6)、実施例1の製造方法の
違いを比較した。
また、実施例2のPP5−BO−2とPP5−NO−2
と金属箔を実施例2の条件で積層した。
と金属箔を実施例2の条件で積層した。
更に温度250℃、圧力10kg/cnfの条件でPP
5−No−2と金属箔を積層し、該積層体のPP5−N
o−2側と上記の積層体のPP5−BO−2側を温度2
60℃、圧力10kg#の条件で積層しく積層体−7)
実施例2の積層体と比較1.た。
5−No−2と金属箔を積層し、該積層体のPP5−N
o−2側と上記の積層体のPP5−BO−2側を温度2
60℃、圧力10kg#の条件で積層しく積層体−7)
実施例2の積層体と比較1.た。
積層体−6及び7の評価結果を第1表に示す。
積層体−1及び2の物性とほぼ同じであることがわかる
。すなわち、本発明の積層体の製造は、実施例1のよう
に積層することもできるし、また上記のように、あらか
じめ、2層体または3層体を作製し、引き続き、該2層
体のPP5−No側(3層体の場合はPP5−BO側)
に積層していくこともできる。
。すなわち、本発明の積層体の製造は、実施例1のよう
に積層することもできるし、また上記のように、あらか
じめ、2層体または3層体を作製し、引き続き、該2層
体のPP5−No側(3層体の場合はPP5−BO側)
に積層していくこともできる。
実施例5
実施例1で用いたPPSポリマを30mm径のエクスト
ルーダによって310℃で溶融し、長さ200M、間隔
0.5mmの直線状のリップを有するTダイから押し出
した。
ルーダによって310℃で溶融し、長さ200M、間隔
0.5mmの直線状のリップを有するTダイから押し出
した。
一方、Tダイ直下に表面温度を25℃に保った金属製の
プレスロールを設け、実施例2で用いたPP5−BO−
2を2m/分の速度でプレスしながら走行させ上記のポ
リマを積層厚みが100μmになるよう連続的に積層し
た。TダイとPP5−BO−2との距離は10mmとし
、プレス圧力は2 kg/carとした。更に該積層体
のPP5−No側に0. 5mm厚さのアルミニウム板
を温度260℃、圧力15kg/cnfの条件で熱プレ
スした。得られた積層体を積層体−8とする。
プレスロールを設け、実施例2で用いたPP5−BO−
2を2m/分の速度でプレスしながら走行させ上記のポ
リマを積層厚みが100μmになるよう連続的に積層し
た。TダイとPP5−BO−2との距離は10mmとし
、プレス圧力は2 kg/carとした。更に該積層体
のPP5−No側に0. 5mm厚さのアルミニウム板
を温度260℃、圧力15kg/cnfの条件で熱プレ
スした。得られた積層体を積層体−8とする。
実施例6
実施例5と同様にして、PP5−BO−2と実施例1で
用いた金属箔の間にPPSポリマを押し出し、PP5−
BO,PP5−No、金属箔の3層体を作製した(積層
体−9)。
用いた金属箔の間にPPSポリマを押し出し、PP5−
BO,PP5−No、金属箔の3層体を作製した(積層
体−9)。
評価
実施例5.6で作製した積層体8.9の評価を行なった
結果、第1表の積層体−1と同様の物性値を示し、全て
本発明の目的を達成していた。
結果、第1表の積層体−1と同様の物性値を示し、全て
本発明の目的を達成していた。
比較例4
実施例1で用いたPP5−BO−1、PP5−NO−1
、金属箔を比較例3で用いた接着剤を介して上記の順に
積層した。積層の条件は比較例3と同条件である(積層
体−10)。
、金属箔を比較例3で用いた接着剤を介して上記の順に
積層した。積層の条件は比較例3と同条件である(積層
体−10)。
積層体−10の評価結果を第1表に示す。
吸湿性、誘電特性の安定性が悪く、また耐熱性は、比較
例3の積層体−5よりも悪かった。
例3の積層体−5よりも悪かった。
実施例7
実施例1のPP5−BO,PP5−No、銅箔を用い、
実施例1の条件で積層温度及び圧力を変更して、積層状
態を観察した。その結果を第2表に示す。積層温度は、
180℃未満では接着せず、270℃を越えると積層体
の平面性が急に悪化し、積層体の厚み及び厚みむらのコ
ントロールがしにくくなる。
実施例1の条件で積層温度及び圧力を変更して、積層状
態を観察した。その結果を第2表に示す。積層温度は、
180℃未満では接着せず、270℃を越えると積層体
の平面性が急に悪化し、積層体の厚み及び厚みむらのコ
ントロールがしにくくなる。
一方、圧力は1. 0kg/a!未満では積層温度を高
くしても接着せず、201Cg/crlを越えると急激
に平面性が悪化したり、中心層のPP5−Noが破断し
たりして、積層体の厚み及び厚みむらのコントロールが
しにくくなる。
くしても接着せず、201Cg/crlを越えると急激
に平面性が悪化したり、中心層のPP5−Noが破断し
たりして、積層体の厚み及び厚みむらのコントロールが
しにくくなる。
Claims (1)
- 二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムの少なくと
も片面に、未延伸ポリフェニレンスルフィドシート及び
金属板がこの順に接着剤を介することなく積層されてな
ることを特徴とする積層体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1226614A JP2805882B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 積層体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1226614A JP2805882B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 積層体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0390349A true JPH0390349A (ja) | 1991-04-16 |
JP2805882B2 JP2805882B2 (ja) | 1998-09-30 |
Family
ID=16847963
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1226614A Expired - Lifetime JP2805882B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 積層体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2805882B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008213350A (ja) * | 2007-03-06 | 2008-09-18 | Tosoh Corp | 複合体及び複合体の製造方法 |
JP2013091269A (ja) * | 2011-10-26 | 2013-05-16 | Kaneka Corp | インサート成形用積層接着フィルム |
JP2020199707A (ja) * | 2019-06-11 | 2020-12-17 | Apc株式会社 | 積層体及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-08-31 JP JP1226614A patent/JP2805882B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008213350A (ja) * | 2007-03-06 | 2008-09-18 | Tosoh Corp | 複合体及び複合体の製造方法 |
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JP2020199707A (ja) * | 2019-06-11 | 2020-12-17 | Apc株式会社 | 積層体及びその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2805882B2 (ja) | 1998-09-30 |
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