JPH0381513A - 微粒子フィルター・トラップをいつ再生させるかを決定するための装置 - Google Patents
微粒子フィルター・トラップをいつ再生させるかを決定するための装置Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
より、微粒子フィルター・トラップを再生させるための
システムの動作の制御装置に関するものである。さらに
詳しくは、負荷が所定値に達したときシステムの再生を
始めさせるために、微粒子フィルター・トラップ内にあ
る微粒子の負荷の検知システムに関するものである。
排出基準が、すべての都市バスに対し、0.1[f/馬
力・時間3未満の微粒子物質排出を要求することになっ
ている。
よう。微粒子は、凝縮した水滴以外の、内燃機関の排気
ガス中のあらゆる物質であって、125’Fの温度で周
囲の空気で希釈した後、標準フィルターで捕集され得る
もの、とEPAによって定義されている。この定義によ
る微粒子には、塊状の炭素粒子、よく知られた発癌物質
を含む吸収された炭水化物、および硫化物が含まれてい
る。
直径が0.1〜1.0μ常で、極めて質量が軽い。EP
Aの排出規制に合致するように、トラックやバスの一般
的なディーゼル機関の排ガスから上記微粒子を十分な量
除去するの14− に有効な微粒子フィルター・トラップが開発されている
。
方フイートの微粒子が10万マイル走行毎にトラップさ
れなげればならない。明らかに、この微粒子は車両内に
は貯蔵できない。そこで、微粒子トラップに基づく排気
後処理システム(RAS)を長時間正常に機能させるた
めに、トラップされた微粒子を除去する方法を必要とし
ている。うまくいくことが分かった1つの方法は、フィ
ルターを再生させるために、トラップされた微粒子を焼
き払う部材を設けることであった。1例として、マガカ
(MGQafi5)他著「筒状セラミック・ディーゼル
微粒子トラップの機能・再生特性J SAE Pap
er A 82 0272.1982年2月発行がある
。再生プロセスは一般に、制御システムによって開始さ
れ、熱を微粒子トラップの入口に与えて1.200下を
越える温度にして行われる。本プロセスは、トラップの
「きれいな」フロー制限を保つが、避は難く温度勾配と
残留熱応力を微粒子トラップ内に生じるようにして、最
後に濾過された含炭素粒子を酸化することで終わる。
に、フィルターが疲労破壊しないようなレベルに、制御
されなげればならない。
度分布−いずれもシステム設計の物理特性によって決定
されるため、「固定」のパラメーター−のような多くの
要因が、熱応力の大きさに影響を与える。熱応力の大き
さを決定する単一の最も重要で固定されていない要因、
したがってまた、システムの寿命は、制御システムが実
際に再生プロセスを始める前に、トラップ内に集められ
る微粒子の量である。もし、トラップが微粒子を過剰に
充填するようになれば、微粒子の焼却によって再生する
や否や、有害な熱応力疲労が生じると予言することがで
きる。
ラップされた微粒子を焼き払うことであるが、このよう
な方法は焼却に必要な燃料を多く浪費することになり、
微粒子の排出を減らすという究極の目的に一部自己矛盾
することになり、排気ガスが済過されずに大気中に放出
されることになる。明らかに、実際にトラップされてい
る微粒子の量をできるだけ正確に決定する必要があるが
、その必要性は決定をするのに使われる検知部材の費用
と複雑さと考慮しなげればならない。トラップ内の微粒
子の量を決定する部材、したがって「いり」再生するか
を決定する部材は、制御システムの最も重要な面である
。
填される度合を表す定量化可能なパラメーターの選択に
交互に左右されるトラップ「充填度」を決定するために
検知=17− されるべき物理パラメーターの選択である。1つのアプ
ローチは、無次元パラメーターMを、充填されたトラッ
プの無次元圧力降下(圧力降下を運動圧力%ρytで割
ったもの)と、同一レイノルズ数でのきれいな(無充填
時の)トラップの無次元圧力降下との比に定義すること
であった。
きれいなトラップに対してはM=1、充填されたトラッ
プに対してはM>1である。上記モゴカ他の著書p、7
0〜71を参照。充填されたトラップに対する圧力降下
の測定は、かなり直接的であるが、同−流れ条件下でト
ラップされた微粒子のないフィルター・トラップに対す
る圧力降下の直接測定は不可能であり、間接的に引き出
さ18− れなげればならない。きれいな無次元圧力降下を見積も
るための1つの理論的アプローチは、上記マガカ他の著
書p、87に開示されている。
流率と流体粘性に基づくレイノルズ数 これらの物理量の直接測定は難しいので、エンジン排気
量、回転速度(−p−]、インテーク・マニホールドの
圧力・温度、およびエンジン容積効率の情報を用いる速
さ密度側(apeed de%5ity law)に基
づいて、間接測定が使われてきた。
な微粒子再生制御システムに要求されている実際の物理
測定の数を簡単にするために、さまざまた試みがなされ
てきている。前記米国特許は、フィルター・トラップに
かかる圧力降下と、入口トラップ圧力の関数として決定
される変数限定を用いている。このアプローチは、ディ
ーゼル・エンジンの正常な作動範囲を越える全く大きな
ガス粘性変動を無視している。同様に欠点のあるアプロ
ーチが、米国特許第4.630,438号、4,603
,550号、4,567.725号に開示されている。
かかる圧力比が、トラップ充填度のインジクターとして
使われている。太いに利用の可能性はあるものの、この
アプローチは流れパラメーターと質量充填度との真の関
係をまだ不完全にしか表していない。
気中に放出せずに、ある長さのパイプとマフラー(消音
管)を通して放出する系におけるトラップ差圧対トラッ
プ出口圧力をプロットしている。実際には、これは温度
効果を説明するための何の部材もなしに、流量計として
トラップの下流にあるパイプとマフラーを用いている。
る(は面倒である。
開示されているような、きれいたフィルターの物理的類
似物を作ることで、開かれたハニーカム構造が真のフィ
ルターの上流に設けられている。このハニーカム構造は
、フィルター・トラップよりもはるかに大きな孔を有し
ているので、どんな微粒子もトラップされたいと言われ
ている。概念は簡単であるが、上記特許の物理的類似物
は、数多くの欠点を有している。例えば、大きな孔は、
そのハニーカム構造をフィルター・トラップの不正確な
類似物にさせる。さらに、真のフィルター・トラップの
上流に類似構造を設げることは、類似構造とフィルター
・トラップの下流側との間で排ガス漏れがどこでも起こ
るという重大な欠陥をシステ21− ムにさせる。したがって、上記従来技術の欠点を克服す
る。
ップ再生制御システムが必要である。
低コストで、高精度・高信頼性の微粒子フィルター・ト
ラップをいつ再生させるかを決めるための装置を提供す
ることにある。また、本発明の目的は、排ガス流の流率
に関する信号を発する流率検知部材を含み、該部材が微
粒子フィルター・トラップの下aK位置して、フィルタ
ー下流の排ガス漏れにシステムを感じさせなくする同装
置を提供することにある。また、本発明の目的は微粒子
フィルター・トラップが次式で定義される所定値に達す
ればいつでも排ガス流から微粒子を集めるのに用いられ
る同装置を提供することにある。
填度を表す無次元トラップ充填度パラメーターΔP:ト
ラツプにかかる差圧信号、 V:トラツプ入口の排ガス流の体積流率(又は速度) C,D:実験的に得られた定数 また、本発明の目的は、微粒子フィルター・トラップか
ら出る排ガス流をハウジング出口へ導く排気管をその中
に少なくとも1本もっている微粒子トラップ用ハウジン
グを含み、さらに、排ガス流が排気管を通って流れると
き、流体圧力降下を示す差圧信号を発生する排気差圧検
知部材によって構成された流率検知部材をも含む同装置
を提供することにある。
を含み、流率検知部材が、排ガス流がベンチュリ管を通
って流れるとき、流体差圧を示す圧力信号を発生する排
圧検知部材を含む同装置を提供すること□ある。この構
造によって、高精度の差圧信号が一般的なディルセルエ
ンジンの全作動範囲にわたって得られる。
動特性に一致した大きさを有し、全排ガス流路制限を最
小化しrxがら、微粒子フィルター・トラップ内にある
微粒子量の正確な決定を許す高精度の差圧信号を生じさ
せる同装置を提供することにある。特に、排気管は頂角
が19゜〜23°の切頭円錐形をした入口収束部と、頂
角が5゜〜15°の切頭円錐形をした出口発散部とをも
つ高回復型のベンチュリ管を有している。
出口端に少なくとも1本の排気管を有し、該排気管の入
口端が半径方向および軸方向双方に固定され、一方、出
口端が半径方向にのみ固定排気管の長さ方向の熱膨張・
収縮を許容する同装置を提供することにある。
の充填度を決定し、充填度が所定値に達したとき、制御
信号を発生する制御信号発生部材を有し、該部材が充填
度が所定値に達したときに起こるフィルター・トラップ
の圧力降下を示す差圧信号値を決定するために流率検知
部材から信号を受け、測定されたトラップの差圧が差圧
信号値に達するか越えると、フィルター・トラップを再
生させるデジタル・コンピューターを有する同装置を提
供することにある。
排ガス流が対応するi率で微粒子フィルター・トラップ
を25− 通って流れるとき、許容できる最大差圧降下を示す複数
の貯えられた所定値を有する索引表を有し、該索引表が
測定された排ガスfrt率に依存する前記所定値の1つ
を回収するために作動し、デジタル・コンピューターが
、最大許容差圧降下を表す回収所定値とトラップ差圧信
号とを比較する部材を有し、トラップ差圧が回収所定値
を越えるときトラップを再生させる同装置を提供するこ
とにある。
らの排ガスを受けるために配置された排気路を有し、該
排気路が、そこに進入する排ガス流の体積流率を計算す
るのに測定され得る排ガス流内に圧力降下を生じさせる
ために形成されている同装置を提供することにある。ト
ラップに入る排ガスの流率の決定は、また、排ガス流が
排気路に入るときの温度と絶対圧力を決定する部材と、
排ガスがトラップに入るとき体積流率を計算するために
排ガスの温度差26 と圧力差を決定する部材と、トラップ内の微粒子の充填
塵を決定するために、算出された排ガス流の流率とフィ
ルター・トラップの圧力降下を使う部材とにも頼ってい
る。
本発明の総合バイパス・トラップ・システム10の全体
構成図である。総合バイパス・トラップ12が一端をエ
ンジン排気路14に、他端を排気出口路16につながれ
ている。
プ・モードの間、エンジン排気路14からの排ガスを受
けるためのフィルター・トラップを有している。
6号に開示しであるような)ハニーカム状のセラミック
・フィルター・トラップが好ましいが、ディーゼル微粒
子を有効に捉え、排気・再生環境で安定であれば、他の
フィルターも使い得る。排ガスはトラップを出ろと、排
気管(図示せず)を通って排気出口路16に導かれる。
ス弁18が作動して排気路14からの排ガスを充填され
たトラップのまわりに発散させ、トラップ/排気管セッ
トか消音管(マフラー)を通って排気出口路16へ導く
。バイパス弁18の作動は、トラップ12から3つの異
たる圧力信号を受けるように配置された電子制御モジュ
ール20によって制御される。3つの圧力信号は、トラ
ップの圧力降下、排気管下流の圧力降下、そして排気管
入口の絶対圧力を示している。
号T、 、T、を生ずる。本発明の一部をなす充填塵パ
ラメーター公式によって、圧力信号と温度信号はトラッ
プの再生をいつ始めるかを決定するために使われる。ト
ラップ上流の圧力P1とトラップ下流の圧力P2が検知
され、それらの信号がそれぞれ信号線22.24を通っ
て電子制御モジュール20へ送られる。トラップの排気
管部の圧力を示す第3圧力信号P、が検知され、信号線
26を通ってモジュール20へ送られる。圧力信号p、
、p、、p、は、流動的で、図示しない圧力変換器によ
って、対応する圧力を示す電気信号に変換される。信号
p、 、 p、、P、は、トラップ差圧検知部材21α
によってトラップ差圧信号P、−P2に、排気差圧検知
部材21bによって排気差圧信号p、−p、に、また絶
対圧力検知部材21Cによって排気管入口での絶対圧力
信号P2に変換される。トラップ入口・出口のガスの温
度T、、T、が測定され、それぞれ線25.27を通っ
てモジュール20に供給される電気信号に変換される。
達したと決定すると、再生制御信号が生じて、信号線3
0を通って「空気弁と調整器制御」28に送られ、エン
ジン排気を充填されたトラップの回りにバイパスさせ、
バーナ29− −32を作動開始させる。バーナーが作動すると、高温
ガスがトラップ内の微粒子の焼き払いを開始・維持する
のに十分な量と温度のトラップを通って流れる。バーナ
ー32は空気流をバーナーシステムに与えるためのブロ
フー34を有している。空気弁と調整器制御28も供給
管40を通してバーナー・アトマイザ−38に空気を供
給し、管42を通してバーナー絶縁弁36を制御する。
8によって制御されるアクチュエータ44によって通常
作動モードからバイパスモードへ動かされる。調整器制
御28に対する圧空源が、トラックのような車両が一般
に搭載しているような圧空タンク48から与えられる。
タンク50かもバーナー・アトマイザ−38に供給され
る。制御弁56は管58を通って調整器制御28によっ
て作動される。
せることにより、ブロワ−34を作動させる。バーナー
に付けられたコイル64は、モジュール20によって導
線66を通って作動される。燃料ポンプは導線68を通
して活性化される。一連の状態表示・警告灯70が運転
手の便宜上膜けられ、導線72を通してモジュール20
によって作動される。微粒子の焼き払いが所定範囲内に
進行しているかどうかを決定するために、温度測定がト
ラップの上流・下流双方でなされ、その温度信号がモジ
ュール20へ、それぞれ信号線25.27を通って送ら
れる。
細に示している。トラップには、一端に入口80を、他
端に出口82をもつ外部ハウジング78を有している。
ラップ84又はデイーセル微粒子済適用の他のフィルタ
ーがある。
号に教示しである方法で製造できる。トラップ840入
口は入口ヘッダ−86を通してハウジング人口80に接
続され、バイパス弁18が第2図のようなトラップ・モ
ードで作動している限り、全排ガス流88を受けるよう
に設けられている。出口ヘッダ−90がトラップ84か
らのガスをトラップ12の排気管部92に導く。排気管
部92は、ヘッダー90から排ガスを受けてハウジング
78の出口82に導く少くとも1つ(好ましくは2つ)
の排気管94を有している。排気管94を通した圧力降
下は、トラップ84を通る排ガス流率を決定するのに使
われる。下流にある排気管94を使うことは、出口ヘッ
ダ−90の上流で起こる排ガス漏れに対し、システムを
感じなくさせるので、特別の有用性がある。トラップ8
4の圧力降下は、それぞれ入口ヘッダ−86、出口ヘッ
ダ−90の内側につながっている圧力検知タップ96.
98によって検知される。
げて、トラップ再生が望ましいとモジュール20が決定
すると、再生制御信号が出されて、バイパス弁18を第
2図のトラップ・モードから第3図のバイパス・モード
に移す。第3図で、排ガス流88は、入口ヘッダ−86
、トラップ84、出口ヘッダ−90を通る排ガス流から
流動的に隔離されたバイパス路100を通って流される
。バイパス路100は、排ガス流がハウジング出口82
□達する前に、エンジン雑音を抑えるマフラ一部102
に、排ガス流を導く。マフラ一部102は排気管94に
隣接して、ノ1ウジング78内に装着されている。
ル・コンピューター104を示している。本発明の重要
な部分をなす制御系統は、無次元充填度パラメーターが
、従33− 来、充填されたトラップの圧力降下として定義されたと
いう発見に基づいている。それと同一条件下でのきれい
なトラップは、次式でもつと正確に決定される。
度を表す無次元トラップ充填度パラメーターへP:充填
されたトラップの差圧 VT:トラップ入口の排ガス流の体積流率(又は速度→ (1’、D:実験的に得られた定数 VTの直接測定は非常に困Sなので、本発明は、まず、
排気管を通る体積流率を決定し、次にベンチュリ入口と
トラップ入口の間にある圧力差・温度差に対して校正さ
れる決定概念を含んでいる。したがって、第4図のよう
に、次の34− 5つの測定されたパラメーターが、本発明を実施するの
に必要である。
チュリ差圧(入口からくびれ部へ):P2−P3 4
3) ベンチュリ入口絶対圧カニP2 (J ト
ラップ入口温度=TI(5)トラップ出口温度:T。
1点の絶対圧と2点の差圧を加えた情報が、3点のいず
れの1点の絶対圧の情報を与えるので、不適切である。
。
テユリ入口温度(−72) PV:ベンチュリ入口絶対圧力C−Pt)トラップ入口
のガス体積fL率(Lの式のl’T)は、トラップ出口
(ベンチュリ入口)とトラップ入口Q間の圧力差・温度
差の校正によって決定される。
の差圧の和から計算される。
2−P、と排気管入口での絶対圧力と温度を決定するセ
ンサー)は、トラップの下流点の排ガス流率を決定する
下流流率検知部材を構成する。この下流流率は圧力と温
度の差を校正するのに使われて、トラップ入口のガス流
率を表す信号を与える。
定数C%Dは次のようにして実験的に定められる。2つ
の同一に作られたトラップが、内燃機関の排ガス流内に
直列に置かれる。エンジンは、データ点を作るために広
範な作動条件、流率、およびきれいな条件下で作動して
いると思われる下流フィルターの測定された圧力降下と
同等に扱わh得るC * V” における@度の組合
せにわたって、作動される。ひとたびC%Dに対する値
が決まると、フィルター内にトラップされた微粒子の質
量が無次元トラップ充填度パラメーターLとして定義さ
れた所定値に達したことを示すフィルターを通してどん
な測定流率においても圧力降下を計算することが可能に
なる。良いプログラミングに従い、そしてコンピュータ
ー操作を簡単化するために、索引テーフ゛ル106が、
デジタル・コンピューター104に予めプログラムされ
得る。索引テーブルを用いて、複数の貯えら37 れた所定値が確立され、対応する排ガス流率でフィルタ
ー・トラップを通って流れるとき、それらの値が最大許
容差圧降下を表す。索引テーブル106は上記5つの測
定パラメーターから決定されるVTに対して計算された
値を使って、コントローラー108によって周期的間隔
でアクセスされる。コントローラー108も、トラップ
84の圧力降下(PI−P、)を計算する。回収された
信号と、トラップの圧力降下双方が、コンパレーター1
10に進入する。P、−P、が回収値を上回っていれば
、コンパレーター110は制御信号発生部材として作動
し、再生制御信号を発生し、トラップ再生モードにする
。
ュリ管をもつ排気管の断面構造を示している。この配置
は、排ガス流速度を表すさらに正確な圧力信号を与える
。特に、ベンチュリ管の使用により、低速・低充填での
圧力降下信38 号の正確さを極めて改善するので、別の方法でよりも高
い無次元充填度パラメーターLにおいて、再生システム
ヲ安全に作動させる。
チュリ管を示している。高回復ベンチュリ管を与えるた
めに、入口収束部1125が19″〜23°の頂角をも
つ切頭円錐形をし、出口発散部112bが5’−13Y
)頂角をもつ切頭円錐形をしている。理想的には、排気
管94′は内燃機関の作動特性に一致した大きさで、十
分正確な差圧信号を生じ、トラップ内の微粒子の質量充
填度を正確に犬走することを制御信号発生部材に許す。
を達成する。一般装置において、一対の排気管がフィル
ターから出る全排ガス流を処理するように並列に与えら
れる。このような配列は一般に、@6図の直径Cを3〜
4インチ、例えば350インチに、長さlを15〜25
インチ、例えは20インチに、ベンチュリ管内径αを2
.75インチ以下に、ベンチュリ管くびれ部長さbを2
75インチ以下VC要求する。
管94′とベンチュリ管112によって形成され、ベン
チュリくびれ部の圧力P3を圧力タップ118に移させ
る。
4によって軸方向・半径方向双方に束縛され、出口端で
バッフル116によって半径方向にのみ束縛されて、排
気管が軸方向に熱収縮・膨張するのを許している。入口
端近くにベンチュリ管を装着することは、圧力タップ1
18にかかる熱応力を最小化する利点を有している。べ
/テユリくびれ部を排気管94′の入口端に置くことは
、べ/チエ90円錐入口が、管の内壁から一般に分かれ
る空気流内に位置しているので、管に対する損失を最小
にする利点を有している。例えば、前記マガカ他著書の
85頁の理論的説明を参照せよ。
合ハウジング内にトラップが含まれているアセンブリー
に関して説明された。他のバーケージ配列も可能であり
、ある条件下では、その方が好ましい。例えば、もし、
濾過されていない排ガスが排出を許されないなら、単一
のハウジングが第2トラツプとベンチュリ部を含む。同
一のベンチュリ部が両方のトラップを保つ。又は、完全
に別々の−・ウジングがトラップのみ、又はトラップと
ベンチュリ部双方に与えられる。
バスに適用でき、厳しい微粒子放出制御要求・規制に耐
える。
・トラップで除去できる微粒子をトラップするフィルタ
ー・41− トラップに対するトラップ再生システムを採用するのが
好ましいところに適用される。
合バイパス・トラップの拡大部分断面図、第3図はバイ
パス・モードの拡大部分断面図、第4図はデジタル・コ
ンピューターのブロック図、第5図は他の実施例からな
るバイパス弁と総合バイパス・トラップの拡大部分断面
図、および第6図は排気管の断面図である。 手 続 補 正 書 平成2年9月7日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)トラップされた粒子を焼き払うことにより、トラ
ップを再生させる信号に応じて作動する再生部材と、微
粒子フィルター・トラップを通つて流れる排ガス流の流
体圧力降下を表すトラップ差圧信号を発生するためのト
ラップ差圧検知部材と、 微粒子フィルター・トラップ下流の排ガス流の体積流率
に関する信号を発生するための流率検知部材と、該トラ
ップ差圧検知部材および流率検知部材に接続され、微粒
子フィルター・トラップ内の微粒子の質量充填度を決定
し、かつ、該質量充填度が微粒子フィルター上流の排ガ
ス漏れを感じないようにして所定値に達したとき、制御
信号を発生するための制御信号発生部材からなる、内燃
機関の排ガス流から微粒子を収集するために使用される
、微粒子フィルター・トラップをいつ再生させるかを決
定するための装置。 (2)さらに、微粒子トラップ上流に排ガス流用の入口
を有し、同トラップ下流に排ガス流用の出口を有する微
粒子トラップ用ハウジングを含み、該ハウジングが微粒
子フィルター・トラップから出る排ガス流を、前記出口
に導くための少くとも1つの排気管を含み、前記流率検
知部材が、排気管を通つて流れる排ガス流の流体圧力降
下を表す差圧信号を発生するための排気差圧検知部材を
含む、請求項1記載の装置。 (3)さらに、微粒子フィルター・トラップが再生され
つつあるとき、排ガス流を該トラップの周囲に導くよう
に配置されている、前記入口と出口との間に伸びるバイ
パス路を含む、請求項2記載の装置。 (4)前記バイパス路が、排ガス流を排気管の周囲に導
くように配置されている、請求項3記載の装置。 (5)前記排気管が内燃機関の全通常作動範囲を通して
、排気管を通る流体の流率を予測することに関する絶対
圧力と温度の測定と共同して、排気管に関して検知され
る流体圧力降下をひき起こすように形成されている、通
常の作動範囲をもつた内燃機関に使われる、請求項3記
載の装置。 (6)前記ハウジングが、微粒子フィルターから出る排
ガス流のすべてを出口に導くために並列に動作する一対
の排気管を含み、該排気管の直径が約3〜4インチ、長
さが約15〜25インチである、請求項5記載の装置。 (7)前記排気管がベンチユリ管を含み、前記流率検知
部材が、該ベンチユリ管を通つて流れる排ガス流の流体
圧力降下を表す圧力信号を発生するための差圧検知部材
を含む、請求項5記載の装置。 (8)前記ハウジングが、微粒子フィルター・トラップ
が再生されつつある間、排ガス流によつて運ばれるエン
ジン騒音を抑制するために排気管近くのバイパス路内に
設けられたマフラーを含み、前記排気管が、排ガス流が
微粒子フィルター・トラップを通つて流れているとき、
ハウジング出口を通つて、排ガス流をマフラーの回りに
導くように配置されている、請求項3記載の装置。 (9)前記ハウジングが、微粒子フィルター・トラップ
から出る排ガス流を出口に導くために並列に動作するよ
うに置かれた複数の排気管を含み、前記排気差圧検知部
材が、各排気管内の圧力を検知し、複数の排気管内で測
定された圧力信号の平均値から差圧信号を発生するため
の圧力平均化部材を含む、請求項3記載の装置。 (10)前記ベンチユリ管が、頂角が19゜〜23゜の
切頭円錐形をした入口収束部と、頂角が5゜〜15゜の
切頭円錐形をした出口発散部をもつた高回復ベンチユリ
管である、請求項7記載の装置。 (11)前記排気管が、前記制御信号発生部材を、該排
気管によつて作られた全排ガス流路制限を最小化しなが
ら、微粒子フィルター・トラップ内の微粒子の質量充填
度を正確に決定するようにさせる差圧信号を十分正確に
生じさせるために、関連する内燃機関の動作特性に一致
した大きさである、請求項10記載の装置。 (12)前記ハウジングが、微粒子フィルターから出る
全排ガス流を出口に導くために並列で動作する一対の排
気管を含み、該排気管が直径が約3〜4インチ、長さが
約15〜25インチで、内部に直径が約2.75インチ
以下、長さが約275インチ以下のベンチユリ管を含ん
でいる、請求項11記載の装置 (13)さらに、長さ方向の熱膨張・収縮を吸収するよ
うに、ハウジング入口端で排気管を半径方向と軸方向に
支え、出口端で排気管を半径方向に支える支持バッフル
を含み、前記ベンチユリ管が、排気管の熱膨張・収縮に
よつて生じる排気圧力検知部材への応力を最小にするよ
うに、排気管の入口端に近く設けられている、請求項8
記載の装置。 (14)前記制御信号発生部材が、フィルター・トラッ
プ内の微粒子の質量充填度が所定値に達したとき生じる
、フィルター・トラップの圧力降下を表す差圧信号限界
を決定するために、流率検知部材が発生した信号を用い
、かつ、トラップ差圧検知部材が発生した信号が差圧信
号限界に達するか越えたとき、制御信号を発生するため
のデジタル・コンピューターを含む、請求項1記載の装
置。 (15)さらに、トラップ入口のガス温度を検知するた
めの第1温度検知部材を含み、前記流率検知部材が、該
部材に進入してくるガスの温度と絶対圧力を検知する部
材を含み、前記デジタル・コンピュータがトラップに入
つてくるガスと流率検知部材との間の温度差と圧力差を
使つて、流率検知部材が決定した体積流率を修正するこ
とにより、トラップに入つてくるガスの体積流率を決定
するように動作する、請求項14記載の装置。 (16)前記デジタル・コンピューターが、対応する排
ガス流体積流率で微粒子フィルター・トラップを通つて
流れる排ガス流の最大許容差圧降下を表す複数の貯えら
れた所定値を有する索引テーブルを含み、該索引テーブ
ルが、流率検知部材によつて生じた信号のレベルに依存
する限界値の1つを回収するために機能し、かつ、デジ
タル・コンピューターが、最大許容差圧降下を表す回収
された限界値と、トラップ差圧検知部材によつて生じた
信号とを比較して、トラップ差圧検知部材によつて生じ
た信号が前記回収された限界値を越えるとき、制御信号
を発生させる比較部材を含む、請求項14記載の装置。 (17)トラップされた粒子を焼き払うことによつてト
ラップを再生させるために、制御信号に応じて作動可能
な再生部材と、 微粒子フィルター・トラップを通つて流れる排ガス流の
流体圧力降下を表す差圧信号を発生するためのトラップ
差圧検知部材と、 微粒子フィルター・トラップから出る排ガス流の体積流
率に関する信号を発生するための流率検知部材と、トラ
ップ差圧検知部材に接続され、かつ、フィルター・トラ
ップ内の微粒子の質量充填度が次式で決定される所定値
に達したとき、制御信号を発生するための流率検知部材
に接続された流率検知部材とからなる、内燃機関の排ガ
ス流から微粒子を収集するために使われる微粒子フィル
ター・トラップをいつ再生させるかを決定するための装
置。 L=ΔP/C・V^D ここで、L:フイルター・トラップ内の微粒子の質量充
填度を表す無次元トラップ充填度パラメーターΔP:ト
ラツプ差圧検知部材によつて測定された差圧信号 V:トラツプ入口での排ガス流の体積流率 C、D:実験的に得られた定数 (18)前記定数C、Dが、微粒子フィルターの流れ特
性と、装置が付設されるエンジンの動作特性とに依存し
て実験的に得られる定数である、請求項17記載の装置
。 (19)前記定数C、Dが、同一の一定設計の微粒子フ
ィルター・トラップを直列に、ある特定エンジンの排ガ
ス流内に置き、フィルターがきれいなとき、さまざまな
作動・流れ条件で、前記一定設計の微粒子フィルターの
圧力降下を表す値を実験的に引き出すために、さまざま
なエンジン動作、排ガス流および温度条件で第2フィル
ター・トラップの圧力降下を測定し、かつ、フィルター
がきれいなとき、同一の作動・流れ条件下で、同一のフ
ィルターの圧力降下によつて分割された特定の作動・流
れ条件下で、あるフィルターに対するLがフィルターの
圧力降下に等しいという仮定に基づいて、C、Dを計算
するために実験的に得られた定数を使うことによつて、
実験的に得られた、請求項18記載の装置。(20)前
記制御信号発生部材が、フィルター・トラップ内の微粒
子の質量充填度が所定値に達したときに起きるフィルタ
ー・トラップの圧力降下を表す差圧信号値を決定するた
めに流率検知部材によつて生じた信号を用い、かつ、ト
ラツプ差圧検知部材によつて生じた信号が、トラップ差
圧信号が差圧信号値に達したか越えたことを示すとき、
制御信号を発生するためのデジタル・コンピューターを
含む、請求項17記載の装置。 (21)前記デジタル・コンピューターが、対応する排
ガス流体積流率で微粒子フィルター・トラップを通つて
流れる排ガス流の最大許容差圧降下を表す複数の貯えら
れた所定値を含む索引テーブルを有し、該索引テーブル
が、流率検知部材によつて生じた信号のレベルに依存し
て前記所定値の1つを回収するために機能し、かつ、最
大許容差圧降下を表す回収された所定値をトラップ差圧
検知部材によつて生じた信号と比較し、該信号が前記回
収された所定値を越えるとき、制御信号を発生させるた
めの比較部材を有する、請求項20記載の装置。 (22)のトラップの下流点で進入してくる排ガス流の
体積流率を計算するために使われる排ガス流の圧力降下
を作るために形成された排気路を含む、トラップから出
る排ガス流を受け入れるための排気部材と、 トラップに進入する排ガス流の温度を検知するための第
1温度検知部材と、 トラップに進入する排ガス流の圧力を検知するための第
1圧力検知部材と、 排気部材に入る排ガス流の温度を検知するための第2温
度検知部材と、 排気部材に入る排ガス流の圧力を検知するための第2圧
力検知部材と、 排気路の圧力降下を決定するために排気部材内のある部
分で排ガス流の圧力を検知するための第3圧力検知部材
と、まず、排気部材に入る排ガスの体積流率を計算し、
次に、それぞれトラップと排気部材に入る排ガス流の温
度差と圧力差を校正することにより、トラップに入る排
ガスの流率を決定することによつて、トラップ内の微粒
子の充填度を表す信号を発生させるための、前記温度・
圧力検知部材に接続された制御信号発生部材とからなる
、 内燃機関の排ガス流から微粒子を収集するために使われ
る微粒子フィルター・トラップの微粒子充填度を決定す
るための装置。
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