JPH037870A - 冷凍車 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、生鮮食料品等を輸送する冷凍車に関するもの
である。

（従来の技術） 生鮮食料品等を低温で輸送する冷凍車には、従来、次の
三種類のものがある。

先ず第１は、格納庫を構成するコンテナ内の前部に冷凍
機蒸発器を設け、蒸発器から冷風を吹き出し、その冷風
が格納庫の下部流路を通り蒸発器に戻るようにしたもの
であり、この場合、冷風の風量は蒸発器のファンによっ
て定まる（従来技術■）。

第２は、第２２図に示す如く、実開昭６３−６３６７１
号公報等に示されるものである（従来技術■）。

これは、コンテナ１によって構成される格納庫２の前部
に仕切壁３，４で区画された二つの室５，６を設け、そ
の室５に冷凍機凝縮器７を設けると共に、室６に蒸発器
８、ヒータ９、加湿器１０、増強ファン１１等を設け、
蒸発器８からの冷風を室６の下部から下部流路１２を経
て格納庫２内に送り、また格納庫２内の空気を上部から
蒸発器８に戻すようにしたものである。

第３は、第２３図に示す如く実開昭６２−１０５４７５
号公報に示されるものである（従来技術■）。これは格
納庫を構成する内殻１３と外殻１４との二重殻構造にし
、蒸発器８からの冷風を内外殻１３．１４間の流路１５
に通して間接冷却を行うようにしたものである。

（発明が解決しようとする課題） 従来技術Ｉでは、蒸発器のファンのみで送風するため、
必然的に小風量となり、庫内温度分布が不均一になる欠
点がある。即ち、小風量の場合、庫内全域に均一に冷気
を分配することが困難であり、また高温部を冷却するた
めには、冷凍機能力を上げ、蒸発器出口の空気温度を低
下させる必要がある。しかし、この時、冷気は直接庫内
に吹き出しているため、冷気が直接光る荷物（生鮮食料
品）は凍結を生じ、特に野菜果物等の場合には商品価値
が低下する問題点がある。また、庫内空気が蒸発器を通
過する時、蒸発器に着霜して庫内湿度が低下し、食料品
が乾燥する等の問題がある。

従来技術■は、風量の増大と庫内湿度の低下防止を解決
できるが、次の欠点がある。

ｉ）ヒータ９、加湿器１０、増強ファン１１等を駆動す
るには、シャーシーエンジンによる発電、及び冷凍機コ
ンプレッサ駆動エンジンによる発電では電源容量が絶対
的に不足し、実際には別置エンジン発電機等の増設が不
可欠であり、これをシャーシ上に搭載する必要があるた
め、格納スペースの減少、積載重量が低下する。即ち、
トラックは車輌総重量の制限があり、シャーシに付加さ
れる物の重量分だけ、積載重量が減少する。

ｉｉ）庫内湿度を保つためには、蒸発器８での着霜量を
加湿器１０による加湿で補うことになり、水蒸気から霜
への顕潜熱を冷凍機に負荷させていることになる。例え
ば、４トン車での標準冷凍機の場合、着霜量は２　、８
　ｋｇ　／　ｈ　ｒ、熱量的には１８００Ｋｃａｌ　／
ｈｒの冷凍機に対する負担増となる。

ｉｉｉ　）蒸発器８への着霜量が増加すると、蒸発器８
での空気側の圧力損失が大きくなり、風量減少、熱交換
量の減少となるため、霜取り　（デフロスト）を行う必
要がある。

そのためには、蒸発器８の温度を上昇させなければなら
ず、この時、温風を庫内に流さないように、ファン１１
を停止させるが、デフロスト終了後の再冷却、再通風時
に温風が流れ問題となる。

ｉｖ）庫内の温度分布を均一にするには、増強ファン１
１による風量増大が最も簡便で良い方法ではあるが、フ
ァン動力から発生する熱量は全て冷気へ還元されてしま
う。因みに、実開昭６３−６３６７１号の場合には、フ
ァンが９台であるため、ファン１台の動力を７５ｗとす
ると、５８０．５　Ｋｃａｌ　／ｈｒ　（９台Ｘ７５ｗ
　Ｘｏ、８６Ｋｃａｌ　／　ｈｒ／　ｗ　）の熱量発生
源となっている。

■）４トン車での庫内（−５℃）への外界からの熱侵入
は、コンテナ１の構造、施行方法、材料等によっても異
なるが、夏場でも平均的には、６００〜７００　Ｋｃａ
ｌ　／ｈｒであることを考えると、温度分布を均一にす
ること、及び湿度を保持することを目的とするエネルギ
ー（熱量）が如何に多いかが判る。

ｖｉ）前述の着霜量は、蒸発器温度、伝熱面積及び庫内
の相対湿度により変化するが、２．８　ｋｇ／ｈｒの場
合は、庫内温度−５°Ｃ１相対温度９０％以上で、単位
面積当りの着霜量に直すと、０．１１ｋｇ／ｍ”ｈｒ程
度である。従って、ファン増強、特に加湿による増加熱
量を吸収するため、冷凍機能力を増大し、蒸発器８の伝
熱面積を増加させると、着霜量も増加する問題がある。

従来技術■では、氷温域（０°Ｃ〜−５°Ｃ程度）の冷
気が直接光たることの弊害を解決でき、また氷温域では
シャッター１６を閉ることによって、結果的に庫内の保
湿も可能であるが、次のような問題点がある。

ｉ）二重殻構造の流路に冷風を流すため、この流路での
圧力損失、即ち抵抗が従来技術■の開放型の場合に比較
して大きい。従って、蒸発器８のファンを用いてるため
、風量が小さく、二重殻構造の流路１５の空気流量の均
一分配が困難である。

ｉｉ）格納庫内の空気は、静止又は、内殻１３の内壁面
での自然対流による移動のみであり、内殻１３内で上部
の温度が高く、下部で低い状態となる。

ｉｉｉ　）冷凍運転の場合は、格納庫内の空気が蒸発器
８を通過するため、低湿度となる。

ｉｖ）二重殻壁は格納物の衝撃等に耐えるための強度が
必要であり、金属（例えばアルミニウム、ステンレス等
）の場合には、その分だけ重量が増加することになり、
積載量の低下を招く。

本発明は、このような従来の課題を解決できる冷凍車を
提供することを目的とするものである。

（課題を解決するための手段） 本発明は、そのための手段として、内殻２４及び外殻２
５から成る二重殻構造のコンテナ２２と、前記内外殻２
４．２５の前端壁３１，３２間に画成された室３３内に
設けられた冷凍機蒸発器５１と、前記室３３内に設けら
れかつ前記内外殻２４　、２５内に形成された上下、左
右及び後部の各流路３６．３９，４２．４３を循環する
空気風量を増強するための増強ファン５６と、前記内殻
２４で形成された格納庫２３の前端部に設けられた格納
庫ファン６３とを備えたものである。

（作　　用） 冷凍に際して運転を開始すると、蒸発器５１、増強ファ
ン５６及び格納庫ファン６３が作動する。そして、増強
ファン５６は冷気を強制的に下部流路３９側に送り、そ
の冷気は下部流路３９から側部流路４２、後部流路４３
を経て上部流路３６で合流した後、蒸発器５１に戻る。

一方、格納庫ファン６３は格納庫２３内の空気を開口部
５９．６０を経て循環させる。従って、冷気と庫内空気
とが分離しているため、庫内湿度を高湿度状態に保持で
きる。また増強ファン５６で各流路３６，３９．４２．
４３流量を増強する。このため庫内温度分布を均一化す
ることができる。

（実施例） 以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳述する。

第７図は冷凍車の全体を示し、その各部を第１図乃至第
６図に示す。

第７図において、２０は冷凍車のシャーシ、２１はその
キャビンである。２２はコンテナで、シャーシ２０上に
搭載されている。

コンテナ２２は、第１図乃至第６図に示すように、格納
庫２３を形成する内殻２４と、これを取囲む外殻２５と
から成る二重殻構造に構成されている。外殻２５は第６
図に示すように、内外の補強板２７間に断熱材２６を介
在して成る。内殻２４は、格納庫部では、アルミニウム
、ステンレス等の金属板である必要はなく、低温でも強
度があり、かつ、通気性のないテント材でも良く、この
場合、重量軽減に寄与する。なお、内外殻２４．２５の
後端壁２８．２９は後部ドアーにより構成されており、
この後部ドアー側から格納庫内に生鮮食料品等の荷物３
０を積込み積降しできるようになっている。尚、図示し
ていないが、側面にもサイドドアが取り付けられている
。

内外殻２４．２５間には、第１図乃至第６図に示すよう
に、両者の前端壁３１，３２間に室３３が形成されると
共に、上端壁３４．３５間に上部流路３６、下端壁３７
．３８間に下部流路３９、左右側壁４０．４１間に側部
流路４２、後端壁２８，２９間に後部流路４３が夫々形
成されている。

下部流路３９は、第２図乃至第６図に示すように、前後
方向の仕切板４４を左右方向に所定間隔おきに設けるこ
とによって複数個に仕切られ、その中央が前後両端の室
３３及び後部流路４３に連通ずる中央流路３９ａ、左右
両側が室３３に連通ずる側流路３９ｂとされている。側
流路３９ｂの各仕切板４４には、第４図の如く側部流路
４２と連通し、がっ、風量分配が最適になる切欠部４４
ａが形成され、またこの側流路３９ｂの後端は、第６図
の如く盲板４５によって後部流路４３から遮断されてい
る。

側部流路４２は第１図及び第６図の如（上下方向の側部
ニアリブ４６によって前後方向に複数個に区画されると
共に、上下両端が上部流路３６及び下部流路３９の側流
路３９ｂに夫々連通されている。また、この側部流路４
２の下端部には、冷気の側部流量を調整するための多孔
板４７が設けられている。

後部流路４３は上下方向の後部ニアリブ４８によって左
右方向に複数個に区画されている。そして、この後部流
路４３の上端は上部流路３６に、下端は下部流路３９の
中央流路３９ａに夫々連通されている。

また後部流路４３の下端部には、第６図に示すように、
冷気の後部流量を調整するための抵抗体としての多孔板
４９が設けられている。

内殻２４の下端壁３７上には、第２図乃至第６図に示す
如く、断面Ｔ字型の仕切板５０が前後方向に沿って左右
方向に所定間隔おきに複数個設けられており、この仕切
板５０群上に荷物３０を載置でき、かつ各仕切板５０間
の隙間、及び仕切板５０の後端から格納庫２３内に空気
を吹き出し得るように構成されている。

５１は冷凍機藩発器であって、第１図及び第２図に示す
如く、ファン５２を有し、この蒸発器５１は室３３内の
上部で外殻２５の上端壁３５側に取付けられている。室
３３と上部流路３６とは、蒸発器５１の下側に流路５３
ができるように仕切板５４で区画され、また、その流路
５３の下側では、流路５３からの空気と蒸発器５１出口
側の冷気とが混ざりやすくなるように、室３３を狭く絞
った狭流路３３ａが設けられている。

５５は室３３の下部に上下を区画するように設けられた
増強ファン用仕切板でファン出口空気が下部流路３９に
入らず、ファン吸入側ヘショートパスするのを防止する
。この仕切板５５の開口部に対応して複数個の増強ファ
ン５６が設けられている。増強ファン５６は蒸発器５１
で冷却された冷気が下部流路３９から側部流路４２、後
部流路４３、上部流路３６を経て循環する時の空気流量
を増強するためのものである。

一方、格納庫内の空気循環については、格納庫前端に設
けられた格納庫ファン６３で行う。この場合、格納庫内
全体に渡−て空気循環させる為には、格納庫ファン６３
と格納庫を適当に仕切る必要がある。その一つの方法と
して、第１図に示す隔壁５７部にファン上部が開口とな
る様に格納物（荷物）を積載すれば良い。この時格納物
の奥行方向の長さは問題ではなく、格納庫内循環空気が
支切板５０を通り格納物のまわりを通過し、ファン上部
に戻る流路が確保されれば良い。他の方法としては第１
．２．４図に示すように、隔壁５７を設けてもよい。す
なわち、これらの図において、５７は隔壁で、格納庫２
３の前端部に、内殻２４の前端壁３１との間で室５８を
画成するように設けられている。この隔壁５７には上下
に開口部５９．６０が設けられ、また格納庫２３側にエ
アリプロ１が設けられている。６２は室５８内を上下に
仕切るように設けられた格納庫ファン用仕切板で、この
仕切板６２の開口部に対応して複数個の格納庫ファン６
３が取付けられている。格納庫ファン６３は格納庫２３
内の空気を開口部５９から取入れ、開口部６０側から仕
切板５０間を経て格納庫２３内に吹出して、格納庫２３
内の空気を循環させるためのものである。なお、６４，
６５．６６は流路ガイドである。６７は制御器であり、
キャビン２１の後上方でコンテナ２２に取付けられてい
る。この制御器６７はキャビン２１内に設けても良い。

６８は凝縮器及びエンジン発電機等を有する冷凍機であ
る。

上記構成において、蒸発器５１、増強ファン５６を運転
すると、蒸発器５１出口の冷気は、増強ファ・ン５６で
強制的に下方に送られ、Ｃ矢示の如く流路ガイド６６を
経て低圧損で下部流路３９側に流れる。そして、下部流
路３９の冷気は、ｂ矢示の如く左右の側流路３９ｂを経
て左右の側部流路４２に分岐し、Ｃ矢示の如く上部流路
３６側へと流れると共に、中央流路３９ａを経て最後部
まで流れ、後部流路４３からＣ矢示の如く上部流路３６
側へと流れる。側部流路４２及び後部流路４３を通過し
た空気は、上部流路３６で合流した後、この上部流路３
６内をＣ矢示の如く流れ、蒸発器５１側に到達する。こ
の時、一部は蒸発器５１の下側の流路５３を通って室３
３内に戻り、また他の空気は蒸発器５１を通り、冷却さ
れた冷気となって室３３内に戻る。この場合、増強ファ
ン５６により、大量の空気が循環しており、この大量の
空気全体が冷凍機蒸発器５１を通過すると大きな圧力損
失となり、増強ファン５６の能力低下、風量低下となる
。従って、流路５３による蒸発器５１のバイパスは非常
に効果がある。そして、室３３の狭流路３３ａで流路５
３からの温風と冷気とが混合し、増強ファン５６で再度
送られて行く。なお、冷凍機は、この狭流路３３ａでの
空気温度でも制御できる。

一方、格納庫２３内の空気は、格納庫ファン６３が作動
すると、開口部５９から室５８内に導かれ、下部の開口
部６０から仕切板５０間を経て格納庫２３内に送られ、
第１７図に矢印で示すように循環する。

外界からの入熱は、断熱材２６を介して侵入するが、こ
の熱は全て外殻２５内の各流路３６，３９．４２．４３
を流れる空気により除去、即ち、蒸発器５１への移送が
できる。この時、断熱材２６の補強板２７、後部ドアー
及びサイドドア（一般的に熱伝導度が大きいため、入熱
が大きい）へ多量の空気を流すことにより、局部的な温
度上昇を回避することができ、その手段として多孔板４
７．４９が大きく機能する。

つまり、火熱が小さい所では多孔板４７．４９の開口率
を小さくし、入熱の大きい所では開口率を大きくすれば
良く、これによって多孔板４７．４９が抵抗体の役割を
果たすことになる。なお、特に多孔板４７．４９に限定
する必要はなく、スリット、網、オリフィス、スロート
等、抵抗になるものであれば良い。この多孔板４７．４
９等の抵抗体は、局所の空気流れを調整するのみでなく
、ａの流れに対する間口での適正分配、ｂ、ｃ、ｄの適
正流れを実現する一手段でもある。

増強ファン５６のファン動力は、風量と圧力損失で決ま
る。従って、低圧損で流す必要があり、例えば室３３に
は流路ガイド６４，６５．６６が設けられている。また
、下部流路３９には、第４図に示すように、その側流路
３９ｂに多量の空気を流すため、流路膜面積を太き（し
て流速を小さくすると共に、側部流路４２に空気が流れ
るように、仕切板４４の一部を切欠いて切欠部４４ａを
設けている。

蒸発器５１の側部は仕切板５４で遮断しているため、蒸
発器５１の出口側の冷気が入口側に戻ることはなく、冷
気と流路５３からの暖気との混合が良好になる。

下部流路３９の内、側流路３９ｂの後端は盲板４５でふ
さいぐと共に、仕切板４４で中央流路３９ａと側流路３
９ｂを完全に区画している。又、中央流路３９ａの仕切
板は、側流路３９ｂの仕切板の如く、切欠部を設ける必
要がなく、切欠部に起因する圧力損失の増大が回避でき
る。従って、中央流路３９ａでは最後部まで多量の冷気
が送られる。しかし、側流路３９ｂでは側部流路４２へ
の冷気の分配により、最後部での冷気の流量が少なくな
るが、盲板４５があるため、中央流路３９ａの冷気が後
部ドアーに衝突して運動エネルギーが圧力に変わった時
にも、それが側流路３９ｂ側に流入し、大熱量の比較的
大きい後部ドアー側の流量が減少して温度分布が大きく
なると言うようなことはない。また、後部流路４３の下
部には多孔板４９があるため、これが抵抗体となって、
中央流路３９ａからくる冷気を第８図に示すように、後
部ドアーに比較的均一に分配することもできるし、ドア
門口からの入熱が多い場合には、強制的に門口に冷気を
分配することもてきる。

コンテナ２２を内外殻２４　、２５による二重殻構造に
し、その流路３６，３９，４２．４３に冷気を通すと、
格納庫２３は蒸発器５１を通過する冷気と完全に遮断さ
れるため、従来のような低温での着霜、０°Ｃ以上での
結露の問題がなく、湿度の低下を防止でき、所定の湿度
に保持できる。従って、従来技術■のような加湿装置が
不要となり、かつ冷凍機も小型にできる。また別置エン
ジン発電機、制御器も不要になることから、格納スペー
スの増大、積載量の増加等の利点がある。

因みに、格納庫２３の庫内は、荷物３０の積込み時には
、大気温度、大気湿度である。従って、格納終了後に冷
却すると、気温の低下に従い相対湿度が上昇する。そこ
で、今、庫内設定温度を０°Ｃとすると、庫内相対湿度
φｉが氷温仕様で定められている９０％以上となるため
には、第９図の（ロ）に示す如く、例えば、大気温度Ｔ
Ｏｏ＝１０″Ｃの場合、大気の相対湿度φ■が４５％以
上あれば良い。同様に第９図の０に示すように庫内設定
温度Ｔｉ＝−５°Ｃの場合は、Ｔ、、、＝１０°Ｃでφ
■≧３１％でφｉ≧９０％となる。

これら大気の相対湿度はかなり低く、冬場でも通常の場
合、加湿装置を用いなくても庫内湿度を充分に高い状態
で保持できる。また冷凍の場合は、庫内温度は大気条件
の如何にかかわらず高湿度保持が可能となる。

このように格納庫２３内を容易に高湿度保持することが
可能であると共に、各流路３６．３９．４２．４３を流
れる冷気によって、庫内湿度を調整することも可能であ
る。この時、内殻２４と外殻２５との間に熱の良導体を
設置することで、格納庫２３内での発生熱を除却する。

この場合、外殻空気温度Ｔ６は必ず格納庫空気温度Ｔｉ
よりも低く　　（Ｔ６＜Ｔｉ）、庫内側の熱の良導体の
温度が低下し、この温度により庫内湿度が調整可能とな
る。即ち、庫内の相対湿度φｉがある値より低ければ、
庫内湿度φｉは変化しない。しかし、ある値より大きけ
れば、熱の良導体表面で結露又は着霜が生じ、庫内相対
湿度φｉは低下する。

今、庫内相対湿度φｉ　＝１００％で、外殻空気温度Ｔ
６を降下させた場合、庫内設温度差ΔＴ＝Ｔｉ−７６に
対する庫内相対湿度φｉの変化を第１０図に示す。第１
０図では、庫内温度ＴｉはＯ″Ｃと一５°Ｃの二側を示
しているが、両者の差は小さく、氷温域での庫内湿度調
整は外殻空気温度で可能であることが判る。

なお、熱の良導体部（伝熱部）での結露又は着霜量は、
庫内閉空間での空気の除湿のため小さく、第１１図に示
す程度である。従って、１０ｇ程度の水の除却であり、
結露、着霜は問題ではない。

次に増強ファン５６を設け、循環空気を増大させること
により、庫内温度を均一化することができる。つまり、
庫内への熱侵入は、主として外界からである。入熱量Ｑ
　（Ｋｃａｌ　／ｈｒ）に対する循環空気１１Ｗａ　（
ｋｇ／ｈｒ　）の温度への影響、即ち、空気の温度上昇
量ΔＴは、空気の比熱をＣｐとすると、 となる。

但し、上式はコンテナ２２全体でのオーバーオールの値
であり、例えば、各流路３６，３９，４２．４３の流量
分配がうまくいっている場合は上式で計算できる。しか
し、各流路３６．３９　、４２．４３の流量分配が不適
正な場合は、ある所では流ｌＷａが小さくなり、局所的
に温度上昇量ΔＴが太き（なる。他方では流１ｊＪＷａ
が大きくなり、温度上昇量ΔＴが小さくなり、コンテナ
２２全体では温度分布ができてしまう。

従って、コンテナ２２内の温度分布を小さくするために
は、空気の各流路における流量分配を適切にする（均一
化のみではない）必要がある。ここで述べる適切とは、
入熱量が多い所には多量の空気を、入熱量が小さい所は
空気を少量とすることを意味している。このように流量
分配を適切にすること、及びオーバーオールの昇温量を
小さくするためには、循環空気量をある程度増大する必
要があり、少なくとも市販の冷凍機蒸発器に付いている
ファン能力では不足する。従って、ファンの増強を行い
、風量の増加を図る必要がある。

適切風量分配は、第４図及び第６図に示す多孔板４７．
４９により調整可能である。

従来は、冷気を蒸発器から如何に後方に送るかを問題と
していた。例えば、従来技術■でも、主流路は最後部ま
で冷気を到達させることが主目的であり、副流路は庫内
に冷気を入れることが目的となっている。この場合、第
１２図の如く、荷物３０が積まれた場合、側面を流れる
空気の下部流路１２は（イ）部のみとなり、流路面積が
小さいため、ごく少量の空気しか流れない。これでは、
側面からの入熱に対し、充分な冷気で熱を取ることはで
きない。即ち、０式の流ｆｉ　Ｗ　ａが小さいため、空
気温度が上昇し、温度分布がつく。

また、流路断面が小さいにも拘らず、大量の空気を強制
的に流すと、圧力損失ΔＰは流速Ｕの２乗に比例（ΔＰ
ｃｃｕ”）Ｌ、その流速Ｕは体積流ｌＶａを流路断面積
Ａｓで除したもの（ｕ＝Ｖａ／Ａｓ）であるため、第１
３図に、例えば、従来技術■に示す改良型のコンテナ１
、又は従来のコンテナ１で前述の如く側面冷気が（イ）
しか流れない場合の、側部流路の流れ模様を示す。この
第１３図は例えば、第２２図に示す機械室を省略した格
納庫であり、荷物３０が図示のように積載されている場
合である。

荷物３０の前方（左側）は荷物３０がないため、例えば
、下部流路１２から庫内へ比較的多量の冷気が流れ込む
。また前述の如く、目的の１つに冷気を後方へ送ること
があり、この目的は達せられており、後部ドア一部（右
側）にも多量の冷気が流れる。しかし、前述の如く、側
面には少量の空気しか流れず、温度分布がついてしまう
。

この時の側部流路の温度分布を第１４図に示す。

第１４図では、冷気が底部を通過するため、低温域が保
持されるが、側部への冷気流量が少ないため、外界（太
陽、外気）からの入熱により、空気温度が上昇する。ま
た第１４図の高温部（例えば＋４°Ｃの部分）は、第１
３図の流れからも判るように、上部の高温空気が逆流（
又は循環）しており、この結果、新しい冷気が入れない
状態となっている。

以上の如く、従来型では、庫内の温度分布を均一にする
ことは非常に困難であり、主流路、例えばコンテナ１の
中央断面では比較的均一な温度分布が得られるが、側部
等では、大きな温度分布がついてしまう。

これに比べ本発明における実施例を第１５図乃至第１８
図に示す。第１５図は第２図のＥ−Ｅ断面（矢視）にお
ける外殻２５内の空気流れを示す。まず、室３３、室５
８とは、Ｅ−Ｅ断面では内殻２４の前端壁３１により前
部と後部（格納庫内側）に区切られ、かつ、前部側の室
３３内は増強ファン用仕切板５５により、上下に分断さ
れている。従って、増強ファン５６により下方に送られ
た冷気は、第１７図に示す如く、下部流路３９側に送ら
れ、またその側部では第１５図に示すように、この空気
が逆流（渦）して下部流路３９の側流路３９ｂへ流入す
る。そして、側面−・の冷気は、側部流量調節用の多孔
板４７、及び流路断面の広い側流路３９ｂからの多量の
冷気により適正な流量分配となり、ニアリブ４６により
一様な上昇流となる。

第５図に示すように、側流路３９ｂを大きくし、かつ、
この側流路３９ｂにおいて、荷物３０を支える役目を果
す仕切板４４に切欠部４４ａを設けているのは以下の理
由による。例えば、第１２図に示す如く、側流路３９ｂ
を従来方式のように小さくすると、多量の空気をこの側
流路３９ｂに流せば、冷気の流速Ｕが大きくなり、次式
で表されるΔＰｕだけ静圧が Ｔ・・・空気の密度 ｇ・・・重力の加速度 低下する。側部流路４２に充分な冷気を送る場合、上部
静圧よりも側流路３９ｂの静圧が低くなり、この側流路
３９ｂを流れる冷気が上部の暖気を吸引することになる
。従って、側流路３９ｂは第５図に示すように大きくす
る必要がある。

また左右両側の側部流路４２の下部に多孔板４７等の抵
抗体を設置する理由は、次の通りである。

前述の如く、側流路３９ｂを大きくして流速を小さくす
ると、側部流路４２での流量分配は、第２０図に示すよ
うに前部側で大、後部側で小となってしまう。これは、
前部側では流路が短く、多量の空気でも圧損が小さくな
るためであり、後部側では小計の空気でなければ、圧力
的に釣り合わないためである。従って、多孔板４７等の
抵抗体を設置し、流量分配を適正にする必要がある。

第１５図では、増強ファン５６用の仕切板５５の右側の
流量が小さくなっているが、この部分は内殻２４の室５
８であり、流量をそれ程必要としない。一方、その右側
は流量が大きい。この部分にはサイドドアー（図示せず
）があり、入熱が大きいため、流量を増加させている。

なお、実施例では、冷気を下から上方へ流しているため
、入熱による空気温度の上昇、その結果化じるドリフト
Ｇこは問題がなく、かつ、ニアリブによる整流効果もあ
る。第１３図の場合、ニアリブがあっても渦（上部から
下部への流れ）が生じているのは、空気流量が小さいた
めであり、ある程度流量を確保すると、渦はなくなる。

第１６図は、側部流路４２（第２図のＥ−Ｅ断面）の温
度分布である。増強ファン５６の仕切板５５の左側のみ
温度分布が若干ある。これは蒸発器５１の空気出口温度
が一６°Ｃであり、側部流路４２の冷気は、蒸発器５１
の出口からの冷気が主で、コンテナ２２を一巡してきた
暖気との混合があまりないため、温度が低くなっている
。しかし、増強ファン５６で冷気と暖気が充分に混合さ
れるので、−５，５°Ｃに近い温度となる。側面からの
入熱に対しても、空気量が充分であり、流量分配が適正
であるため、温度上昇は０．５°Ｃ以下に制御されてい
る。

第１７図は、コンテナ１の中央断面における外殻２５内
の各流路３６，３９．４３と各室３３．５８及び格納庫
２３の空気の流れを示す。

各流路３６．３９．４３及び室３３には風量分配の適正
化を図るため、大量の空気を流すが、格納庫２３内は入
熱が該大量の空気により完全に除去されるので、温度分
布が生じない程度の少量の空気で良く、第１７図からも
判るように、きれいな流れをしており、澱み又は渦を生
じていない。

第１８図は、この時の温度分布である。冷凍車の場合、
コンテナ２２下部に冷凍機のコンプレッサ、発電機及び
シャーシ、エンジンの排気管があり、また道路からの照
り返しもあるため、下部からの入熱も大きい。従って、
下部断熱材近傍の空気温度は一５°Ｃ〜−−４．５°Ｃ
と若干高めとなるが、後部ドア一部で−５，５”Ｃ〜−
５°Ｃの冷気と混合するため、−５°Ｃ程度の冷気とな
っている。

なお、第１６図及び第１８図に示す温度分布は、最も条
件の悪い真夏（大気温度３８°Ｃ１無風状態）でかつ冷
凍車が停車している時のものである。従って、上部から
の入熱も大きく、上部断熱材近傍は一４°Ｃ程度にもな
るが、内殻近傍の上部流路３６の空気は一５°Ｃ程度が
確保できている。

ここに、二重殻構造と下吹出しの効果が表れており、内
殻２４内の格納庫２３内は均一温度が保たれる。温めら
れた戻り空気は、大部分が冷凍機蒸発器５１で設定値（
今の場合は一５°Ｃ）より過冷却されており、流路５３
からの戻り空気の一部と室３３及び増強ファン５６で混
合されて設定温度となる。

なお、隔壁５７上部の開口部５９には、荷物３０の積み
により庫内の空気の流れ方向が変化するため、第１図に
示すように複数個の風向板５９ａを設け、この風向板５
９ａの角度を調整できるようにすることが望ましい。

また開口部５９は左右方向に開度を調整できるものが望
ましい。これは、複数個の格納庫ファン６３の内、荷物
３０の発熱が小さい場合には、その１個のファンを使用
し、かつファン直上の開口部６９を閉じておき、発熱量
の大の時にはすベーでのファンを運転するようにするた
めである。従って、第２１図に示すように、複数個の開
口部６９を設けると共に、各開口部６９に蓋７０を着脱
自在に設けておき、荷物３０の発熱量を大小によって開
口部６９を選択的に開閉し、使わない格納庫ファン６３
の開口部６９を蓋７０で閉じておくようにしても良い。

なお、この場合、庫内空気の温度をセンサで検出し、フ
ァン６３の運転、ｉ７０の開閉を自動制御で行うように
することもできる。

隔壁５７は荷物で代用することもできるが、格納庫ファ
ン６３の取付は及び内殻２４の強度部材としても機能す
る。この隔壁５７はエアリプロ１を有するが、これは省
いても良い。この場合、荷物３０を隔壁５７に当てても
、温度は探信できる。

（発明の効果） 本発明によれば、内殻２４及び外殻２５から成る二重殻
構造のコンテナ２２と、前記内外殻２４，２５の前端壁
３１，３２間に画成された室３３内に設けられた冷凍機
蒸発器５１と、前記室３３内に設けられかつ前記内外殻
２４．２５内に形成された上下、左右及び後部の各流路
３６，３９，４２．４３を循環する空気風量を増強する
ための増強ファン５６と、前記内殻２４で形成された格
納庫２３の前端部に設けられた格納庫ファン６３とを備
えているので、加湿装置を用いなくても、格納庫２３内
を高湿度状態に保持でき、また庫内温度分布を均一化で
きる利点がある。しかも、加湿装置等を使用しないため
、格納スペースが大となり、かつ、重量低減により積載
量を十分に確保できる利点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示すコンテナ断面図、第２
図の左半分は第１図のＡ−Ａ、右半分はＢ−Ｂ矢視図、
第３図は第１図のＤ矢視図、第４図は第１図のＣＣ矢視
図、第５図は第１図のＢ−Ｂ断面図、第６図は本発明の
後部ドアー側からの斜視図、第７図は同冷凍車の側面図
、第８図は同多孔板の作用説明図、第９図乃至第１１図
は特性図、第１２図は従来の説明図、第１３図は従来の
冷気流れ図、第１４図は同温度分布図、第１５図は本発
明の側部冷気流れ図、第１６図は同側部温度分布図、第
１７図は同中央部の冷気流れ図、第１８図は同中央部の
温度分布図、第１９図は同側流路の説明図、第２０図は
同流量分配図、第２１図は本発明の他の実施例を示す説
明図、第２２図は従来技術■の断面図、第２３図は従来
技術■の断面図である。 ２２・・・コンテナ、２３・・・格納庫、２４・・・内
殻、２５・・・外殻、３３．５８・・・室、３６・・・
上部流路、３９・・・下部流路、４２・・・側部流路、
４３・・・後部流路、４４．５０・・・仕切板、５１・
・・冷凍機蒸発器、５６・・・増強ファン、５９．６０
・・・開口部、６３・・・格納庫ファン。 ５７・・・隔壁、 株式会社神戸製鋼所 神鋼プラント建設 株　　式　　会　　社 ３２３巴 人λ正及 二Ｉ”−ｃｃ） シ町〕殻ヒタトラｎ　−フン：ｘＬ ４丁（ａり 第２２図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）内殻（２４）及び外殻（２５）から成る二重殻構
   造のコンテナ（２２）と、前記内外殻（２４）（２５）
   の前端壁（３１）（３２）間に画成された室（３３）内
   、に設けられた冷凍機蒸発器（５１）と、前記室（３３
   ）内に設けられかつ前記内外殻（２４）（２５）内に形
   成された上下、左右及び後部の各流路（３６）（３９）
   （４２）（４３）を循環する空気風量を増強するための
   増強ファン（５６）と、前記内殻（２４）で形成された
   格納庫（２３）の前端部に設けられた格納庫ファンとを
   備えたことを特徴とする冷凍車。（２）前記格納庫（２
   ３）の前端部に設けられかつ上下に開口部（５９）（６
   ０）を有する隔壁（５７）と、前記内殻（２４）の前端
   壁（３１）と隔壁（５７）間に画成された室（５８）内
   に設けられた格納庫ファン（６３）とを備えたことを特
   徴とする請求項１に記載の冷凍車。 （３）前記内外殻（２４）（２５）の下端壁（３７）（
   ３８）間に画成された下部流路（３９）を、前後方向の
   仕切板（４４）で左右方向に複数個に仕切ると共に、内
   殻（２４）の左右側壁（４０）に近接する部位の仕切板
   （４４）に複数個の切欠部（４４ａ）を設けたことを特
   徴とする請求項１に記載の冷凍車。 （４）前記内殻（２４）の下端壁（３７）上に、断面Ｔ
   型の仕切板（５０）を前後方向に沿って左右方向に所定
   間隔おきに複数個設けたことを特徴とする請求項１に記
   載の冷凍車。