JPH0364396A - 発生ガスの熱量調節方法及び熱量調節機構 - Google Patents
発生ガスの熱量調節方法及び熱量調節機構Info
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- JPH0364396A JPH0364396A JP20079789A JP20079789A JPH0364396A JP H0364396 A JPH0364396 A JP H0364396A JP 20079789 A JP20079789 A JP 20079789A JP 20079789 A JP20079789 A JP 20079789A JP H0364396 A JPH0364396 A JP H0364396A
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- Control Of Non-Electrical Variables (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は発生ガスの熱量調節方法及び熱ｍ調部機構に関
するものである。 （従来の技術） ガス発生プロセスには、発生ガスと、高熱同ガス等の操
作流体との混合による熱畳調節過程が付随する。そこで
従来の熱ｆ１ｇ４箇方法、機構を′：１４２図を用いて
説明する。符号１はガス発生プロセス、２は発生ガス経
路、３は操作流体経路、４は混合部、５は混合ガス経路
である。経路２．３には夫々流量センサ６．７を設ける
と共に、経路５には熱量センサ８を設け、この熱量セン
サ８の出力を入力とする熱量ｍ節筒針を設けている。ま
た経路３には流口調節弁１０を設けて、この流盪ａｉ弁
１０とｔａセンシフ及びａｉｌ調節計１１とにより流量
制御ループ１２を構成しており、この流［８筒針１１の
流量設定値は、演算器１３に於いて、流量センサ６によ
って測定した発生ガスの流量に、混合に於ける熱はバラ
ンス式から導出される係数を乗じ、これに熱量調節計９
の操作出力を加える演舞を行って導出し、設定している
。 いま、発生ガスと操作流体の夫々の流量をＦＡ。 Ｆａそして夫々の熱量をＱＡ 、Ｑａとすると共に混合
ガスの所望の熱量をＱｓとすると、次の熱量バランス式
が成り立つ。 そして（１）式を変形した次式により、操作流体の必要
流量を求めることができる。 しかして従来は、次式で示すように熱量バランス式（１
）から導出される係数γａ（＝（Ｑｓ−ＯＡ）／ （Ｑ
ａ −Ｑｓ ））を、流量センサ６によって測定した発
生ガスの流量［＾に乗じ、これに熱量調節計９の操作出
力ＭＶを加える演算を演算器１３に於いて行い、 Ｆａ’−γａ ＦＡ ＋ＭＶ ・・・・・・・−・（
３）この値ＦＢ’を流量調節計１１に設定して操作流体
の流口を制御することにより、熱量ｌａ節を行っている
。そして従来は、かかる係数γＢを定数として扱ってお
り、即ちこの係数γＢは、プロセスの稼働率１００％等
に於ける発生ガスの熱量を基に算出して定数としている
。 （発明が解決しようとする課題） 前述した通り、従来は発生ガスの熱量を一定として係数
γＢを算出しているのであるが、実際のプロセスに於い
ては、発生ガスの熱量は例えば第３図に示すようにその
稼働率に応じて変動する。 従って、プロセスの稼働率が変動して、定数としての係
数γＢを設定した際の発生ガスの熱量と、実際の発生ガ
スの熱量との間に差異が生じると、該係数γＢを用いて
得られる操作流体の必要量と、発生ガスの実際の熱量か
ら熱量バランス式（１）を用いて得られる操作流体の真
の必要量との間に差が生じ、前者の必要量では混合ガス
の所望の熱量Ｑｓからずれてしまう。このずれの修正動
作は、熱量調節計９によって混合ガスの熱量の偏差を検
出して前述の操作出力ＭＶを変動させることによっての
みで行わざるを（９ず、従って前述した稼働率の変動に
対する混合ガスの熱量調節の追従性が悪く、熱量変動が
生じ易いという課題がある。 本発明は以上の課題を解決することを目的とするもので
ある。 （課題を解決するための手段） 前述した課題を解決するために、本発明はまず、ガス発
生プロセスの発生ガスと操作流体の混合に於いて、該発
生ガスの流量に、混合に於ける熱量バランス式から導出
される係数を乗じ、これに熱量調節計の操作出力を加え
た値を、前記操作流体の流量制御ループを構成する流量
調節計の設定値とする熱量調節方法に於いて、前記係数
は、前記ブ
するものである。 （従来の技術） ガス発生プロセスには、発生ガスと、高熱同ガス等の操
作流体との混合による熱畳調節過程が付随する。そこで
従来の熱ｆ１ｇ４箇方法、機構を′：１４２図を用いて
説明する。符号１はガス発生プロセス、２は発生ガス経
路、３は操作流体経路、４は混合部、５は混合ガス経路
である。経路２．３には夫々流量センサ６．７を設ける
と共に、経路５には熱量センサ８を設け、この熱量セン
サ８の出力を入力とする熱量ｍ節筒針を設けている。ま
た経路３には流口調節弁１０を設けて、この流盪ａｉ弁
１０とｔａセンシフ及びａｉｌ調節計１１とにより流量
制御ループ１２を構成しており、この流［８筒針１１の
流量設定値は、演算器１３に於いて、流量センサ６によ
って測定した発生ガスの流量に、混合に於ける熱はバラ
ンス式から導出される係数を乗じ、これに熱量調節計９
の操作出力を加える演舞を行って導出し、設定している
。 いま、発生ガスと操作流体の夫々の流量をＦＡ。 Ｆａそして夫々の熱量をＱＡ 、Ｑａとすると共に混合
ガスの所望の熱量をＱｓとすると、次の熱量バランス式
が成り立つ。 そして（１）式を変形した次式により、操作流体の必要
流量を求めることができる。 しかして従来は、次式で示すように熱量バランス式（１
）から導出される係数γａ（＝（Ｑｓ−ＯＡ）／ （Ｑ
ａ −Ｑｓ ））を、流量センサ６によって測定した発
生ガスの流量［＾に乗じ、これに熱量調節計９の操作出
力ＭＶを加える演算を演算器１３に於いて行い、 Ｆａ’−γａ ＦＡ ＋ＭＶ ・・・・・・・−・（
３）この値ＦＢ’を流量調節計１１に設定して操作流体
の流口を制御することにより、熱量ｌａ節を行っている
。そして従来は、かかる係数γＢを定数として扱ってお
り、即ちこの係数γＢは、プロセスの稼働率１００％等
に於ける発生ガスの熱量を基に算出して定数としている
。 （発明が解決しようとする課題） 前述した通り、従来は発生ガスの熱量を一定として係数
γＢを算出しているのであるが、実際のプロセスに於い
ては、発生ガスの熱量は例えば第３図に示すようにその
稼働率に応じて変動する。 従って、プロセスの稼働率が変動して、定数としての係
数γＢを設定した際の発生ガスの熱量と、実際の発生ガ
スの熱量との間に差異が生じると、該係数γＢを用いて
得られる操作流体の必要量と、発生ガスの実際の熱量か
ら熱量バランス式（１）を用いて得られる操作流体の真
の必要量との間に差が生じ、前者の必要量では混合ガス
の所望の熱量Ｑｓからずれてしまう。このずれの修正動
作は、熱量調節計９によって混合ガスの熱量の偏差を検
出して前述の操作出力ＭＶを変動させることによっての
みで行わざるを（９ず、従って前述した稼働率の変動に
対する混合ガスの熱量調節の追従性が悪く、熱量変動が
生じ易いという課題がある。 本発明は以上の課題を解決することを目的とするもので
ある。 （課題を解決するための手段） 前述した課題を解決するために、本発明はまず、ガス発
生プロセスの発生ガスと操作流体の混合に於いて、該発
生ガスの流量に、混合に於ける熱量バランス式から導出
される係数を乗じ、これに熱量調節計の操作出力を加え
た値を、前記操作流体の流量制御ループを構成する流量
調節計の設定値とする熱量調節方法に於いて、前記係数
は、前記ブ
【１セスの稼働率と発生ガスの熱量との対応
関係に基づき、該稼働率の関数として導出する熱量調節
方法を要旨とする。 また本発明は、 ガス発生プロセスの発生ガスと操作流体の混合系統を構
成し、該発生ガスの流量に、混合に於ける熱量バランス
式から導出される係数を乗じ、これに熱量調節計の操作
出力を加えて、前記操作流体の流層制御ループを構成す
る流量調節計の設定値を導出する第１の演算器と、ガス
発生ブ［］セスの稼働率から発生ガスの熱量を導出して
前記第１の演算器に出力する第２の演算器を設けた熱量
調節機構を他の要旨とする。 ガス発生ブ【１セスの稼働率から発生ガス熱量を導出す
る第２の演算器には、該稼働率と熱量との対応関係をデ
ータテーブルとして、または関数式として記憶する手段
等を設け、かかる記憶手段を演算に利用することにより
稼働率から熱量を導出することができる。 （作用） 以上の構成に於いて、本発明はガス発生プロセスの運転
、そしてそれに付随する熱＠調節過程に於いて、発生ガ
スの流量に、混合に於ける熱量バランス式から導出され
る係数を乗じ、これに熱量調節計の操作出力を加えた値
を、前記操作流体のｉ量制御ループを構成する流量調節
計の設定値とする熱量調節を行う。この際、前記係数は
、前記プロセスの稼働率と発生ガスの熱量との対応関係
に基づき、該稼働率の関数として導出する。 従って、前記プロセスの稼働率が変動して発生ガスの熱
量が変化した場合には、予めの測定等によって得られ、
そして記憶されている稼働率と熱量との対応関係を参照
することにより、稼働率から発生ガスの実際の熱量を導
出することができ、このようにして導出した発生ガスの
熱量に基づいて前述の係数を導出し、そしてこの係数に
発生ガスの流量を乗じることにより、真の必要量と等し
いか、またはそれに近い操作流体の流量を得ることがで
きる。 このようにして、流量調節計の設定値に於ける熱量調節
側の操作出力の割合を低くすることにより、稼働率の変
動に対する混合ガスの熱量調節の追従性を良好とするこ
とができ、こうして稼働率の変動に於いても混合ガスの
熱量を安定させることができる。 （実施例） 次に本発明の実施例を第１図につき説明する。 尚、第１図は、第２図の構成と同様の構成要素には同一
符号を付している。 第１図に於いて符号１はガスプロセス、２は発生ガス経
路、３は操作流体経路、４は混合部、５は混合ガス経路
である。経路２．３には夫々流量センサ６．７を設ける
と共に、経路５には熱量センサ８を設け、この熱量セン
サ８の出、力を入ツノとする熱量調節計９を設けている
。また経路３には流量調節弁１０を設けて、この流量調
節弁１０と流量センサ７及び流量調節計１１とにより流
量制御ループ１２を構成しており、この流ｆｉｌ−ＩＩ
節計１１の筒針設定値は、第１の演算器１４に於いて、
流量センサ６によって測定した発生ガスの流量に、混合
に於ける熱量バランス式から導出される係数を乗じ、こ
れに熱ｆｆｉ調節計９の操作出力を加える演埠を行って
導出し、設定している。かかる第１の演算器１４に於け
る係数の導出に用いる発生ガスのＰＥ損は、第２の演算
器１５に於いてプロセス１の稼働率から導出し、これを
第１の演算器１４に出力して前記係数の導出を行う。 即ち、前述と同様に発生ガスと操作流体の夫々の流量を
ＦＡ、ＦＢそして夫々の熱量をＱＡ。 ＱＢとすると共に、混合ガスの所望の熱量をＱｓ。 そして熱量ａ筒針９の操作出力をＭＶとすると、流ａｌ
１節計１］には次式で得られる値ＦＢを設定値として設
定する。 尚、（４）式に於いて、ＱＡ （ＬＡ）は稼働率Ｌ Ａ
の関数としての発生ガスの流量を表わすものである。前
述した通り、（４）式のＱＡ （ＬＡ）はプロセス１の
稼働率ＬＡから第２の演算器１５に於いて導出し、そし
て設定値ＦＢは、＠ＱＡ（Ｌ Ａ ）を用いて第１の演
算器１４に於いて導出する。 プロセス１の稼働率ＬＡと発生ガスの熱ｆＡ、 Ｑ Ａ
とは一例として第３図に示すような対応関係があり、従
ってかかる対応関係を予め測定等により得て、第２の演
算器１５に記憶しておけば、該第２の演算器１５は稼働
率を入力することにより熱量を導出することができる。 対応関係の記憶はデータテーブルとして行うこともでき
るし、関数式として行うこともできる。 次に本発明と従来の動作を具体的な数値例を参照して説
明する。即ちブ【コセス１に於ける稼働率ＬＡと発生ガ
ス熱Ｗ！ｋＱへの対応関係は第３図に示すものとし、稼
働率が１００％から８０％に変動した場合の動作につき
説明する。稼働率が１００％と８０％に於ける条件は次
の表で示される。 第 １ 表 以上の条件に於いて、本発明の方法または機構を適用し
た結果を次表に示す。 第２表に示すように、本発明を適用すると、ＭＶを除い
た操作流体の設定値を、稼働率の変動にかかわらず真の
必要量と等しくすることができ、ＭＶの値を極小とする
ことができるので、混合ガスの熱量を所望の値Ｑｓに安
定させることができる。勿論、第２の演算器に於いて稼
働率から導出した発生ガスの熱量と、実際の発生ガスの
熱量は、対応関係の近似等により誤差を生じる場合もあ
るが、かかる誤差は小さいための実際上は問題とならず
、より正確な近似を行うことにより改善することもでき
る。 また、次表は稼Ｓ率１００％の条件により前述の係数γ
Ｂを導出し、この係数γＢを定数として演算器１３に於
いて設定値の演算を行う前述の従来例を適用した結果を
示したものである。 第３表に示すように、従来例の場合には、ＭＶを除いた
操作流体の設定値は、稼働率が変動すると真の必要量か
ら外れてしまい、前述した熱量バランス式（１）に於い
ては、混合ガスの所望の熱量とは異なった熱量として設
定されたこととなり、従ってかかる熱量のずれはＭＶに
より修正しなければならないので熱量調節の追従性が悪
く、混合ガスの熱量変動が生じ易い。 （発明の効果） 本発明は以上の通り、 ガス発生ブ【ｌセスの発生ガスと操作流体の混合に於い
て、該発生ガスの流量に、混合に於ける熱量バランス式
から導出される係数を乗じ、これに熱量調節計の操作出
力を加えた値を、前記操作流体の流量制御ループを構成
するＲＦＩＩ調節計の設定値とする熱量調節方法に於い
て、前記係数は、前記ブ【】セスの稼働率と発生ガスの
焦損との対応関係に基づき、該稼働率の関数として導出
するので、稼働率が変動して発生ガスの熱量が変化して
も熱量ＦＡ節計の操作出力を除いた操作流体の設定値を
真の必要量と等しく、または近い値どすることができ、
前記操作出力を極小とすることができるので、混合ガス
の熱量を安定して所望の熱量に調節することができると
いう効果がある。尚、本発明は連続ブ［Ｉセス以外プロ
セスにも適用できるものである。
関係に基づき、該稼働率の関数として導出する熱量調節
方法を要旨とする。 また本発明は、 ガス発生プロセスの発生ガスと操作流体の混合系統を構
成し、該発生ガスの流量に、混合に於ける熱量バランス
式から導出される係数を乗じ、これに熱量調節計の操作
出力を加えて、前記操作流体の流層制御ループを構成す
る流量調節計の設定値を導出する第１の演算器と、ガス
発生ブ［］セスの稼働率から発生ガスの熱量を導出して
前記第１の演算器に出力する第２の演算器を設けた熱量
調節機構を他の要旨とする。 ガス発生ブ【１セスの稼働率から発生ガス熱量を導出す
る第２の演算器には、該稼働率と熱量との対応関係をデ
ータテーブルとして、または関数式として記憶する手段
等を設け、かかる記憶手段を演算に利用することにより
稼働率から熱量を導出することができる。 （作用） 以上の構成に於いて、本発明はガス発生プロセスの運転
、そしてそれに付随する熱＠調節過程に於いて、発生ガ
スの流量に、混合に於ける熱量バランス式から導出され
る係数を乗じ、これに熱量調節計の操作出力を加えた値
を、前記操作流体のｉ量制御ループを構成する流量調節
計の設定値とする熱量調節を行う。この際、前記係数は
、前記プロセスの稼働率と発生ガスの熱量との対応関係
に基づき、該稼働率の関数として導出する。 従って、前記プロセスの稼働率が変動して発生ガスの熱
量が変化した場合には、予めの測定等によって得られ、
そして記憶されている稼働率と熱量との対応関係を参照
することにより、稼働率から発生ガスの実際の熱量を導
出することができ、このようにして導出した発生ガスの
熱量に基づいて前述の係数を導出し、そしてこの係数に
発生ガスの流量を乗じることにより、真の必要量と等し
いか、またはそれに近い操作流体の流量を得ることがで
きる。 このようにして、流量調節計の設定値に於ける熱量調節
側の操作出力の割合を低くすることにより、稼働率の変
動に対する混合ガスの熱量調節の追従性を良好とするこ
とができ、こうして稼働率の変動に於いても混合ガスの
熱量を安定させることができる。 （実施例） 次に本発明の実施例を第１図につき説明する。 尚、第１図は、第２図の構成と同様の構成要素には同一
符号を付している。 第１図に於いて符号１はガスプロセス、２は発生ガス経
路、３は操作流体経路、４は混合部、５は混合ガス経路
である。経路２．３には夫々流量センサ６．７を設ける
と共に、経路５には熱量センサ８を設け、この熱量セン
サ８の出、力を入ツノとする熱量調節計９を設けている
。また経路３には流量調節弁１０を設けて、この流量調
節弁１０と流量センサ７及び流量調節計１１とにより流
量制御ループ１２を構成しており、この流ｆｉｌ−ＩＩ
節計１１の筒針設定値は、第１の演算器１４に於いて、
流量センサ６によって測定した発生ガスの流量に、混合
に於ける熱量バランス式から導出される係数を乗じ、こ
れに熱ｆｆｉ調節計９の操作出力を加える演埠を行って
導出し、設定している。かかる第１の演算器１４に於け
る係数の導出に用いる発生ガスのＰＥ損は、第２の演算
器１５に於いてプロセス１の稼働率から導出し、これを
第１の演算器１４に出力して前記係数の導出を行う。 即ち、前述と同様に発生ガスと操作流体の夫々の流量を
ＦＡ、ＦＢそして夫々の熱量をＱＡ。 ＱＢとすると共に、混合ガスの所望の熱量をＱｓ。 そして熱量ａ筒針９の操作出力をＭＶとすると、流ａｌ
１節計１］には次式で得られる値ＦＢを設定値として設
定する。 尚、（４）式に於いて、ＱＡ （ＬＡ）は稼働率Ｌ Ａ
の関数としての発生ガスの流量を表わすものである。前
述した通り、（４）式のＱＡ （ＬＡ）はプロセス１の
稼働率ＬＡから第２の演算器１５に於いて導出し、そし
て設定値ＦＢは、＠ＱＡ（Ｌ Ａ ）を用いて第１の演
算器１４に於いて導出する。 プロセス１の稼働率ＬＡと発生ガスの熱ｆＡ、 Ｑ Ａ
とは一例として第３図に示すような対応関係があり、従
ってかかる対応関係を予め測定等により得て、第２の演
算器１５に記憶しておけば、該第２の演算器１５は稼働
率を入力することにより熱量を導出することができる。 対応関係の記憶はデータテーブルとして行うこともでき
るし、関数式として行うこともできる。 次に本発明と従来の動作を具体的な数値例を参照して説
明する。即ちブ【コセス１に於ける稼働率ＬＡと発生ガ
ス熱Ｗ！ｋＱへの対応関係は第３図に示すものとし、稼
働率が１００％から８０％に変動した場合の動作につき
説明する。稼働率が１００％と８０％に於ける条件は次
の表で示される。 第 １ 表 以上の条件に於いて、本発明の方法または機構を適用し
た結果を次表に示す。 第２表に示すように、本発明を適用すると、ＭＶを除い
た操作流体の設定値を、稼働率の変動にかかわらず真の
必要量と等しくすることができ、ＭＶの値を極小とする
ことができるので、混合ガスの熱量を所望の値Ｑｓに安
定させることができる。勿論、第２の演算器に於いて稼
働率から導出した発生ガスの熱量と、実際の発生ガスの
熱量は、対応関係の近似等により誤差を生じる場合もあ
るが、かかる誤差は小さいための実際上は問題とならず
、より正確な近似を行うことにより改善することもでき
る。 また、次表は稼Ｓ率１００％の条件により前述の係数γ
Ｂを導出し、この係数γＢを定数として演算器１３に於
いて設定値の演算を行う前述の従来例を適用した結果を
示したものである。 第３表に示すように、従来例の場合には、ＭＶを除いた
操作流体の設定値は、稼働率が変動すると真の必要量か
ら外れてしまい、前述した熱量バランス式（１）に於い
ては、混合ガスの所望の熱量とは異なった熱量として設
定されたこととなり、従ってかかる熱量のずれはＭＶに
より修正しなければならないので熱量調節の追従性が悪
く、混合ガスの熱量変動が生じ易い。 （発明の効果） 本発明は以上の通り、 ガス発生ブ【ｌセスの発生ガスと操作流体の混合に於い
て、該発生ガスの流量に、混合に於ける熱量バランス式
から導出される係数を乗じ、これに熱量調節計の操作出
力を加えた値を、前記操作流体の流量制御ループを構成
するＲＦＩＩ調節計の設定値とする熱量調節方法に於い
て、前記係数は、前記ブ【】セスの稼働率と発生ガスの
焦損との対応関係に基づき、該稼働率の関数として導出
するので、稼働率が変動して発生ガスの熱量が変化して
も熱量ＦＡ節計の操作出力を除いた操作流体の設定値を
真の必要量と等しく、または近い値どすることができ、
前記操作出力を極小とすることができるので、混合ガス
の熱量を安定して所望の熱量に調節することができると
いう効果がある。尚、本発明は連続ブ［Ｉセス以外プロ
セスにも適用できるものである。
第１図は本発明の実施例に対応する系統説明図、第２図
は従来例の系統説明図、第３図はプロセスに於ける稼働
率と発生ガスの熱量との対応関係の一例を示す説明図で
ある。 符号１・・・ガス発生プロセス、２・・・発生ガス経路
、３・・・操作流体経路、４・・・混合部、５・・・混
合ガス経路、６．７・・・流量センサ、８・・・熱量セ
ンサ、９・・・熱＠調節計、１０・・・流量調節弁、１
１・・・流量調節計、１２・・・流量制御ループ、１３
・・・演算器、１４・・・第１の演緯器、１５・・・第
２の演Ｗ器。
は従来例の系統説明図、第３図はプロセスに於ける稼働
率と発生ガスの熱量との対応関係の一例を示す説明図で
ある。 符号１・・・ガス発生プロセス、２・・・発生ガス経路
、３・・・操作流体経路、４・・・混合部、５・・・混
合ガス経路、６．７・・・流量センサ、８・・・熱量セ
ンサ、９・・・熱＠調節計、１０・・・流量調節弁、１
１・・・流量調節計、１２・・・流量制御ループ、１３
・・・演算器、１４・・・第１の演緯器、１５・・・第
２の演Ｗ器。
Claims (3)
- （１）ガス発生プロセスの発生ガスと操作流体の混合に
於いて、該発生ガスの流量に、混合に於ける熱量バラン
ス式から導出される係数を乗じ、これに熱量調節計の操
作出力を加えた値を、前記操作流体の流量制御ループを
構成する流量調節計の設定値とする熱量調節方法に於い
て、前記係数は、前記プロセスの稼働率と発生ガスの熱
量との対応関係に基づき、該稼働率の関数として導出す
ることを特徴とする発生ガスの熱量調節方法 - （２）ガス発生プロセスの発生ガスと操作流体の混合系
統を構成し、該発生ガスの流量に、混合に於ける熱量バ
ランス式から導出される係数を乗じ、これに熱量調節計
の操作出力を加えて、前記操作流体の流量制御ループを
構成する流量調節計の設定値を導出する第１の演算器と
、ガス発生プロセスの稼働率から発生ガスの熱量を導出
して前記第１の演算器に出力する第２の演算器を設けた
ことを特徴とする発生ガスの熱量調節機構 - （３）第２項記載の第２の演算器には、プロセスの稼働
率と発生ガスの熱量との対応関係をデータテーブルとし
て記憶する手段を設けたことを特徴とする発生ガスの熱
量調節機構（４）第２項記載の第２の演算器には、プロ
セスの稼働率と発生ガスの熱量との対応関係を関数式と
して記憶する手段を設けたことを特徴とする発生ガスの
熱量調節機構
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20079789A JPH0364396A (ja) | 1989-08-02 | 1989-08-02 | 発生ガスの熱量調節方法及び熱量調節機構 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20079789A JPH0364396A (ja) | 1989-08-02 | 1989-08-02 | 発生ガスの熱量調節方法及び熱量調節機構 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0364396A true JPH0364396A (ja) | 1991-03-19 |
| JPH0524195B2 JPH0524195B2 (ja) | 1993-04-07 |
Family
ID=16430351
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20079789A Granted JPH0364396A (ja) | 1989-08-02 | 1989-08-02 | 発生ガスの熱量調節方法及び熱量調節機構 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0364396A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001141193A (ja) * | 1999-08-27 | 2001-05-25 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | 液化ガスの混合方法および混合装置 |
-
1989
- 1989-08-02 JP JP20079789A patent/JPH0364396A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001141193A (ja) * | 1999-08-27 | 2001-05-25 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | 液化ガスの混合方法および混合装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0524195B2 (ja) | 1993-04-07 |
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