JPH0356566A - 炭素繊維/熱可塑性樹脂コンパウンド - Google Patents
炭素繊維/熱可塑性樹脂コンパウンドInfo
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- JPH0356566A JPH0356566A JP19338189A JP19338189A JPH0356566A JP H0356566 A JPH0356566 A JP H0356566A JP 19338189 A JP19338189 A JP 19338189A JP 19338189 A JP19338189 A JP 19338189A JP H0356566 A JPH0356566 A JP H0356566A
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は射出戒形等に用いられる炭素繊維/熱可塑性樹
脂コンパウンドに関し,特に添加した繊維の補強性,導
電性他の特性を充分に引き出すことのできるコンパウン
ドに関するものである.〔従来の技術〕 炭素繊維/熱可塑性樹脂複合材(以下C F R P)
の作製は,あらかじめ適当な充填量加えた炭素繊維と樹
脂を混線・押し出ししたコンパウンドと呼ばれるペレッ
ト状物を作製し,それを射出成形機により所望の形状に
或形するのが一般的である。
脂コンパウンドに関し,特に添加した繊維の補強性,導
電性他の特性を充分に引き出すことのできるコンパウン
ドに関するものである.〔従来の技術〕 炭素繊維/熱可塑性樹脂複合材(以下C F R P)
の作製は,あらかじめ適当な充填量加えた炭素繊維と樹
脂を混線・押し出ししたコンパウンドと呼ばれるペレッ
ト状物を作製し,それを射出成形機により所望の形状に
或形するのが一般的である。
コンパウンドの作製工程では,炭素繊維と所望の樹脂を
車軸あるいは2軸混線機により樹脂の軟化温度以上で混
練・押し出したものを冷却しながら適当な長さに切断し
ペレットを得る. 〔発明が解決しようとする課題〕 上記コンパウンドの作製工程では,混線機中でのせん断
力等により炭素繊維の破壊が起こることが知られている
。特に粘性の高いAB54!l脂などでは繊維にかかる
せん断力が大きく破壊の程度も著しい.CFRP或形に
用いるコンバウンド中の炭素繊維が破壊されることは,
すなわち或形したCFRPの特性(補強性,導電性など
)を低下させる原因となり,炭素繊維添加により期待さ
れたほどの特性とならないCFRPどなる恐れがある.
CFRPの射出成形段階では,コンパウンドは或形機の
スクリューにより混練されるため,この工程での繊維の
破壊はある程度やむを得ないが,コンパウンド作製段階
で繊維が受けるせん断力を排除あるいは低減することは
,トータルの繊維の破壊を低く抑えるのに有効である.
wt維の破壊は混練機を通った回数にともなって大きく
なるという現象は,文献等で既知である(参考文献 長
野県工業試験場 研究報告 第6巻 p.9)。
車軸あるいは2軸混線機により樹脂の軟化温度以上で混
練・押し出したものを冷却しながら適当な長さに切断し
ペレットを得る. 〔発明が解決しようとする課題〕 上記コンパウンドの作製工程では,混線機中でのせん断
力等により炭素繊維の破壊が起こることが知られている
。特に粘性の高いAB54!l脂などでは繊維にかかる
せん断力が大きく破壊の程度も著しい.CFRP或形に
用いるコンバウンド中の炭素繊維が破壊されることは,
すなわち或形したCFRPの特性(補強性,導電性など
)を低下させる原因となり,炭素繊維添加により期待さ
れたほどの特性とならないCFRPどなる恐れがある.
CFRPの射出成形段階では,コンパウンドは或形機の
スクリューにより混練されるため,この工程での繊維の
破壊はある程度やむを得ないが,コンパウンド作製段階
で繊維が受けるせん断力を排除あるいは低減することは
,トータルの繊維の破壊を低く抑えるのに有効である.
wt維の破壊は混練機を通った回数にともなって大きく
なるという現象は,文献等で既知である(参考文献 長
野県工業試験場 研究報告 第6巻 p.9)。
そこで,本発明はCFRPの射出戒形に必要なコンパウ
ンドを作製する際に,添加した炭素繊維をなるべく破壊
する事のないコンパウンドを得ることを目的とする。
ンドを作製する際に,添加した炭素繊維をなるべく破壊
する事のないコンパウンドを得ることを目的とする。
本発明の要旨はあらかじめ炭素繊維のみを適当な大きさ
に造粒または威形し,その造粒物または戊型体に熱可塑
性樹脂を融点以上の温度で含浸した後,必要により含浸
品を適当な大きさに粉砕して炭素繊維/熱可塑性樹脂コ
ンパウンドとしたものである.これは特に,造粒,成形
による繊維の破壊の比較的少ない微小繊維である気相法
炭素繊維を用いたコンパウンドに有効な手段である,熱
硬化性樹脂はその硬化前の液状物を繊維集合体に含浸す
ることが容易であるが、熱可塑性樹脂は溶融しても粘度
が高く,含浸がむずかしいので従來含浸法は行なわれて
いない。
に造粒または威形し,その造粒物または戊型体に熱可塑
性樹脂を融点以上の温度で含浸した後,必要により含浸
品を適当な大きさに粉砕して炭素繊維/熱可塑性樹脂コ
ンパウンドとしたものである.これは特に,造粒,成形
による繊維の破壊の比較的少ない微小繊維である気相法
炭素繊維を用いたコンパウンドに有効な手段である,熱
硬化性樹脂はその硬化前の液状物を繊維集合体に含浸す
ることが容易であるが、熱可塑性樹脂は溶融しても粘度
が高く,含浸がむずかしいので従來含浸法は行なわれて
いない。
炭素!il維,特に気相法炭素繊維の造粒には,転勤造
粒機,押し出し造粒機などを使用する。これは,まず繊
維に水,エタノール等の液体を噴霧するかまたは滴下し
,*維と液体を混合または凝集体を作り,これを転勤造
粒機の場合は中で転勤させて凝集体を成長させ造粒する
。押し出し造粒機の場合は押出し後切断してペレット状
にするものである。その他プレス或形等種々の方法で或
形することができる。造粒物又は戒形体は樹脂含浸後適
当な大きさに破砕できるので,その大きさには特に制限
ない。液体を混合する際に,デンプン,vI蜜など一般
によく使用されるバインダーを添加すると,造粒体の形
戒が容易となるが,できあがったコンパウンド中に炭素
繊維以外の物質の混入を招く恐れがあるので,これが外
乱要因になる場合は造粒後にバインダーを加熱除去また
は加熱炭化してやる必要が生じてくる。
粒機,押し出し造粒機などを使用する。これは,まず繊
維に水,エタノール等の液体を噴霧するかまたは滴下し
,*維と液体を混合または凝集体を作り,これを転勤造
粒機の場合は中で転勤させて凝集体を成長させ造粒する
。押し出し造粒機の場合は押出し後切断してペレット状
にするものである。その他プレス或形等種々の方法で或
形することができる。造粒物又は戒形体は樹脂含浸後適
当な大きさに破砕できるので,その大きさには特に制限
ない。液体を混合する際に,デンプン,vI蜜など一般
によく使用されるバインダーを添加すると,造粒体の形
戒が容易となるが,できあがったコンパウンド中に炭素
繊維以外の物質の混入を招く恐れがあるので,これが外
乱要因になる場合は造粒後にバインダーを加熱除去また
は加熱炭化してやる必要が生じてくる。
この煩雑さを回避するためには,目的とするコンパウン
ド用の熱可塑性樹脂とよく馴染み,特性に影響しないも
の,例えば,目的樹脂がポリプロピレン,ポリエチレン
等のポリオレフィンの場合は,パラフィン類,目的樹脂
がナイロン等のボリアミドの場合は,エポキシ類という
ようにバインダーを選択することにまり造粒,成形後の
後処理を簡略化できる。
ド用の熱可塑性樹脂とよく馴染み,特性に影響しないも
の,例えば,目的樹脂がポリプロピレン,ポリエチレン
等のポリオレフィンの場合は,パラフィン類,目的樹脂
がナイロン等のボリアミドの場合は,エポキシ類という
ようにバインダーを選択することにまり造粒,成形後の
後処理を簡略化できる。
以上のようにしてできた炭素繊維,特に気相法炭素繊維
の造粒物または或形体に,rlIt燥(必要な場合は焼
或処理vi)、減圧脱気後オートクレープ等の加圧充填
容器の中で所望の熱可塑性樹脂含浸を行う.含浸は樹脂
をその融点とそれよりも100℃位高い温度の範囲で溶
融し、加圧して行なう.加圧の圧力は1〜l O K
g / c .m 2が適当である。
の造粒物または或形体に,rlIt燥(必要な場合は焼
或処理vi)、減圧脱気後オートクレープ等の加圧充填
容器の中で所望の熱可塑性樹脂含浸を行う.含浸は樹脂
をその融点とそれよりも100℃位高い温度の範囲で溶
融し、加圧して行なう.加圧の圧力は1〜l O K
g / c .m 2が適当である。
この段階で,コンパウンドへの炭素繊維の添加量を造粒
物または戊形体の密度,含浸する樹n量を調節すること
により任意に変えることができるが、通常炭素al維が
5〜50重量%含まれるものが適する. 含浸後.容器から取り出し冷却して複合体を得る.造粒
物を使用したものはそのままコンパウンドとして使用で
きるが,戒形体を使用したものあるいは造粒物でも大き
さの不揃いなものは軽く粉砕して適当な大きさに揃える
.コンパウンドの粒径がせいぜい2〜3 m mのべレ
ソトであることから考えて,元の繊維長,とりわけ微小
な気相法炭素繊維の繊維長にこの粉砕が影響することは
少なく,コンパウンド中の炭素繊維の繊維長は作製前と
ほとんど変わらないものとなっている.炭素繊維は一般
の短繊維を用いることができるが、特に本発明に適する
ものは気相法の炭素m.*で径0.OL”lμm程度,
長さが1 − L O O μm程度のものである。
物または戊形体の密度,含浸する樹n量を調節すること
により任意に変えることができるが、通常炭素al維が
5〜50重量%含まれるものが適する. 含浸後.容器から取り出し冷却して複合体を得る.造粒
物を使用したものはそのままコンパウンドとして使用で
きるが,戒形体を使用したものあるいは造粒物でも大き
さの不揃いなものは軽く粉砕して適当な大きさに揃える
.コンパウンドの粒径がせいぜい2〜3 m mのべレ
ソトであることから考えて,元の繊維長,とりわけ微小
な気相法炭素繊維の繊維長にこの粉砕が影響することは
少なく,コンパウンド中の炭素繊維の繊維長は作製前と
ほとんど変わらないものとなっている.炭素繊維は一般
の短繊維を用いることができるが、特に本発明に適する
ものは気相法の炭素m.*で径0.OL”lμm程度,
長さが1 − L O O μm程度のものである。
〔作用〕
上記のような方法で作製した炭素繊維/熱可塑性樹脂の
コンパウンドを用いて適当な金型を使ってCFRP或形
体を作製すると,従来の車軸あるいは2軸混:smを通
して得られたコンーパウンドを用いた場合に比べ,機械
的特性(強度,耐衝撃性等),電気的特性(電気伝導性
,電磁波遮蔽性等),熱的特性(熱伝導率等)において
優れた特性を有するCFRPとなる。これは,F/i形
体内の炭素繊維の破壊の程度が少なく従来より長繊維化
しているため補強性の向上,電気,熱の伝達性の向上と
いう効果が現れたことによるものである,(実施例 1
) 平均繊維長10μm,繊維径0.3μmの微小な気相法
炭素繊維(焼成品,黒鉛化品2種)350gにエタノー
ル100ccを添加混線後、径150mm、厚さ100
mm の大きさにプレス或形した.乾燥後の成形体の嵩
密度は約0.4g/am3であった。
コンパウンドを用いて適当な金型を使ってCFRP或形
体を作製すると,従来の車軸あるいは2軸混:smを通
して得られたコンーパウンドを用いた場合に比べ,機械
的特性(強度,耐衝撃性等),電気的特性(電気伝導性
,電磁波遮蔽性等),熱的特性(熱伝導率等)において
優れた特性を有するCFRPとなる。これは,F/i形
体内の炭素繊維の破壊の程度が少なく従来より長繊維化
しているため補強性の向上,電気,熱の伝達性の向上と
いう効果が現れたことによるものである,(実施例 1
) 平均繊維長10μm,繊維径0.3μmの微小な気相法
炭素繊維(焼成品,黒鉛化品2種)350gにエタノー
ル100ccを添加混線後、径150mm、厚さ100
mm の大きさにプレス或形した.乾燥後の成形体の嵩
密度は約0.4g/am3であった。
上記成形体とポリプロピレン(エースポリプロMA41
0)のべレフト約1000gをオートクレープ内に入れ
,容器内を油回転ポンプで減圧説気した後,ヒーターに
よりポリプロピレンの融点以上の220℃に加熱し窒素
加圧5kg/cm2で加圧含浸を行った。
0)のべレフト約1000gをオートクレープ内に入れ
,容器内を油回転ポンプで減圧説気した後,ヒーターに
よりポリプロピレンの融点以上の220℃に加熱し窒素
加圧5kg/cm2で加圧含浸を行った。
気相法炭素wi.雄の或形体は構或する繊維が微小なこ
とから戒形体内部の気孔サイズも微小で保液性に優れて
いる。そのため,ポリプロピレンを効率良く含浸するこ
とができる。含浸後の戒形体の嵩密度はいずれも0.6
5g/cm3であり,実際に含浸した樹脂と繊維の重量
比から求・めると気相法炭素繊維の含有率が約30重量
%となっていた。
とから戒形体内部の気孔サイズも微小で保液性に優れて
いる。そのため,ポリプロピレンを効率良く含浸するこ
とができる。含浸後の戒形体の嵩密度はいずれも0.6
5g/cm3であり,実際に含浸した樹脂と繊維の重量
比から求・めると気相法炭素繊維の含有率が約30重量
%となっていた。
以上のようにして作製した気相法炭素繊維/ポリプロピ
レンの複合体をミキサーで軽く粉砕し平均粒径2 m
mのペレットとした。このペレットを射出戊形機(日積
樹脂工業■ NC−8000)により引っ張り試験,比
抵抗測定用等の試験片に戒形して各種物性を評価した。
レンの複合体をミキサーで軽く粉砕し平均粒径2 m
mのペレットとした。このペレットを射出戊形機(日積
樹脂工業■ NC−8000)により引っ張り試験,比
抵抗測定用等の試験片に戒形して各種物性を評価した。
(比較例 1)
実施例1と同じ配合,すなわち気相法炭素繊維(焼戒品
,黒鉛化品2種)700gとポリプロピレン1600g
を2軸ffil!!! (塚s[mH RT35−2
8形)により230℃設定で混線・押し出して炭素繊維
添加率30%のコンパウンドを作製した.このコンパウ
ンドを実施例lと同様に射出戊形して試験片の物性を実
施例1と比較した.実施例1と比較例1の物性値を表−
1に示す.表−1 (気相法炭素織維一焼戊品) 表一l (気相法炭素繊維一黒鉛化品) (実施例 2) 気相法炭素繊維(tR成品,黒鉛化品2種)lkgに水
500gを添加しヘンシェルミキサーで混練した後,押
し出し造粒機(不二パウダル■ F−20形)で径3
m m X長さ4 m mのペレット状に造粒した.乾
燥後の造粒物の嵩密度は0.35g/ c m ’であ
った. 上記造粒物800gを実施例1と同様にオートクレープ
に入れ,樹脂としてナイロン6.6ペレット(テクニー
ルA216)を2.5kg入れ265℃に加熱し加圧含
浸を行った.含浸後の遺粒体は約25%の炭素繊維含有
率のコンパウンドとなった. 以上のようにしてできたコンパウンドを用いて試験片を
射出戒形し物性測定を実施した,(比較例 2) 気相法炭素繊維1kgとナイロン6,6を3kg用いて
設定260〜270℃の2軸混練機によるコンバウンド
作製を実施した.得られたコンパウンドを射出成形して
試験片を作製,物性測定を行つた。
,黒鉛化品2種)700gとポリプロピレン1600g
を2軸ffil!!! (塚s[mH RT35−2
8形)により230℃設定で混線・押し出して炭素繊維
添加率30%のコンパウンドを作製した.このコンパウ
ンドを実施例lと同様に射出戊形して試験片の物性を実
施例1と比較した.実施例1と比較例1の物性値を表−
1に示す.表−1 (気相法炭素織維一焼戊品) 表一l (気相法炭素繊維一黒鉛化品) (実施例 2) 気相法炭素繊維(tR成品,黒鉛化品2種)lkgに水
500gを添加しヘンシェルミキサーで混練した後,押
し出し造粒機(不二パウダル■ F−20形)で径3
m m X長さ4 m mのペレット状に造粒した.乾
燥後の造粒物の嵩密度は0.35g/ c m ’であ
った. 上記造粒物800gを実施例1と同様にオートクレープ
に入れ,樹脂としてナイロン6.6ペレット(テクニー
ルA216)を2.5kg入れ265℃に加熱し加圧含
浸を行った.含浸後の遺粒体は約25%の炭素繊維含有
率のコンパウンドとなった. 以上のようにしてできたコンパウンドを用いて試験片を
射出戒形し物性測定を実施した,(比較例 2) 気相法炭素繊維1kgとナイロン6,6を3kg用いて
設定260〜270℃の2軸混練機によるコンバウンド
作製を実施した.得られたコンパウンドを射出成形して
試験片を作製,物性測定を行つた。
実施例2と比較例2の物性値を表−2に示す.表−2
(気相法炭素繊維一焼戒品)
表−2
(気相法炭素繊維一黒鉛化品)
(実施例 3)
実施例l(及び比較例1)で作製した気相法炭素繊維(
焼戒品)/ポリプロピレン系のコンバウンド及び射出戊
形品から炭素繊維のみを抽出し,繊維長を測定した. 炭素繊維の抽出には,140”Cに加熱したデヵリンに
よりポリプロピレンを溶解する方法を用いた.抽出した
炭素繊維をスライドガラス上に乗せ,少量のJ[微鏡用
油浸オイルで繊維を分散させた上にカバーガラスをかぶ
せて繊維長測定用サンプルとした, 繊維長の測定はNIRECOim LUZEX−50
00により光学顕微鋺から画像スカすることで行った.
得られた平均繊維長,標準偏差を表−3に示す。実施例
1と比較例1を比べた場合,前者の方が繊維の破壊の程
度が少なく,結果的に物性向上につながったことが確認
された.(以下余白) 表−3 〔発明の効果〕 本発明により作製した炭素繊維/熱可塑性樹脂コンパウ
ンドは,添加剤としての炭素繊維の破壊が少ないため,
その特徴を充分に発揮し,補強性,電気伝導性,熱伝達
性等に優れたCFRPを射出戊形で作製するのに適した
コンパウンドとして期待できる.
焼戒品)/ポリプロピレン系のコンバウンド及び射出戊
形品から炭素繊維のみを抽出し,繊維長を測定した. 炭素繊維の抽出には,140”Cに加熱したデヵリンに
よりポリプロピレンを溶解する方法を用いた.抽出した
炭素繊維をスライドガラス上に乗せ,少量のJ[微鏡用
油浸オイルで繊維を分散させた上にカバーガラスをかぶ
せて繊維長測定用サンプルとした, 繊維長の測定はNIRECOim LUZEX−50
00により光学顕微鋺から画像スカすることで行った.
得られた平均繊維長,標準偏差を表−3に示す。実施例
1と比較例1を比べた場合,前者の方が繊維の破壊の程
度が少なく,結果的に物性向上につながったことが確認
された.(以下余白) 表−3 〔発明の効果〕 本発明により作製した炭素繊維/熱可塑性樹脂コンパウ
ンドは,添加剤としての炭素繊維の破壊が少ないため,
その特徴を充分に発揮し,補強性,電気伝導性,熱伝達
性等に優れたCFRPを射出戊形で作製するのに適した
コンパウンドとして期待できる.
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、炭素繊維造粒体あるいは成型体に熱可塑性樹脂を含
浸してなる炭素繊維/熱可塑性樹脂コンパウンド。 2、炭素繊維が気相法炭素繊維である請求項1記載の炭
素繊維/熱可塑性樹脂コンパウンド。 3、炭素繊維の含有量が5〜50重量%である請求項1
又は2記載の炭素繊維/熱可塑性樹脂コンパウンド。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19338189A JP2783427B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | 炭素繊維/熱可塑性樹脂コンパウンド |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19338189A JP2783427B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | 炭素繊維/熱可塑性樹脂コンパウンド |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0356566A true JPH0356566A (ja) | 1991-03-12 |
JP2783427B2 JP2783427B2 (ja) | 1998-08-06 |
Family
ID=16306980
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19338189A Expired - Fee Related JP2783427B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | 炭素繊維/熱可塑性樹脂コンパウンド |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2783427B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5639807A (en) * | 1994-08-05 | 1997-06-17 | Akzo Nobel Nv | Process for manufacturing carbon fiber pellets, the high density, streamlined pellets resulting therefrom and process for producing reinforced thermoplastic resins employing the pellets |
JP2008138157A (ja) * | 2006-03-23 | 2008-06-19 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 粒状物およびそれを用いてなる熱伝導性樹脂組成物 |
WO2013054914A1 (ja) | 2011-10-12 | 2013-04-18 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | カーボンナノ繊維凝集体、熱可塑性樹脂組成物、及び熱可塑性樹脂組成物の製造方法 |
-
1989
- 1989-07-26 JP JP19338189A patent/JP2783427B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5639807A (en) * | 1994-08-05 | 1997-06-17 | Akzo Nobel Nv | Process for manufacturing carbon fiber pellets, the high density, streamlined pellets resulting therefrom and process for producing reinforced thermoplastic resins employing the pellets |
JP2008138157A (ja) * | 2006-03-23 | 2008-06-19 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 粒状物およびそれを用いてなる熱伝導性樹脂組成物 |
WO2013054914A1 (ja) | 2011-10-12 | 2013-04-18 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | カーボンナノ繊維凝集体、熱可塑性樹脂組成物、及び熱可塑性樹脂組成物の製造方法 |
US9567452B2 (en) | 2011-10-12 | 2017-02-14 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Carbon nanofiber aggregate, thermoplastic resin composition, and method for producing thermoplastic resin composition |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2783427B2 (ja) | 1998-08-06 |
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