JPH0356118B2 - - Google Patents
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- JPH0356118B2 JPH0356118B2 JP4386585A JP4386585A JPH0356118B2 JP H0356118 B2 JPH0356118 B2 JP H0356118B2 JP 4386585 A JP4386585 A JP 4386585A JP 4386585 A JP4386585 A JP 4386585A JP H0356118 B2 JPH0356118 B2 JP H0356118B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/1205—Particular type of activated sludge processes
- C02F3/1215—Combinations of activated sludge treatment with precipitation, flocculation, coagulation and separation of phosphates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/54—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using organic material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
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- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、活性汚泥のバルキング(Bulking)
防止剤及びそのバルキング防止方法に関するもの
である。更に詳しくは、活性汚泥中に
Sphaerotilusやカビ類が過剰に発生するとか他の
理由で、汚泥が膨化する現象に由来した一種の活
性汚泥の異常障害はバルキングと呼ばれている
が、本発明はこのバルキングの発生を防止する剤
及びそのバルキング防止方法に関するものであ
る。
防止剤及びそのバルキング防止方法に関するもの
である。更に詳しくは、活性汚泥中に
Sphaerotilusやカビ類が過剰に発生するとか他の
理由で、汚泥が膨化する現象に由来した一種の活
性汚泥の異常障害はバルキングと呼ばれている
が、本発明はこのバルキングの発生を防止する剤
及びそのバルキング防止方法に関するものであ
る。
〔従来の技術〕
下水、し尿および各種有機性産業廃水は、普通
活性汚泥法によつて処理される。この方法によつ
て処理している間、流入廃水の流量の変動、流入
廃水中の有機物の変動がおこり、これらの変動に
応じて活性汚泥中の微生物相も変化することが知
られている。この微生物相の変化が急激なとき
は、汚泥が膨化し、沈降が悪くなり、汚泥が水面
近くまで上昇し、汚泥の溢流量がふえ、処理能力
低下、場合によつては処理不能となるいわゆるバ
ルキング現象が発生する。この現象が生ずると、
汚泥は白つぽく、非常に軽く、沈降しにくいもの
となり、BOD除去率も極端に低下する。
活性汚泥法によつて処理される。この方法によつ
て処理している間、流入廃水の流量の変動、流入
廃水中の有機物の変動がおこり、これらの変動に
応じて活性汚泥中の微生物相も変化することが知
られている。この微生物相の変化が急激なとき
は、汚泥が膨化し、沈降が悪くなり、汚泥が水面
近くまで上昇し、汚泥の溢流量がふえ、処理能力
低下、場合によつては処理不能となるいわゆるバ
ルキング現象が発生する。この現象が生ずると、
汚泥は白つぽく、非常に軽く、沈降しにくいもの
となり、BOD除去率も極端に低下する。
活性汚泥が正常に機能しているか否かの一つの
目安として、SVI(Sludge Volume Index、汚泥
指標)がある。このSVIは、1gの活性汚泥が30
分間の沈降により占める容積で表される。正常な
機能を発揮する活性汚泥のSVIは50〜150、特に
100以下であるが、バルキングを起こした活性汚
泥のそれは、300〜400にもなることがある。
目安として、SVI(Sludge Volume Index、汚泥
指標)がある。このSVIは、1gの活性汚泥が30
分間の沈降により占める容積で表される。正常な
機能を発揮する活性汚泥のSVIは50〜150、特に
100以下であるが、バルキングを起こした活性汚
泥のそれは、300〜400にもなることがある。
このようなバルキングを起こした活性汚泥は、
その機能を回復するのは容易でなく、最悪の場合
には汚泥の入れ替えの必要が生じ、工場などでは
入れ替えの場合汚泥の馴養がすむまで使用を中止
しなければならず、工場の生産計画に重大な影響
を与えることとなる。
その機能を回復するのは容易でなく、最悪の場合
には汚泥の入れ替えの必要が生じ、工場などでは
入れ替えの場合汚泥の馴養がすむまで使用を中止
しなければならず、工場の生産計画に重大な影響
を与えることとなる。
活性汚泥のバルキング発生を防止する方法とし
ては、特公昭58−14274号公報、特公昭58−14275
号公報等に記載の方法が提案されている。
ては、特公昭58−14274号公報、特公昭58−14275
号公報等に記載の方法が提案されている。
特公昭58−14274号公報に記載の方法は、特定
の構造を有するジチオカルバミン酸塩の1種また
は2種以上を、水に溶解して活性汚泥に添加する
方法である。しかしこの方法は、バルキングの原
因が糸状菌類の異常繁殖にある場合のみを対象と
しており、そのほかに原因がある場合には有効で
はない。また、この方法によるときは、効果が発
現されるまでには、活性汚泥の障害の程度が比較
的軽微であつても、4日以上、場合によつては10
日以上必要であり、しかも毎日多量に添加し続け
なければならないという欠点がある。
の構造を有するジチオカルバミン酸塩の1種また
は2種以上を、水に溶解して活性汚泥に添加する
方法である。しかしこの方法は、バルキングの原
因が糸状菌類の異常繁殖にある場合のみを対象と
しており、そのほかに原因がある場合には有効で
はない。また、この方法によるときは、効果が発
現されるまでには、活性汚泥の障害の程度が比較
的軽微であつても、4日以上、場合によつては10
日以上必要であり、しかも毎日多量に添加し続け
なければならないという欠点がある。
特公昭58−14275号公報に記載の方法は、廃水
中に、バリン、ロイシン、イソロイシン、グルタ
ミン酸フエニルアラニン、チロシン等のアミノ酸
の1種または2種以上を有効成分として含んでい
る組成物を、活性汚泥に添加するものである。こ
の方法によるときは、これらの有効成分を含んで
いる組成物を、流入廃水に対して0.5〜3Kg/m3
程度で、3時間以上継続的に添加する必要があ
り、効果を発揮するまでには24時間以上の時間が
必要であるとの欠点がある。
中に、バリン、ロイシン、イソロイシン、グルタ
ミン酸フエニルアラニン、チロシン等のアミノ酸
の1種または2種以上を有効成分として含んでい
る組成物を、活性汚泥に添加するものである。こ
の方法によるときは、これらの有効成分を含んで
いる組成物を、流入廃水に対して0.5〜3Kg/m3
程度で、3時間以上継続的に添加する必要があ
り、効果を発揮するまでには24時間以上の時間が
必要であるとの欠点がある。
また米国特許第3894948号に記載の活性汚泥処
理方法は、二級アミン、二官能性エポキシ化合物
及び多官能性アミンとの反応により得られ、25
℃、37重量%水溶性濃度で測定した溶液粘度が少
なくとも800cStであるカチオンポリマーを使用し
て活性汚泥を処理するものであるが、このカチオ
ンポリマーは高分子量のものであり{本発明者は
上記カチオンポリマーを種々調製し、その溶液粘
度を25℃、37重量%水溶液濃度で測定すると共
に、その極限粘度〔η〕を25℃、2.0モルのKBr
水溶液で測定し、溶液粘度と極限粘度〔η〕との
対応関係を求めたところ、溶液粘度25cSt→極限
粘度0.11、同120cSt→同0.25、同141cSt→同0.30、
同274cSt→同0.63であり、上記米国特許記載のカ
チオンポリマーはかなりの高分子量のものと推測
される}、この方法による時には一時的に汚泥の
沈降性が良好になるのみであり、長期にわたるバ
ルキング防止方法としては不充分なものである。
理方法は、二級アミン、二官能性エポキシ化合物
及び多官能性アミンとの反応により得られ、25
℃、37重量%水溶性濃度で測定した溶液粘度が少
なくとも800cStであるカチオンポリマーを使用し
て活性汚泥を処理するものであるが、このカチオ
ンポリマーは高分子量のものであり{本発明者は
上記カチオンポリマーを種々調製し、その溶液粘
度を25℃、37重量%水溶液濃度で測定すると共
に、その極限粘度〔η〕を25℃、2.0モルのKBr
水溶液で測定し、溶液粘度と極限粘度〔η〕との
対応関係を求めたところ、溶液粘度25cSt→極限
粘度0.11、同120cSt→同0.25、同141cSt→同0.30、
同274cSt→同0.63であり、上記米国特許記載のカ
チオンポリマーはかなりの高分子量のものと推測
される}、この方法による時には一時的に汚泥の
沈降性が良好になるのみであり、長期にわたるバ
ルキング防止方法としては不充分なものである。
活性汚泥のバルキング現象は、Sphaerotilus
(スフエロチルス属)、Thiothrix(チオスリツク
ス属)、Aspergillus(アスペルギルス属)、
Penicillum(ペニシリウム属)等の糸状性菌や糸
状菌の異常繁殖にもとづくをか、特に冬季には活
性汚泥中に粘性に富むゼリー状の物質が発生し、
これが原因で汚泥が沈降しにくくなり、バルキン
グ現象を示すこともある。後者の場合には、廃水
に対して、ZnCl2や、陽イオン性ポリアクリルア
ミド系高分子凝集剤を添加するのが効果的である
といわれている。しかし本発明者の実験によれ
ば、この方法は、曝気槽等において、活性汚泥は
気泡を包含しやすく、気泡を包含した活性汚泥
は、廃水を処理する能力が極端に低下し、バルキ
ング発生防止に顕著な効果はないことが分かつ
た。
(スフエロチルス属)、Thiothrix(チオスリツク
ス属)、Aspergillus(アスペルギルス属)、
Penicillum(ペニシリウム属)等の糸状性菌や糸
状菌の異常繁殖にもとづくをか、特に冬季には活
性汚泥中に粘性に富むゼリー状の物質が発生し、
これが原因で汚泥が沈降しにくくなり、バルキン
グ現象を示すこともある。後者の場合には、廃水
に対して、ZnCl2や、陽イオン性ポリアクリルア
ミド系高分子凝集剤を添加するのが効果的である
といわれている。しかし本発明者の実験によれ
ば、この方法は、曝気槽等において、活性汚泥は
気泡を包含しやすく、気泡を包含した活性汚泥
は、廃水を処理する能力が極端に低下し、バルキ
ング発生防止に顕著な効果はないことが分かつ
た。
本発明は、活性汚泥のバルキング現象、特に夏
季に糸状性菌の異常繁殖にもとづくバルキング、
および冬季に高い粘性物質にもとづくバルキング
等、発生原因を問わず、処理操作が容易で、短時
間でSVI低下効果を発揮させるバルキング防止剤
及びそのバルキング防止方法を提供することを目
的とする。
季に糸状性菌の異常繁殖にもとづくバルキング、
および冬季に高い粘性物質にもとづくバルキング
等、発生原因を問わず、処理操作が容易で、短時
間でSVI低下効果を発揮させるバルキング防止剤
及びそのバルキング防止方法を提供することを目
的とする。
本発明の活性汚泥のバルキング防止剤は、ジア
ルキルアミンとエピクロルヒドリンとの反応によ
つて得られる水溶性陽イオン重合体を成分とし、
その水溶性陽イオン重合体の極限粘度が0.5以下
であることを特徴とする。
ルキルアミンとエピクロルヒドリンとの反応によ
つて得られる水溶性陽イオン重合体を成分とし、
その水溶性陽イオン重合体の極限粘度が0.5以下
であることを特徴とする。
又、本発明の活性汚泥のバルキング防止方法
は、ジアルキルアミンとエピクロルヒドリンとの
反応によつて得られ、極限粘度が0.5以下である
水溶性陽イオン重合体を、活性汚泥の乾燥固形分
100重量部に対して0.1〜25重量部添加することを
特徴とする。
は、ジアルキルアミンとエピクロルヒドリンとの
反応によつて得られ、極限粘度が0.5以下である
水溶性陽イオン重合体を、活性汚泥の乾燥固形分
100重量部に対して0.1〜25重量部添加することを
特徴とする。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明では、活性汚泥に対して、ジアルキルア
ミンとエピクロルヒドリンとの反応によつて得ら
れた水溶性陽イオン性重合体を添加する。
ミンとエピクロルヒドリンとの反応によつて得ら
れた水溶性陽イオン性重合体を添加する。
ジアルキルアミンとしては、ジメチルアミン、
ジエチルアミン、ジプロピルアミン、メチルエチ
ルアミン、メチルプロピルアミン、エチルプロピ
ルアミン等があげられる。
ジエチルアミン、ジプロピルアミン、メチルエチ
ルアミン、メチルプロピルアミン、エチルプロピ
ルアミン等があげられる。
エピクロルヒドリンとジアルキルアミンとを反
応させるには、両者をほぼ等モルとし、撹拌機付
き密閉型反応容器を用い、不活性ガスの雰囲気下
で、反応容器内温を30〜100℃の温度範囲とする
のがよい。
応させるには、両者をほぼ等モルとし、撹拌機付
き密閉型反応容器を用い、不活性ガスの雰囲気下
で、反応容器内温を30〜100℃の温度範囲とする
のがよい。
より具体的には、ジアルキルアミンの20〜70重
量%濃度の水溶液を、撹拌機、還流冷却器、温度
計等を備えた密閉型反応容器に仕込み、容器内雰
囲気を窒素ガスで置換し、撹拌下、反応容器内温
が上昇しすぎないように調節しながら、エピクロ
ルヒドリンを連続的または回分式に添加するのが
よい。反応容器にエピクロルヒドリンを添加し終
えてから、反応容器に、アルカリ金属、アルカリ
土類金属の酸化物や水酸化物を、エピクロルヒド
リン1モルに対して0.00001〜0.01モル添加し、
30〜60℃の温度範囲として数時間保持すると、生
成した重合体の分子量を上昇させることができ
る。なお、この反応生成物を、水溶液のまま、窒
素ガス雰囲気下で、約30℃の温度に保持すると、
約2ケ月間程度は、緩慢に、分子量が上昇する反
応が進行する。この間、容器に空気または酸素を
入れると、分子量が上昇する反応は進行しなくな
る。
量%濃度の水溶液を、撹拌機、還流冷却器、温度
計等を備えた密閉型反応容器に仕込み、容器内雰
囲気を窒素ガスで置換し、撹拌下、反応容器内温
が上昇しすぎないように調節しながら、エピクロ
ルヒドリンを連続的または回分式に添加するのが
よい。反応容器にエピクロルヒドリンを添加し終
えてから、反応容器に、アルカリ金属、アルカリ
土類金属の酸化物や水酸化物を、エピクロルヒド
リン1モルに対して0.00001〜0.01モル添加し、
30〜60℃の温度範囲として数時間保持すると、生
成した重合体の分子量を上昇させることができ
る。なお、この反応生成物を、水溶液のまま、窒
素ガス雰囲気下で、約30℃の温度に保持すると、
約2ケ月間程度は、緩慢に、分子量が上昇する反
応が進行する。この間、容器に空気または酸素を
入れると、分子量が上昇する反応は進行しなくな
る。
反応生成物である重合体は、2モルのKBr水
溶液に溶解して25℃で測定、算出する極限粘度
〔η〕によつて分子量の大小を判断することがで
きる。
溶液に溶解して25℃で測定、算出する極限粘度
〔η〕によつて分子量の大小を判断することがで
きる。
本発明では、〔η〕は0.5以下のものが好まし
い。本発明で使用する重合体の〔η〕が小さす
ぎ、重合体でなくなると、活性汚泥への吸着性が
低下し、バルキング防止効果の持続性が低下する
ので好ましくない。
い。本発明で使用する重合体の〔η〕が小さす
ぎ、重合体でなくなると、活性汚泥への吸着性が
低下し、バルキング防止効果の持続性が低下する
ので好ましくない。
また、〔η〕が0.5を越えると、活性汚泥が糸状
性細菌を抱き込んで大きなフロツクを形成し、一
時的に汚泥の沈降性が良好になるのみで、数日後
には再びバルキングが発生する。
性細菌を抱き込んで大きなフロツクを形成し、一
時的に汚泥の沈降性が良好になるのみで、数日後
には再びバルキングが発生する。
この水溶性陽イオン性重合体の使用量は、使用
量が少なすぎると、発明の目的が達成されないの
で好ましくなく、逆に多すぎると廃水とともに系
外に流去されるので好ましくない。使用量は、活
性汚泥の乾燥固形分100重量部に対して、0.1〜25
重量部の範囲で選ぶのがよい。より好ましくは、
0.5〜10重量部の範囲である。
量が少なすぎると、発明の目的が達成されないの
で好ましくなく、逆に多すぎると廃水とともに系
外に流去されるので好ましくない。使用量は、活
性汚泥の乾燥固形分100重量部に対して、0.1〜25
重量部の範囲で選ぶのがよい。より好ましくは、
0.5〜10重量部の範囲である。
水溶性陽イオン性重合体を活性汚泥に添加する
には、水溶性陽イオン性重合体を水溶液としてお
き、この水溶液を、 (1) 流入廃水に混和、混合し、これを曝気槽に送
る方法。
には、水溶性陽イオン性重合体を水溶液としてお
き、この水溶液を、 (1) 流入廃水に混和、混合し、これを曝気槽に送
る方法。
(2) 曝気槽や沈降槽の活性汚泥のバルキングが起
こつている槽に、直接添加する方法。
こつている槽に、直接添加する方法。
(3) 返送汚泥に添加する方法。
のいづれかの方法、またはこれら2つ以上を組み
合わせた方法によればよい。
合わせた方法によればよい。
活性汚泥に対して、水溶性陽イオン性重合体
を、前記範囲で添加すると、6ケ月以上はSVIの
上昇は認められない。SVIが上昇する徴候が認め
られたら、その時点で、水溶性陽イオン性重合体
を、前記範囲で添加するのがよい。
を、前記範囲で添加すると、6ケ月以上はSVIの
上昇は認められない。SVIが上昇する徴候が認め
られたら、その時点で、水溶性陽イオン性重合体
を、前記範囲で添加するのがよい。
本発明は、以上説明したとおりであり、以下の
ように特別に顕著な効果を奏し、その産業上の利
用価値は、極めて大である。
ように特別に顕著な効果を奏し、その産業上の利
用価値は、極めて大である。
(1) 本発明によるときは、活性汚泥処理系に、単
に水溶性陽イオ性重合体を添加するだけで、短
時間のうちに、活性汚泥のSVIの上昇を抑制す
ることができる。
に水溶性陽イオ性重合体を添加するだけで、短
時間のうちに、活性汚泥のSVIの上昇を抑制す
ることができる。
(2) 本発明によるときは、曝気槽内の活性汚泥の
膨化はおこらず、沈降体積を小さくし、活性汚
泥濃度を高く保ち、BODの除去効果を著しく
高くすることができる。
膨化はおこらず、沈降体積を小さくし、活性汚
泥濃度を高く保ち、BODの除去効果を著しく
高くすることができる。
(3) 本発明によるときは、沈降槽においても活性
汚泥の沈降分離が極めて容易になる。しかも、
沈降したものの体積(沈降体積)が著しく小さ
くできるため、余剰活性汚泥が生成しにくく、
余剰活性汚泥の除去、焼却処理を頻繁に行う必
要がない。
汚泥の沈降分離が極めて容易になる。しかも、
沈降したものの体積(沈降体積)が著しく小さ
くできるため、余剰活性汚泥が生成しにくく、
余剰活性汚泥の除去、焼却処理を頻繁に行う必
要がない。
以下、本発明を実施例により説明するが、本発
明はその要旨を越えない限り、以下の例に限定さ
れるものではない。
明はその要旨を越えない限り、以下の例に限定さ
れるものではない。
実施例 1
CODが380ppmの廃水原水を、容量370m3のば
つ気槽4室に、1基あたり35m3/時の速度で送
り、活性汚泥濃度3500ppm(廃水に対する乾燥固
形分を意味する)とし、更にばつ気槽での原水を
COD:窒素元素:燐元素の比較を100:5:1、
PHを7にそれぞれ調節した後、各ばつ気槽に空気
を800/時間の速度で吹き込んだ。
つ気槽4室に、1基あたり35m3/時の速度で送
り、活性汚泥濃度3500ppm(廃水に対する乾燥固
形分を意味する)とし、更にばつ気槽での原水を
COD:窒素元素:燐元素の比較を100:5:1、
PHを7にそれぞれ調節した後、各ばつ気槽に空気
を800/時間の速度で吹き込んだ。
上記処理後、容量500m3の沈降槽に送り、汚泥
を自然沈降させ、上澄液と活性汚泥の濃縮液相と
を分離し、上澄液は流出水として河川に流した。
活性汚泥の濃縮液は、返送汚泥として80m3/時間
の速度でばつ気槽に返送し、活性汚泥の濃縮液の
うち1m3/時間を余剰活性汚泥として、これに凝
集剤を添加して汚泥を凝集させ、遠心脱水機で脱
水して含水率が90%の脱水ケーキを得た。上記の
廃水処理操作を長期間継続したところ、ばつ気槽
の活性汚泥のSVIが320に達した。
を自然沈降させ、上澄液と活性汚泥の濃縮液相と
を分離し、上澄液は流出水として河川に流した。
活性汚泥の濃縮液は、返送汚泥として80m3/時間
の速度でばつ気槽に返送し、活性汚泥の濃縮液の
うち1m3/時間を余剰活性汚泥として、これに凝
集剤を添加して汚泥を凝集させ、遠心脱水機で脱
水して含水率が90%の脱水ケーキを得た。上記の
廃水処理操作を長期間継続したところ、ばつ気槽
の活性汚泥のSVIが320に達した。
エピクロルヒドリンとジメチルアミンとの反応
生成物であつて、2モルのKBr水溶液に溶解し
て25℃で測定した極限粘度が0.26の重合体を水に
溶解し、30重量%の濃度とした処理液を調製し
た。
生成物であつて、2モルのKBr水溶液に溶解し
て25℃で測定した極限粘度が0.26の重合体を水に
溶解し、30重量%の濃度とした処理液を調製し
た。
前記速度でばつ気槽に送つている廃水原液に対
して、上記の処理液を重合体固形分の乾燥重量と
して300Kgに相当する量を4時間を要して添加し
た。この処理液の添加終了後、ばつ気槽内の活性
汚泥のSVIを調べたところ、86と急激に低下して
いた。
して、上記の処理液を重合体固形分の乾燥重量と
して300Kgに相当する量を4時間を要して添加し
た。この処理液の添加終了後、ばつ気槽内の活性
汚泥のSVIを調べたところ、86と急激に低下して
いた。
また、ばつ気槽のあとに設置した沈降槽内部の
活性汚泥濃度も、前記処理液添加前7500ppmだつ
たものが添加後は12000ppmと大幅に向上した。
活性汚泥濃度も、前記処理液添加前7500ppmだつ
たものが添加後は12000ppmと大幅に向上した。
更に、処理液の添加による溶存酸素濃度変化及
びBODの低下率については変化がなかつた。
びBODの低下率については変化がなかつた。
また処理液を添加した後、1カ月間を経過して
も沈降槽内の活性汚泥の沈降表面の水準が上昇し
ないので、余剰汚泥として処理する必要がなく、
従つて焼却処理する脱水ケーキの発生量も少なく
なる。
も沈降槽内の活性汚泥の沈降表面の水準が上昇し
ないので、余剰汚泥として処理する必要がなく、
従つて焼却処理する脱水ケーキの発生量も少なく
なる。
実施例 2
実施例1に記載した例におけるばつ気槽から、
乾燥後の固形分濃度が3500ppm、SVIが320の活
性汚泥をビーカーに採取した。
乾燥後の固形分濃度が3500ppm、SVIが320の活
性汚泥をビーカーに採取した。
エピクロルヒドリンとジメチルアミンとの反応
生成物であつて、2モルのKBr水溶液で25℃で
測定した極限粘度が0.03の重合体を水に溶解し
て、重合体が30重量%濃度の水溶液とした処理液
を調製した。
生成物であつて、2モルのKBr水溶液で25℃で
測定した極限粘度が0.03の重合体を水に溶解し
て、重合体が30重量%濃度の水溶液とした処理液
を調製した。
前記汚泥に対して、前記処理液を重合体固形分
の乾燥重量として50ppmから400ppmの範囲で添
加量を変えて添加し、活性汚泥のSVIの低下状況
を観察した。
の乾燥重量として50ppmから400ppmの範囲で添
加量を変えて添加し、活性汚泥のSVIの低下状況
を観察した。
この例で調製した処理液を採取した活性汚泥に
対して上記範囲で添加すると、SVIは160まで低
下した。
対して上記範囲で添加すると、SVIは160まで低
下した。
そこで上記廃水処理場の汚泥を、実際の廃水処
理場を想定したばつ気槽容量が、3沈降槽容量
が1の活性汚泥の小型模型に入れ、実施例1の
廃水原水をばつ気槽においてCOD:窒素:燐元
素の比が100:5:1になるように連続的に添加
し、ばつ気槽の溶存酸素濃度を1から4ppmに調
節し、更に汚泥返送率を50%として連続運転し
た。
理場を想定したばつ気槽容量が、3沈降槽容量
が1の活性汚泥の小型模型に入れ、実施例1の
廃水原水をばつ気槽においてCOD:窒素:燐元
素の比が100:5:1になるように連続的に添加
し、ばつ気槽の溶存酸素濃度を1から4ppmに調
節し、更に汚泥返送率を50%として連続運転し
た。
この活性汚泥の活性模型で、汚泥に対してこの
例で調製した処理液を重合体固形分の乾燥重量と
して100ppmを、水道水で100倍に希釈しながら24
時間連続添加した。
例で調製した処理液を重合体固形分の乾燥重量と
して100ppmを、水道水で100倍に希釈しながら24
時間連続添加した。
前記処理液の添加終了後、ばつ気槽内の活性汚
泥のSVIは120まで低下し、沈降槽内での上澄液
と活性汚泥の濃縮液との分離性が向上した。また
処理水中のBODについては、変化がなく良好な
状態であつた。
泥のSVIは120まで低下し、沈降槽内での上澄液
と活性汚泥の濃縮液との分離性が向上した。また
処理水中のBODについては、変化がなく良好な
状態であつた。
前記処理液添加後、1カ月を経過しても沈降槽
内の活性汚泥の沈降表面の水準が上昇しなかつ
た。
内の活性汚泥の沈降表面の水準が上昇しなかつ
た。
実施例 3
実施例1に記載の廃水処理場で糸状性細菌が多
量に発生し、SVI値で450になり、沈降槽で活性
汚泥と上澄液との分離が困難になつた。
量に発生し、SVI値で450になり、沈降槽で活性
汚泥と上澄液との分離が困難になつた。
この活性汚泥をビーカーに採取し、これにエピ
クロルヒドリンとジメチルアミンとの反応生成物
であつて、2モルのKBr水溶液で25℃で測定し
た極限粘度が0.11の重合体を水に溶解し、50重量
%濃度とした処理液を調製した。
クロルヒドリンとジメチルアミンとの反応生成物
であつて、2モルのKBr水溶液で25℃で測定し
た極限粘度が0.11の重合体を水に溶解し、50重量
%濃度とした処理液を調製した。
前記ビーカー中の活性汚泥に対して、この処理
液を、重合体固形分の乾燥重量が50〜400ppmの
範囲で添加量を変えて添加し、活性汚泥のSVIの
低下の状況を観察したところ、SVI値は120まで
低下した。
液を、重合体固形分の乾燥重量が50〜400ppmの
範囲で添加量を変えて添加し、活性汚泥のSVIの
低下の状況を観察したところ、SVI値は120まで
低下した。
また、前記廃水処理場において、上記の処理液
の重合体固形分の乾燥重量として、150Kgに相当
する量を24時間で連続添加した。この処理液の添
加終了後、ばつ気槽内の活性汚泥のSVIは110ま
で低下し、添加終了から3日後にはばつ気槽内の
活性汚泥のSVIは80まで低下した。尚、処理液添
加によるBODの低下率には変化が認められなか
つた。
の重合体固形分の乾燥重量として、150Kgに相当
する量を24時間で連続添加した。この処理液の添
加終了後、ばつ気槽内の活性汚泥のSVIは110ま
で低下し、添加終了から3日後にはばつ気槽内の
活性汚泥のSVIは80まで低下した。尚、処理液添
加によるBODの低下率には変化が認められなか
つた。
更に上記の処理液を添加した後、1カ月間を経
過しても糸状性細菌の急激な増加は抑制され、沈
降槽内の活性汚泥の沈降表面の水準は上昇しなか
つた。
過しても糸状性細菌の急激な増加は抑制され、沈
降槽内の活性汚泥の沈降表面の水準は上昇しなか
つた。
実施例 4
実施例1に記載した例におけるばつ気槽から、
乾燥後の固形分濃度が3500ppm、SVIが320の活
性汚泥をビーカーに採取した。
乾燥後の固形分濃度が3500ppm、SVIが320の活
性汚泥をビーカーに採取した。
エピクロルヒドリンとジメチルアミンとの反応
生成物であつて、2モルのKBr水溶液で25℃で
測定した極限粘度が0.08の重合体を水に溶解し
て、重合体が50重量%濃度の水溶液とした処理液
を調製した。
生成物であつて、2モルのKBr水溶液で25℃で
測定した極限粘度が0.08の重合体を水に溶解し
て、重合体が50重量%濃度の水溶液とした処理液
を調製した。
ビーカー中の活性汚泥に対して、この処理液を
重合体固形分の乾燥重量として50ppm〜400ppm
の範囲で添加量を変えて添加し、活性汚泥のSVI
の低下状況を観察した。
重合体固形分の乾燥重量として50ppm〜400ppm
の範囲で添加量を変えて添加し、活性汚泥のSVI
の低下状況を観察した。
この例で調製した処理液を、採取した活性汚泥
に対し上記範囲で添加すると、SVIは130まで低
下した。
に対し上記範囲で添加すると、SVIは130まで低
下した。
そこで、上記の廃水処理場の汚泥を実施例2の
同様の活性汚泥処理の小型模型に入れ、更に実施
例2に記載したばつ気槽の溶存酸素量の、廃水原
水添加量及び汚泥返送率と同様の条件で連続運転
した。
同様の活性汚泥処理の小型模型に入れ、更に実施
例2に記載したばつ気槽の溶存酸素量の、廃水原
水添加量及び汚泥返送率と同様の条件で連続運転
した。
この活性汚泥の小型模型で、汚泥に対してこの
例で調製した処理液を重合体固形分の乾燥重量と
して150ppmを、水道水で、100倍に希釈しながら
24時間連続添加した。
例で調製した処理液を重合体固形分の乾燥重量と
して150ppmを、水道水で、100倍に希釈しながら
24時間連続添加した。
前記処理液の添加終了後、ばつ気槽内の活性汚
泥のSVIは120まで低下し、添加終了から3日後
は、SVIが80まで低下して、沈降槽内での上澄液
と活性汚泥の濃縮液との分離性が向上した。
泥のSVIは120まで低下し、添加終了から3日後
は、SVIが80まで低下して、沈降槽内での上澄液
と活性汚泥の濃縮液との分離性が向上した。
更に上記の処理液を添加した後、1カ月間を経
過しても糸状性細菌の急激な増加は抑制され、沈
降槽内の活性汚泥の沈降表面の水準は上昇しなか
つた。
過しても糸状性細菌の急激な増加は抑制され、沈
降槽内の活性汚泥の沈降表面の水準は上昇しなか
つた。
また、処理水中のBODについては変化がなく
良好な状態であつた。
良好な状態であつた。
実施例 5
実施例1に記載した例におけるばつ気槽から、
乾燥後の固形分濃度が3500ppm、SVIが320の活
性汚泥をビーカーに採取した。
乾燥後の固形分濃度が3500ppm、SVIが320の活
性汚泥をビーカーに採取した。
エピクロルヒドリンとジメチルアミンとの反応
生成物であつて、2モルのKBr水溶液で25℃で
測定した極限粘度が、0.05の重合体を水に溶解し
て、重合体が50重量%濃度の水溶液とした処理液
を調製した。
生成物であつて、2モルのKBr水溶液で25℃で
測定した極限粘度が、0.05の重合体を水に溶解し
て、重合体が50重量%濃度の水溶液とした処理液
を調製した。
前記汚泥に対してこの処理液を、重合体固形分
の乾燥重量として50ppm〜400ppmの範囲で添加
量を変えて添加し、活性汚泥のSVIの低下状況を
観察した。
の乾燥重量として50ppm〜400ppmの範囲で添加
量を変えて添加し、活性汚泥のSVIの低下状況を
観察した。
この例で調製した処理液を採取した活性汚泥に
対して、上記範囲で添加すると、SVIは160まで
低下した。
対して、上記範囲で添加すると、SVIは160まで
低下した。
また、上記の廃水処理場の汚泥を、実施例2と
同様の活性汚泥処理の小型模型に入れ、更に実施
例2に記載したばつ気槽の溶存酸素量、廃水原水
添加量及び汚泥返送率と同様の条件で連続運転し
た。
同様の活性汚泥処理の小型模型に入れ、更に実施
例2に記載したばつ気槽の溶存酸素量、廃水原水
添加量及び汚泥返送率と同様の条件で連続運転し
た。
この活性汚泥の小型模型で、汚泥に対して、こ
の例で調製した処理液を、重合体固形分の乾燥重
量として150ppmとなるように水道水で100倍に希
釈しながら24時間連続添加した。
の例で調製した処理液を、重合体固形分の乾燥重
量として150ppmとなるように水道水で100倍に希
釈しながら24時間連続添加した。
前記処理液の添加終了後、ばつ気槽内の活性汚
泥のSVIは150まで低下し、また添加終了から3
日後にはSVIが110まで低下して、沈降槽内での
上澄液と活性汚泥の濃縮液との分離性が向上し
た。
泥のSVIは150まで低下し、また添加終了から3
日後にはSVIが110まで低下して、沈降槽内での
上澄液と活性汚泥の濃縮液との分離性が向上し
た。
更に上記の処理液を添加した後、1カ月間を経
過しても糸状性細菌の急激な増加は抑制され、沈
降槽内の活性汚泥の沈降表面の水準は上昇しなか
つた。
過しても糸状性細菌の急激な増加は抑制され、沈
降槽内の活性汚泥の沈降表面の水準は上昇しなか
つた。
また、処理水中のBODについては変化がなく
良好な状態であつた。
良好な状態であつた。
比較例 1
実施例1における本発明のバルキング防止剤に
代えて、処理液として市販されている陽イオン性
ポリアクリルアミドであるKP355(ダイヤフロツ
ク(株)製、商品名)、ダイアクリアーMK5000(三菱
化成工業(株)製、商品名)、サンフロツクC450(三
洋化成(株)製、商品名)、クリフロツク(栗田工業
(株)製、商品名)4種の水溶液を用い、比較例1同
様にそれぞれの添加量を変えて活性汚泥のSVIの
低下状況を観察した。
代えて、処理液として市販されている陽イオン性
ポリアクリルアミドであるKP355(ダイヤフロツ
ク(株)製、商品名)、ダイアクリアーMK5000(三菱
化成工業(株)製、商品名)、サンフロツクC450(三
洋化成(株)製、商品名)、クリフロツク(栗田工業
(株)製、商品名)4種の水溶液を用い、比較例1同
様にそれぞれの添加量を変えて活性汚泥のSVIの
低下状況を観察した。
上記4種の処理液の場合、ほぼ同様の挙動を示
し、活性汚泥に対して処理液中の固形分の乾燥重
量が50ppm前後において共に良好な沈降フロツク
を形成しはじめ、処理液中の固形分の乾燥重量が
100ppmとなるようにして添加した後では、活性
汚泥のSVIは130前後になつた。
し、活性汚泥に対して処理液中の固形分の乾燥重
量が50ppm前後において共に良好な沈降フロツク
を形成しはじめ、処理液中の固形分の乾燥重量が
100ppmとなるようにして添加した後では、活性
汚泥のSVIは130前後になつた。
しかしながら、実施例1の廃水処理場におい
て、糸状性細菌の多量発生によつてばつ気槽内の
活性汚泥のSVIが300まで上昇し、沈降槽で汚泥
と上澄液との分離が困難になつた時点で、上記の
ダイアクリアーMK5000を0.5重量%濃度に調整
し、重合体固形分の乾燥重量が300Kgに相当する
量を24時間連続添加したところ、処理液の添加終
了後ではばつ気槽内の活性汚泥のSVIは120まで
低下したが、添加終了から6日後には再びSVIが
300を越え、沈降槽内での上澄液と活性汚泥の濃
縮液との分離が困難になつた。
て、糸状性細菌の多量発生によつてばつ気槽内の
活性汚泥のSVIが300まで上昇し、沈降槽で汚泥
と上澄液との分離が困難になつた時点で、上記の
ダイアクリアーMK5000を0.5重量%濃度に調整
し、重合体固形分の乾燥重量が300Kgに相当する
量を24時間連続添加したところ、処理液の添加終
了後ではばつ気槽内の活性汚泥のSVIは120まで
低下したが、添加終了から6日後には再びSVIが
300を越え、沈降槽内での上澄液と活性汚泥の濃
縮液との分離が困難になつた。
比較例 2
(比較試料の調製)
エピクロルヒドリンに等モルの50%ジメチルア
ミンを撹拌、冷却下で温度を60℃に保持しつつ、
5時間連続添加した。添加終了後、12時間、温度
を50℃に保持した熟成した。得られた混合反応組
成物(重合体の乾燥固形分が75%)は、2モルの
KBr水溶液に溶解し、25℃で測定した極限粘度
〔η〕が0.3であり、この混合反応組成物からゲル
電機泳動により2モルエのKBr水溶液に溶解し、
25℃で測定した極限粘度〔η〕が0.55の重合体を
分取し、比較試料とした。
ミンを撹拌、冷却下で温度を60℃に保持しつつ、
5時間連続添加した。添加終了後、12時間、温度
を50℃に保持した熟成した。得られた混合反応組
成物(重合体の乾燥固形分が75%)は、2モルの
KBr水溶液に溶解し、25℃で測定した極限粘度
〔η〕が0.3であり、この混合反応組成物からゲル
電機泳動により2モルエのKBr水溶液に溶解し、
25℃で測定した極限粘度〔η〕が0.55の重合体を
分取し、比較試料とした。
(バルキング防止性)
実施例3に記載の活性汚泥を、実施例2で記載
した小型模型に入れ、実施例2と同じ条件で連続
運転した。
した小型模型に入れ、実施例2と同じ条件で連続
運転した。
この活性汚泥の小型模型で、汚泥に対して比較
試料を重合体の乾燥固形重量で100ppmを、水で
100倍に希釈しつつ、24時間連続添加した。
試料を重合体の乾燥固形重量で100ppmを、水で
100倍に希釈しつつ、24時間連続添加した。
比較試料の添加から1日後には、曝気槽内の活
性汚泥のSVIは140にまで低下した。この時の汚
泥を顕微鏡で観察すると、汚泥が糸状性細菌を包
含し、大きなフロツクを形成していた。
性汚泥のSVIは140にまで低下した。この時の汚
泥を顕微鏡で観察すると、汚泥が糸状性細菌を包
含し、大きなフロツクを形成していた。
しかしながら、添加から3日後には再びSVIが
400を越え、沈降槽内での上澄液と活性汚泥との
分離が困難となつた。この時の活性を顕微鏡で観
察すると、大きな汚泥フロツクは比較試料を添加
する以前の大きさに戻り、長い糸状性細菌が多量
に観察された。
400を越え、沈降槽内での上澄液と活性汚泥との
分離が困難となつた。この時の活性を顕微鏡で観
察すると、大きな汚泥フロツクは比較試料を添加
する以前の大きさに戻り、長い糸状性細菌が多量
に観察された。
これにより、水溶性重合体の極限粘度が0.5を
越えると、本発明の効果を奏さないことがわか
る。
越えると、本発明の効果を奏さないことがわか
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 活性汚泥のバルキング防止剤であつて、ジア
ルキルアミンとエピクロルヒドリンとの反応によ
つて得られる水溶性陽イオン重合体を成分とし、
その水溶性陽イオン重合体の極限粘度が0.5以下
であることを特徴とする活性汚泥のバルキング防
止剤。 2 ジアルキルアミンとエピクロルヒドリンとの
反応によつて得られ、極限粘度が0.5以下である
水溶性陽イオン重合体を、活性汚泥の乾燥固形分
100重量部に対して0.1〜25重量部添加することを
特徴とする活性汚泥のバルキング防止方法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60043865A JPS61204092A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 活性汚泥のバルキング防止剤及びそのバルキング防止方法 |
US06/942,375 US4729831A (en) | 1985-03-06 | 1986-12-16 | Method for preventing the bulking of activated sludge |
US07/740,581 USRE34343E (en) | 1985-03-06 | 1991-08-05 | Method for preventing the bulking of activated sludge |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60043865A JPS61204092A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 活性汚泥のバルキング防止剤及びそのバルキング防止方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61204092A JPS61204092A (ja) | 1986-09-10 |
JPH0356118B2 true JPH0356118B2 (ja) | 1991-08-27 |
Family
ID=12675588
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60043865A Granted JPS61204092A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 活性汚泥のバルキング防止剤及びそのバルキング防止方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4729831A (ja) |
JP (1) | JPS61204092A (ja) |
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---|---|---|---|---|
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DE4338220C2 (de) * | 1993-11-09 | 2001-06-13 | Alfred Albert | Verfahren zur Steuerung der Atmungsaktivität von Mikroorganismen in einem Belebtschlammprozeß bei der Abwasserreinigung |
US5599461A (en) * | 1994-11-18 | 1997-02-04 | Peltier, Jr.; Morris | Process and product produced thereby for disinfection and agricultural reuse of organic sludges |
US5575928A (en) * | 1994-11-18 | 1996-11-19 | Peltier, Jr.; Morris | Process and product produced thereby for disinfection and agricultural reuse of organic sludges |
US5972227A (en) * | 1994-11-18 | 1999-10-26 | Peltier, Jr.; Morris | Process for disinfecting organic waste sludge |
FI961247A0 (fi) * | 1996-03-18 | 1996-03-18 | Finnish Peroxides Ab Oy | Foerfarande foer loesning av uppsvaellningsproblem i en avfalls vattenreningsanordning foer kontroll av traodartiga bakterier |
KR100323950B1 (ko) * | 1996-12-19 | 2002-06-27 | 조민호 | 폐수처리공정에있어서침전조의벌킹현상억제방법 |
CN108675440B (zh) * | 2018-06-14 | 2021-05-18 | 浙江工业大学 | 一种通过污泥聚集体制备促进好氧颗粒污泥快速形成的方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3894948A (en) * | 1973-04-02 | 1975-07-15 | American Cyanamid Co | Process for treating sewage sludge |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US3855299A (en) * | 1973-06-11 | 1974-12-17 | Grace W R & Co | Water soluble reaction product of epihalohydrin and alkylamines |
US4098693A (en) * | 1973-08-31 | 1978-07-04 | Betz Laboratories, Inc. | Cationic chlorine-resistant polymeric flocculants and their use |
DE2757742B2 (de) * | 1977-12-23 | 1979-10-18 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur biologischen Reinigung von Abwasser |
US4452699A (en) * | 1981-05-07 | 1984-06-05 | Shinryo Air Conditioning Co., Ltd. | Method of improving the SVI of mixed liquor in aeration tank |
JPS5895593A (ja) * | 1981-12-01 | 1983-06-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 活性汚泥処理における固液分離方法 |
JPS5895596A (ja) * | 1981-12-01 | 1983-06-07 | Akira Nishigawara | 活性汚泥処理方法 |
-
1985
- 1985-03-06 JP JP60043865A patent/JPS61204092A/ja active Granted
-
1986
- 1986-12-16 US US06/942,375 patent/US4729831A/en not_active Ceased
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3894948A (en) * | 1973-04-02 | 1975-07-15 | American Cyanamid Co | Process for treating sewage sludge |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4729831A (en) | 1988-03-08 |
JPS61204092A (ja) | 1986-09-10 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |