JPH0354507A - グラントムソンプリズム - Google Patents
グラントムソンプリズムInfo
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- JPH0354507A JPH0354507A JP18995489A JP18995489A JPH0354507A JP H0354507 A JPH0354507 A JP H0354507A JP 18995489 A JP18995489 A JP 18995489A JP 18995489 A JP18995489 A JP 18995489A JP H0354507 A JPH0354507 A JP H0354507A
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- Optical Elements Other Than Lenses (AREA)
- Polarising Elements (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は、光アイソレー夕等の光部品に適用されるグラ
ントムソンプリズムに関する。 （従来の技術） 光通信システムにおいて、レーザ光源からの光を利用し
各種情報を光ファイバを経由して所望の通信先に送信す
ることが行われている。この場合送信されたレーザ光が
何らかの原因で外部から反射されて戻ってきてレーザ光
源に入射されると、レーザ光源の発振が不安になるので
、通信に支障を来たすようになる。このためレーザ光源
に対する反射光の入射を防止して、安定なレーザ発振が
行われるように光アイソレー夕が用いられている。 第６図はこのような光アイソレー夕の一例を示すもので
、１． ２はプリズムから成る第１及び第２の偏光子
、３は両者間に配置されたファラデ−回転子、４，５は
第１及び第２の偏光子１，２を支持する偏光子ホルダ、
６は永久磁石である。 このような構造によればレーザ光源から順方向に第１の
偏光子１に光が入射されると、この入射光は破線の光軸
Ｌに対して一定の偏光面を持つ光威分だけが通過され、
それに垂直な偏波面を持つ成分は通過されない。反射光
が逆方向に第２の偏光子２に入射されたときも同様にあ
る一定の偏波面を持つ光成分のみが通過される。これら
第１及び第２の偏光子１．２を各々順方向に及び逆方向
に通過した光はファラデー回転子３によって偏光面の方
位が４５°回転するが、この回転方向は光の進行方向に
対して非可逆であるから、順方向と逆方向ではファラデ
ー回転子３を出た光の偏光面は９０°異なることになる
。このため第１及び第２の偏光子１．２において逆方向
からの光は入射方向には戻らずに、偏光子によってプリ
ズムの斜面において反射される。これにより順方向の偏
光或分のみが光ファイバーに集光され、逆方向では両方
の偏光成分とも入射方向に戻らないようになって反射光
の影響を防止することができる。 このような光アイソレー夕において、入射された光のう
ち特定の偏光面を持つ光だけを通過させるように作用す
る第１又は第２の偏光子１，２としては、第４図に示す
ようなグラントムソンプリズムが多く採用されている。 このグラントムソンプリズム１０は例えばルチル単結晶
から成る第１のプリズム片１０ａと第２のプリズム片１
０ｂとが接着層１１によって一体化されて形成されてい
る。ルチル単結晶は複屈折率が０．２９と大きくて水溶
性がなく、また酸，アルカリに強くて化学的に安定であ
る等プリズム材料として優れた条件を備えている。第Ｉ
及び第２のプリズム片１０ａ，１０ｂは例えば波長１．
３μｍに対しては常光の屈折率ｎ。＝２．４４、異常光
の屈折率ｎｃ＝２．６９を有し、一方接着層１１は１．
４乃至１．６の屈折率を有している。なお第１及び第２
のプリズム片１０ａ，１０ｂの頂角θ１は３０’乃至４
０°に設定されている。 さてグラントムソンプリズムの動作原理について説明す
る。 以下ではルチル単結晶のようにｎ。＜ｎ，の場合を考え
るが、方解石のようにｎ。＞ｎ．の場合でも常光と異常
光の役割が逆転するだけで原理は同じである。 一般に屈折率が大きい媒質から小さい媒質へ光が入射す
る場合、入射角度がある値以上になると全反射する。 第４図のグラントムソンプリズムにおいて第１のプリズ
ム片１０ａから接着層ｌ１へ光がθ１ｆｌの角度で入射
する場合 異常光が全反射する条件は ｎｇ 常光が全反射する条件は ｎｏ である。 但しθｉｎ：接着層の法線ｌと光軸Ｌとのなす角度。 ｎ．：接着層の屈折率。 ｎｏ ：常光に対する屈折率。 ｎ，：異常光に対する屈折率。 ｎｏ＜ｎＥの場合、異常光は全反射するが、常光は全反
射しない入射角度が存在し、このような角度で光を入射
させると偏光子として動作する。 式で表わすと ・・・（３） の範囲である。 次に空気とプリズム片１０ａとの境界における光の入射
角度θｉｎｏとθｉｎとの関係は第１図のようにθｉｎ
ｏを定義すれば、 で示される。 但しθ，：プリズムの頂角， ｎＰ ：プリズムの屈折率， であるから、θ１ロ。に対する動作角度範囲は（以下余
白） ｎＥ ＜ ｓｉｎ −’ ｔｏｏ ｓｉｎ （ｓｉｎ −１
（− ）一 〇．））ｎｏ ・・・（４） となる。 例えばルチル単結晶に対して波長１．３μｍを入射する
とｎ。＝２．４４、ｎｉ＝２．６９であり、接着層とし
て屈折率ｎ．＝１．５４のものを使用すると、θｉｎに
対する動作入射角度範囲は３４．９°〈θｉｎ＜ ３９
． １であり頂角をθ１＝３７°に設定すると−５．６
’＜θｉｎｏ＜５．２°でまた頂角θ，＝３４°に設定
すると、２．５°〈θｉｎｏ ＜１２．６°で動作する
ことになる。 もちろん、通常はグラントムソンプリズムに垂直に光が
入射した場合、すなわちθｉｎｏ＝Ｑ’で偏光子として
動作させるようにθ１を決めるのが普通であるが、光ア
イソレー夕等の場合プリズムでの反射光が元に戻らない
ようにプリズムを斜めに配置させることがあり配置角度
に応じて適切な頂角θ，を決める必要がある。 また、波長によってｎ。，ｎＥは変化するため使用波長
に応じて設計する必要もある。 これによってグラントムソンプリズム１０を偏光子とし
て用いることにより、入射された光のうち特定の偏光面
を持つ光のみを通過させることができる。 なおこのようなグラントムソンプリズムを偏光子として
用いる場合は、通常４０ｄＢ以上の消光比が必要とされ
ている。 （発明が解決しようとする課題） ところで従来のグラントムソンプリズムでは、接着層の
厚さによって全反射の条件が変化してくるので消光比特
性が不安定になるという問題がある。すなわち異常光を
全反射させる条件として従来接着層の厚さは無関係とさ
れていたが、本発明者等の実験によって接着層の厚さに
応じて全反射の条件が異なってくるのが確かめられた。 例えば第５図のように第４図に比べて厚さの小さな接着
層１１を形成した場合、本来なら接着層１ｌを透過しな
いはずの異常光が透過する現象が見られこの異常光は完
全には全反射しないことが確かめられた。このため異常
光が完全には消光せず消光比が劣化してくることになる
。 本発明は以上のような問題に対処してなされたもので、
安定した消光比特性が得られるグラントムソンプリズム
を提供することを目的とするものである。 ［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために本発明は、直角三角形状の断
面を有する２つのプリズム片の斜辺を接着層によって一
体に接着して成るグラントムソンプリズムにおいて、前
記接着層の膜厚ｄを次式λ ｄ＞０・７３ＸｎＴ’ ｌｌＤ Ｉｌｌ− ｎ ａ但
し、 λ ：用いられる光の波長， ｎ１：用いられるプリズム片の結晶の常光に対する屈折
率と異常光に対す る屈折率のうち大きい方の値， ｎ．：接着層の屈折率， θｉｎ：接着面の法線と光軸とのなす角度，を満足する
ように設定したことを特徴とするものである。 （作 用） 前記式を満足するように接着層の膜厚を設定することに
より、異常光をほぼ完全に全反射させることができるの
で消光比特性を安定にすることができる。従ってこのよ
うなグラントムソンプリズムを偏光プリズムとして用い
て光アイソレー夕等に適用することにより、信頼度の高
い光部品を得ることができる。 （実施例） 以下図面を参照して本発明実施例を説明する。 第１図は本発明のグラントムソンプリズムの実施例を示
す断面図で、１０ａ，１０ｂは各々ルチル単結晶から成
る直角三角形状の断面を有する第１のプリズム片及び第
２のプリズム片で共に３４°の頂角θ３を有している。 １１は接着層で各プリズム片１０ａ．１０ｂの斜辺を接
着して一体化することによりグラントムソンプリズム１
０を形成している。この接着層１１の膜厚ｄは後述のよ
うにして設定される。すなわち消光比を安定にする値と
なるように設定され、この値はマックスウエルの方程式
を解くことにより決定することができる。 簡単に説明すると接着層１１を伝搬する光によって生ず
る入射電界Ｅｉｎ，出射電界ＥＯ゜ａｔが次式で示され
るように減衰することを利用して決定される。 ｄ ここでｙｃｔは光がしみ込む深さで、次式のように示さ
れる。 】 但し、 λ ：用いられる光の波長、 ｎｌ 二用いられるプリズムの常光に対する屈折率ｎ。 と異常光に対する屈 折率ｎ２のうち大きい方の値， ｎ．：接着層の屈折率， θｉロ：接着面の法線１と光軸Ｌとのなす角度。 また消光比は前記（５）式を次のように二乗することに
よって見積ることができる。 ９ｄ 通常偏光プリズムとして用いるにＧ：４ ０ ｄ Ｂ以
上の消光比が必要とされるので、この条件を考慮すると
（７）式は次式のように示される。 ９ｄ これによって、ｄ＞４．６Ｘｙｄが得られｄは次式のよ
うに設定される、 λ ｄ＞”７３ｘｎ， 可ｉｎ ｆｌｉｎ− ｎ＊・・・（
９） 第２図は計算結果の一例を示す特性図で、ルチルプリズ
ム．波長１．３１μｍ， ｎｏ ＝２．４４．ｎ Ｅ
＝ ２． ６９． ｎ ． ＝ １． ５４， θ
，＝３４°の場合である。縦軸は消光比〔ｄＢ〕、横軸
は入射角度θｔｎ。
ントムソンプリズムに関する。 （従来の技術） 光通信システムにおいて、レーザ光源からの光を利用し
各種情報を光ファイバを経由して所望の通信先に送信す
ることが行われている。この場合送信されたレーザ光が
何らかの原因で外部から反射されて戻ってきてレーザ光
源に入射されると、レーザ光源の発振が不安になるので
、通信に支障を来たすようになる。このためレーザ光源
に対する反射光の入射を防止して、安定なレーザ発振が
行われるように光アイソレー夕が用いられている。 第６図はこのような光アイソレー夕の一例を示すもので
、１． ２はプリズムから成る第１及び第２の偏光子
、３は両者間に配置されたファラデ−回転子、４，５は
第１及び第２の偏光子１，２を支持する偏光子ホルダ、
６は永久磁石である。 このような構造によればレーザ光源から順方向に第１の
偏光子１に光が入射されると、この入射光は破線の光軸
Ｌに対して一定の偏光面を持つ光威分だけが通過され、
それに垂直な偏波面を持つ成分は通過されない。反射光
が逆方向に第２の偏光子２に入射されたときも同様にあ
る一定の偏波面を持つ光成分のみが通過される。これら
第１及び第２の偏光子１．２を各々順方向に及び逆方向
に通過した光はファラデー回転子３によって偏光面の方
位が４５°回転するが、この回転方向は光の進行方向に
対して非可逆であるから、順方向と逆方向ではファラデ
ー回転子３を出た光の偏光面は９０°異なることになる
。このため第１及び第２の偏光子１．２において逆方向
からの光は入射方向には戻らずに、偏光子によってプリ
ズムの斜面において反射される。これにより順方向の偏
光或分のみが光ファイバーに集光され、逆方向では両方
の偏光成分とも入射方向に戻らないようになって反射光
の影響を防止することができる。 このような光アイソレー夕において、入射された光のう
ち特定の偏光面を持つ光だけを通過させるように作用す
る第１又は第２の偏光子１，２としては、第４図に示す
ようなグラントムソンプリズムが多く採用されている。 このグラントムソンプリズム１０は例えばルチル単結晶
から成る第１のプリズム片１０ａと第２のプリズム片１
０ｂとが接着層１１によって一体化されて形成されてい
る。ルチル単結晶は複屈折率が０．２９と大きくて水溶
性がなく、また酸，アルカリに強くて化学的に安定であ
る等プリズム材料として優れた条件を備えている。第Ｉ
及び第２のプリズム片１０ａ，１０ｂは例えば波長１．
３μｍに対しては常光の屈折率ｎ。＝２．４４、異常光
の屈折率ｎｃ＝２．６９を有し、一方接着層１１は１．
４乃至１．６の屈折率を有している。なお第１及び第２
のプリズム片１０ａ，１０ｂの頂角θ１は３０’乃至４
０°に設定されている。 さてグラントムソンプリズムの動作原理について説明す
る。 以下ではルチル単結晶のようにｎ。＜ｎ，の場合を考え
るが、方解石のようにｎ。＞ｎ．の場合でも常光と異常
光の役割が逆転するだけで原理は同じである。 一般に屈折率が大きい媒質から小さい媒質へ光が入射す
る場合、入射角度がある値以上になると全反射する。 第４図のグラントムソンプリズムにおいて第１のプリズ
ム片１０ａから接着層ｌ１へ光がθ１ｆｌの角度で入射
する場合 異常光が全反射する条件は ｎｇ 常光が全反射する条件は ｎｏ である。 但しθｉｎ：接着層の法線ｌと光軸Ｌとのなす角度。 ｎ．：接着層の屈折率。 ｎｏ ：常光に対する屈折率。 ｎ，：異常光に対する屈折率。 ｎｏ＜ｎＥの場合、異常光は全反射するが、常光は全反
射しない入射角度が存在し、このような角度で光を入射
させると偏光子として動作する。 式で表わすと ・・・（３） の範囲である。 次に空気とプリズム片１０ａとの境界における光の入射
角度θｉｎｏとθｉｎとの関係は第１図のようにθｉｎ
ｏを定義すれば、 で示される。 但しθ，：プリズムの頂角， ｎＰ ：プリズムの屈折率， であるから、θ１ロ。に対する動作角度範囲は（以下余
白） ｎＥ ＜ ｓｉｎ −’ ｔｏｏ ｓｉｎ （ｓｉｎ −１
（− ）一 〇．））ｎｏ ・・・（４） となる。 例えばルチル単結晶に対して波長１．３μｍを入射する
とｎ。＝２．４４、ｎｉ＝２．６９であり、接着層とし
て屈折率ｎ．＝１．５４のものを使用すると、θｉｎに
対する動作入射角度範囲は３４．９°〈θｉｎ＜ ３９
． １であり頂角をθ１＝３７°に設定すると−５．６
’＜θｉｎｏ＜５．２°でまた頂角θ，＝３４°に設定
すると、２．５°〈θｉｎｏ ＜１２．６°で動作する
ことになる。 もちろん、通常はグラントムソンプリズムに垂直に光が
入射した場合、すなわちθｉｎｏ＝Ｑ’で偏光子として
動作させるようにθ１を決めるのが普通であるが、光ア
イソレー夕等の場合プリズムでの反射光が元に戻らない
ようにプリズムを斜めに配置させることがあり配置角度
に応じて適切な頂角θ，を決める必要がある。 また、波長によってｎ。，ｎＥは変化するため使用波長
に応じて設計する必要もある。 これによってグラントムソンプリズム１０を偏光子とし
て用いることにより、入射された光のうち特定の偏光面
を持つ光のみを通過させることができる。 なおこのようなグラントムソンプリズムを偏光子として
用いる場合は、通常４０ｄＢ以上の消光比が必要とされ
ている。 （発明が解決しようとする課題） ところで従来のグラントムソンプリズムでは、接着層の
厚さによって全反射の条件が変化してくるので消光比特
性が不安定になるという問題がある。すなわち異常光を
全反射させる条件として従来接着層の厚さは無関係とさ
れていたが、本発明者等の実験によって接着層の厚さに
応じて全反射の条件が異なってくるのが確かめられた。 例えば第５図のように第４図に比べて厚さの小さな接着
層１１を形成した場合、本来なら接着層１ｌを透過しな
いはずの異常光が透過する現象が見られこの異常光は完
全には全反射しないことが確かめられた。このため異常
光が完全には消光せず消光比が劣化してくることになる
。 本発明は以上のような問題に対処してなされたもので、
安定した消光比特性が得られるグラントムソンプリズム
を提供することを目的とするものである。 ［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために本発明は、直角三角形状の断
面を有する２つのプリズム片の斜辺を接着層によって一
体に接着して成るグラントムソンプリズムにおいて、前
記接着層の膜厚ｄを次式λ ｄ＞０・７３ＸｎＴ’ ｌｌＤ Ｉｌｌ− ｎ ａ但
し、 λ ：用いられる光の波長， ｎ１：用いられるプリズム片の結晶の常光に対する屈折
率と異常光に対す る屈折率のうち大きい方の値， ｎ．：接着層の屈折率， θｉｎ：接着面の法線と光軸とのなす角度，を満足する
ように設定したことを特徴とするものである。 （作 用） 前記式を満足するように接着層の膜厚を設定することに
より、異常光をほぼ完全に全反射させることができるの
で消光比特性を安定にすることができる。従ってこのよ
うなグラントムソンプリズムを偏光プリズムとして用い
て光アイソレー夕等に適用することにより、信頼度の高
い光部品を得ることができる。 （実施例） 以下図面を参照して本発明実施例を説明する。 第１図は本発明のグラントムソンプリズムの実施例を示
す断面図で、１０ａ，１０ｂは各々ルチル単結晶から成
る直角三角形状の断面を有する第１のプリズム片及び第
２のプリズム片で共に３４°の頂角θ３を有している。 １１は接着層で各プリズム片１０ａ．１０ｂの斜辺を接
着して一体化することによりグラントムソンプリズム１
０を形成している。この接着層１１の膜厚ｄは後述のよ
うにして設定される。すなわち消光比を安定にする値と
なるように設定され、この値はマックスウエルの方程式
を解くことにより決定することができる。 簡単に説明すると接着層１１を伝搬する光によって生ず
る入射電界Ｅｉｎ，出射電界ＥＯ゜ａｔが次式で示され
るように減衰することを利用して決定される。 ｄ ここでｙｃｔは光がしみ込む深さで、次式のように示さ
れる。 】 但し、 λ ：用いられる光の波長、 ｎｌ 二用いられるプリズムの常光に対する屈折率ｎ。 と異常光に対する屈 折率ｎ２のうち大きい方の値， ｎ．：接着層の屈折率， θｉロ：接着面の法線１と光軸Ｌとのなす角度。 また消光比は前記（５）式を次のように二乗することに
よって見積ることができる。 ９ｄ 通常偏光プリズムとして用いるにＧ：４ ０ ｄ Ｂ以
上の消光比が必要とされるので、この条件を考慮すると
（７）式は次式のように示される。 ９ｄ これによって、ｄ＞４．６Ｘｙｄが得られｄは次式のよ
うに設定される、 λ ｄ＞”７３ｘｎ， 可ｉｎ ｆｌｉｎ− ｎ＊・・・（
９） 第２図は計算結果の一例を示す特性図で、ルチルプリズ
ム．波長１．３１μｍ， ｎｏ ＝２．４４．ｎ Ｅ
＝ ２． ６９． ｎ ． ＝ １． ５４， θ
，＝３４°の場合である。縦軸は消光比〔ｄＢ〕、横軸
は入射角度θｔｎ。
〔０〕を示し、膜厚ｄをパラメータ
にとって示してある。消光比を広い入射角度範囲で４０
ｄＢ以上とるためには膜厚ｄを大きく形成する方が有利
である。 例えばθｉｎｏ＝４°で４０ｄＢ以上の消光比を得るに
は接着層ｌ１の膜厚ｄが３μｍ以上必要である。（９）
式で計算するとθｉｎ。＝４°θ、＝３４°の場合、θ
ｉｎ＝ ３５． ５°であり、λ＝１．３１μｍ，
ｎｌ ＝２．６９， ｎ． ＝１．’５４を代入して
ｄ＞３、７μｍとなる。なお第２図，第３図はマックス
ウエルの方程式を精密に解いて得られたもので、簡略な
（９）式とは若干値が異なるものの大差はないことを確
認している。 このように本実施例によれば、第１及び第２のプリズム
片１０ａ．１０ｂを接着層１１によって一体に接着する
場合、前記式（９）に基いて接着層工１の膜厚ｄを設定
するようにすれば、消光比を偏光プリズムとして実用上
差支えない４０ｄＢ以上を安定に確保することができる
。従って本実施例のようなグラントムソンプリズムを光
アイソレー夕等の偏光プリズムとして用いることにより
、信頼度の高い光部品を得ることができる。 ［発明の効果］ 以上述べたように本発明によれば、各プリズム片を一体
に接着する接着層の膜厚を所定の関係を満足するように
設定したので、安定な消光比特性を得ることができる。
にとって示してある。消光比を広い入射角度範囲で４０
ｄＢ以上とるためには膜厚ｄを大きく形成する方が有利
である。 例えばθｉｎｏ＝４°で４０ｄＢ以上の消光比を得るに
は接着層ｌ１の膜厚ｄが３μｍ以上必要である。（９）
式で計算するとθｉｎ。＝４°θ、＝３４°の場合、θ
ｉｎ＝ ３５． ５°であり、λ＝１．３１μｍ，
ｎｌ ＝２．６９， ｎ． ＝１．’５４を代入して
ｄ＞３、７μｍとなる。なお第２図，第３図はマックス
ウエルの方程式を精密に解いて得られたもので、簡略な
（９）式とは若干値が異なるものの大差はないことを確
認している。 このように本実施例によれば、第１及び第２のプリズム
片１０ａ．１０ｂを接着層１１によって一体に接着する
場合、前記式（９）に基いて接着層工１の膜厚ｄを設定
するようにすれば、消光比を偏光プリズムとして実用上
差支えない４０ｄＢ以上を安定に確保することができる
。従って本実施例のようなグラントムソンプリズムを光
アイソレー夕等の偏光プリズムとして用いることにより
、信頼度の高い光部品を得ることができる。 ［発明の効果］ 以上述べたように本発明によれば、各プリズム片を一体
に接着する接着層の膜厚を所定の関係を満足するように
設定したので、安定な消光比特性を得ることができる。
第１図は本発明のグラントムソンプリズムの実施例を示
す断面図、第２図及び第３図は本実施例によって得られ
た特性図、第４図及び第５図は従来プリズムを示す断面
図、第６図はグラントムソンプリズムが適用された光ア
イソレー夕の断面図である。 １０・・・グラントムソンプリズム、 １０ａ・・・第１のプリズム片、 １０ｂ・・・第２のプリズム片、 １１・・・接着層、 ｄ・・・接着層の膜厚、 ｎ１・・異常光に対する屈折率、 ｎｏ・・・常光に対する屈折率、 ｎ．・・・接着層に対する屈折率。
す断面図、第２図及び第３図は本実施例によって得られ
た特性図、第４図及び第５図は従来プリズムを示す断面
図、第６図はグラントムソンプリズムが適用された光ア
イソレー夕の断面図である。 １０・・・グラントムソンプリズム、 １０ａ・・・第１のプリズム片、 １０ｂ・・・第２のプリズム片、 １１・・・接着層、 ｄ・・・接着層の膜厚、 ｎ１・・異常光に対する屈折率、 ｎｏ・・・常光に対する屈折率、 ｎ．・・・接着層に対する屈折率。
Claims (2)
- （１）直角三角形状の断面を有する２つのプリズム片の
斜辺を接着層によって一体に接着して成るグラントムソ
ンプリズムにおいて、前記接着層の膜厚ｄを次式 ▲数式、化学式、表等があります▼ 但し、λ：用いられる光の波長、 ｎ＿１：用いられるプリズム片の結晶の常 光に対する屈折率と異常光に対す る屈折率のうち大きい方の値、 ｎ＿■：接着層の屈折率、 θｉｎ：接着面の法線と光軸とのなす角度、を満足する
ように設定したことを特徴とするグラントムソンプリズ
ム。 - （２）２つのプリズム片がルチル単結晶から成る請求項
１記載のグラントムソンプリズム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18995489A JPH0354507A (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | グラントムソンプリズム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18995489A JPH0354507A (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | グラントムソンプリズム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0354507A true JPH0354507A (ja) | 1991-03-08 |
| JPH0529882B2 JPH0529882B2 (ja) | 1993-05-06 |
Family
ID=16249977
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18995489A Granted JPH0354507A (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | グラントムソンプリズム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0354507A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10444525B1 (en) | 2017-03-20 | 2019-10-15 | John L. Baker | Methods for producing an optical wedge or prism assembly |
-
1989
- 1989-07-21 JP JP18995489A patent/JPH0354507A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10444525B1 (en) | 2017-03-20 | 2019-10-15 | John L. Baker | Methods for producing an optical wedge or prism assembly |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0529882B2 (ja) | 1993-05-06 |
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