JPH03488A - メタル触媒担体のレーザ溶接方法 - Google Patents
メタル触媒担体のレーザ溶接方法Info
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- JPH03488A JPH03488A JP1134313A JP13431389A JPH03488A JP H03488 A JPH03488 A JP H03488A JP 1134313 A JP1134313 A JP 1134313A JP 13431389 A JP13431389 A JP 13431389A JP H03488 A JPH03488 A JP H03488A
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、触媒コンバータに用いられるメタル触媒担体
に係わり、特に、コア部の端面において波板と平板とを
相互にレーザビームで溶接するためのメタル触媒担体の
レーザ溶接方法に関する。
に係わり、特に、コア部の端面において波板と平板とを
相互にレーザビームで溶接するためのメタル触媒担体の
レーザ溶接方法に関する。
一般に、自動車の排気系には、排気ガスを浄化するため
、触媒担体が配置されている。
、触媒担体が配置されている。
第2図は、メタル触媒担体を示すもので、このメタル触
媒担体は、金属製の波板11と平板13とを交互に重ね
、これ等を図示しない芯材を中心にして、円形形状に多
重に巻回してコア部15が形成される。
媒担体は、金属製の波板11と平板13とを交互に重ね
、これ等を図示しない芯材を中心にして、円形形状に多
重に巻回してコア部15が形成される。
このようなコア部15では、波板11と平板13とを巻
回したままの状態にしておくと、コア部15内への排気
ガスの流通により、コア部15の中心に位置する波板1
1および平板13がコア部15の軸方向に突出する、い
わゆるフィルムアウト現象が生じるため、コア部15の
形成後に、波板11と平板13とを相互に溶接すること
が行なわれている。
回したままの状態にしておくと、コア部15内への排気
ガスの流通により、コア部15の中心に位置する波板1
1および平板13がコア部15の軸方向に突出する、い
わゆるフィルムアウト現象が生じるため、コア部15の
形成後に、波板11と平板13とを相互に溶接すること
が行なわれている。
そして、このようなメタル触媒担体の溶接方法としでは
、例えば、本出願人が先に出願した、特開昭63−26
8583号公報に開示される方法が知られている。
、例えば、本出願人が先に出願した、特開昭63−26
8583号公報に開示される方法が知られている。
第3図は、この公報に開示されるメタル触媒担体のレー
ザ溶接装置を示すもので、図において符号31は、金属
製の波板33と平板35とを交互に重ね、これ等を多重
に巻回して形成されるコア部を示している。
ザ溶接装置を示すもので、図において符号31は、金属
製の波板33と平板35とを交互に重ね、これ等を多重
に巻回して形成されるコア部を示している。
このコア部31は、端面37を上方に向けて配置されて
おり、端面37の上方には、全反射ミラー(オシレート
ミラー)39が配置されている。
おり、端面37の上方には、全反射ミラー(オシレート
ミラー)39が配置されている。
この全反射ミラー39には、レーザ発振器41からのレ
ーザビーム43が集光レンズ45を介して導かれる。
ーザビーム43が集光レンズ45を介して導かれる。
全反射ミラー39および集光レンズ45は、溶接へラド
4フ内に収容されており、この溶接ヘッド47内には、
全反射ミラー39を、図の矢符A方向に加振するための
加振器49が配置されている。
4フ内に収容されており、この溶接ヘッド47内には、
全反射ミラー39を、図の矢符A方向に加振するための
加振器49が配置されている。
このように構成されたメタル触媒担体の溶接装置では、
レーザ発振器41から発振されたレーザビーム43は、
集光レンズ45により集光され、全反射ミラー39に導
かれた後、全反射ミラー39で反射し、コア部31の端
面37に照射される。
レーザ発振器41から発振されたレーザビーム43は、
集光レンズ45により集光され、全反射ミラー39に導
かれた後、全反射ミラー39で反射し、コア部31の端
面37に照射される。
また、溶接ヘッド47はレーザビーム43の発振時には
、図の矢符B方向に一定の速度で移動される。
、図の矢符B方向に一定の速度で移動される。
そして、この装置では、全反射ミラー39が加振器49
により加振されているため、コア部31の端面37に照
射されるレーザビーム43の軌跡は、第4図に示すよう
な蛇行状曲線51となる。
により加振されているため、コア部31の端面37に照
射されるレーザビーム43の軌跡は、第4図に示すよう
な蛇行状曲線51となる。
このように、レーザビーム43の軌跡が蛇行状曲線51
になると、第5図に示すように、中央部に比較して振幅
端53における単位時間当たりのエネルギ供給量が極端
に大きくなり、この振幅端53に位置する部分の波板3
3あるいは平板35に、いわゆる、溶は落ちが発生する
。
になると、第5図に示すように、中央部に比較して振幅
端53における単位時間当たりのエネルギ供給量が極端
に大きくなり、この振幅端53に位置する部分の波板3
3あるいは平板35に、いわゆる、溶は落ちが発生する
。
このように、波板33あるいは平板35に溶は落ちが発
生すると、メタル触媒担体に目詰まりが発生し、また、
メタル触媒担体の排気抵抗が増大することとなる。
生すると、メタル触媒担体に目詰まりが発生し、また、
メタル触媒担体の排気抵抗が増大することとなる。
そこで、従来、コア部31の端面37におけるレーザビ
ーム43の振幅端53およびこの近傍を第4図および第
6図に示すように、例えば、カーボンからなる遮蔽材5
5によりマスキングすることが行なわれている。なお、
この例では、遮蔽材55は、溶接へラド47とともに移
動するように構成されている。
ーム43の振幅端53およびこの近傍を第4図および第
6図に示すように、例えば、カーボンからなる遮蔽材5
5によりマスキングすることが行なわれている。なお、
この例では、遮蔽材55は、溶接へラド47とともに移
動するように構成されている。
しかしながら、このように遮蔽材55によりマスキング
を行なう場合には、遮蔽材55に照射された部分のレー
ザビーム43が溶接に寄与しないこととなるため、多大
なエネルギロスが発生するという問題があった。
を行なう場合には、遮蔽材55に照射された部分のレー
ザビーム43が溶接に寄与しないこととなるため、多大
なエネルギロスが発生するという問題があった。
本発明は、上記のような問題を解決すべくなされたもの
で、従来より大幅にエネルギロスを低減することのでき
るメタル触媒担体のレーザ溶接方法を提供することを目
的とする。
で、従来より大幅にエネルギロスを低減することのでき
るメタル触媒担体のレーザ溶接方法を提供することを目
的とする。
本発明のメタル触媒担体のレーザ溶接方法は、金属製の
波板と平板とを交互に重ねて形成されるコア部の端面に
レーザビームを照射し、前記波板と平板との当接部を相
互に溶接するメタル触媒担体のレーザ溶接方法において
、前記レーザビームの出力を950Wとし、前記レーザ
ビームを溶接方向に対して垂直方向に1.5〜2.5m
mの振幅で、かつ、120〜150Hzの周波数で振動
させながら、溶接方向に3500〜5000Inffl
/分の速度で移動するようにしたものである。
波板と平板とを交互に重ねて形成されるコア部の端面に
レーザビームを照射し、前記波板と平板との当接部を相
互に溶接するメタル触媒担体のレーザ溶接方法において
、前記レーザビームの出力を950Wとし、前記レーザ
ビームを溶接方向に対して垂直方向に1.5〜2.5m
mの振幅で、かつ、120〜150Hzの周波数で振動
させながら、溶接方向に3500〜5000Inffl
/分の速度で移動するようにしたものである。
本発明のメタル触媒担体のレーザ溶接方法では、レーザ
ビームの出力を950Wとし、レーザビームを溶接方向
に対して垂直方向に1.5〜2.5鵬の振幅で、かつ、
120〜150Hzの周波数で振動させながら、溶接方
向に3500〜5000mm/分の速度で移動するよう
にしたので、マスキングをしなくても、波板と平板に溶
は落ちを生ぜしめることなくレーザビーム溶接すること
が可能となる。
ビームの出力を950Wとし、レーザビームを溶接方向
に対して垂直方向に1.5〜2.5鵬の振幅で、かつ、
120〜150Hzの周波数で振動させながら、溶接方
向に3500〜5000mm/分の速度で移動するよう
にしたので、マスキングをしなくても、波板と平板に溶
は落ちを生ぜしめることなくレーザビーム溶接すること
が可能となる。
以下、本発明方法の詳細を図面を用いて説明する。
第1図は、本発明のメタル触媒担体のレーザ溶接方法に
使用されるレーザ溶接装置を示すもので、図において符
号61は、金属製の波板G3と平板65とを交互に重ね
、これ等を多重に巻回して形成されるコア部を示してい
る。
使用されるレーザ溶接装置を示すもので、図において符
号61は、金属製の波板G3と平板65とを交互に重ね
、これ等を多重に巻回して形成されるコア部を示してい
る。
なお、この実施例では、波板63および平板65は、板
厚をそれぞれ0.05ma+とされており、また、ステ
ンレス材からなる材料により形成されている。
厚をそれぞれ0.05ma+とされており、また、ステ
ンレス材からなる材料により形成されている。
また、波板63のピッチは1.28mmとされ、波高は
、1.2ffII11とされている。
、1.2ffII11とされている。
このコア部61は、端面67を上方に向けて配置されて
おり、端面67の上方には、全反射ミラー(オシレート
ミラー)69が配置されている。
おり、端面67の上方には、全反射ミラー(オシレート
ミラー)69が配置されている。
この全反射ミラー69には、レーザ発振器71からのレ
ーザビーム73が集光レンズ75を介して導かれる。
ーザビーム73が集光レンズ75を介して導かれる。
全反射ミラー69および集光レンズ75は、溶接へラド
フッ内に収容されており、この溶接ヘッド77内には、
全反射ミラー69を、図の矢符A方向に加振するための
加振器79が配置されている。
フッ内に収容されており、この溶接ヘッド77内には、
全反射ミラー69を、図の矢符A方向に加振するための
加振器79が配置されている。
このように構成されたメタル触媒担体の溶接装置では、
レーザ発振器71から発振されたレーザビーム73は、
集光レンズ75により集光され、全反射ミラー69に導
かれた後、全反射ミラー69で反射し、コア部61の端
面67に照射される。
レーザ発振器71から発振されたレーザビーム73は、
集光レンズ75により集光され、全反射ミラー69に導
かれた後、全反射ミラー69で反射し、コア部61の端
面67に照射される。
また、溶接へラド77はレーザビーム73の発振時には
、図の矢符B方向に一定の速度で移動される。
、図の矢符B方向に一定の速度で移動される。
そして、この装置では、全反射ミラー69が加振器79
により加振されているため、コア部61の端面67に照
射されるレーザビーム73の軌跡は、第4図に示したよ
うな蛇行状曲線51となる。
により加振されているため、コア部61の端面67に照
射されるレーザビーム73の軌跡は、第4図に示したよ
うな蛇行状曲線51となる。
しかして、本発明方法では、レーザビーム73の出力は
950Wとされている。
950Wとされている。
また、加振器79を加振することにより、レーザビーム
73は、溶接方向に対して垂直方向に1゜5〜2.51
1II11の振幅で、かつ、120〜150H2の周波
数で振動させられている。
73は、溶接方向に対して垂直方向に1゜5〜2.51
1II11の振幅で、かつ、120〜150H2の周波
数で振動させられている。
さらに、ヘッド本体77を移動することにより、レーザ
ビーム73は、溶接方向に3500〜5000ffII
l/分の速度で移動されている。
ビーム73は、溶接方向に3500〜5000ffII
l/分の速度で移動されている。
なお、レーザビーム73の出力を950Wとしたのは、
設備上で安定して出力が得られるとの理由による。
設備上で安定して出力が得られるとの理由による。
また、レーザビーム73を、溶接方向に対して垂直方向
に1.5〜2.5mmの振幅で移動したのは、振幅が1
.5mm未満であると、端面が溶は落ち、のこぎり状と
なり、振幅が2.5rraを越えると端面の溶は込みに
むらが発生するようになるためである。
に1.5〜2.5mmの振幅で移動したのは、振幅が1
.5mm未満であると、端面が溶は落ち、のこぎり状と
なり、振幅が2.5rraを越えると端面の溶は込みに
むらが発生するようになるためである。
そして、レーザビーム73の周波数を、120〜150
Hzとしたのは、周波数が120Hz未満であるとレー
ザビーム73が全面に当たらすむらになり溶けない部分
が大となり、150Hzを越えると、レーザビーム73
を早く振るため両端で止まった部分が溶は落ちるように
なるためである。
Hzとしたのは、周波数が120Hz未満であるとレー
ザビーム73が全面に当たらすむらになり溶けない部分
が大となり、150Hzを越えると、レーザビーム73
を早く振るため両端で止まった部分が溶は落ちるように
なるためである。
さらに、レーザビーム73の溶接方向への移動速度を3
500〜5000mm/分としたのは、移動速度が35
00mm/分未満では、全面が溶は落ちるようになり、
5000m/分を越えると全面が溶は不足となるためで
ある。
500〜5000mm/分としたのは、移動速度が35
00mm/分未満では、全面が溶は落ちるようになり、
5000m/分を越えると全面が溶は不足となるためで
ある。
しかして、本発明のメタル触媒担体のレーザ溶接方法で
は、レーザビームの出力を950Wとし、レーザビーム
を溶接方向に対して垂直方向に1゜5〜2.5閣の振幅
で、かつ、120〜150H2の周波数で振動させなが
ら、溶接方向に3500〜5000M/分の速度で移動
するようにしたので、マスキングをしな(でも、波板6
3と平板65に溶は落ちを生ぜしめることなくレーザビ
ーム溶接をすることが可能となる。
は、レーザビームの出力を950Wとし、レーザビーム
を溶接方向に対して垂直方向に1゜5〜2.5閣の振幅
で、かつ、120〜150H2の周波数で振動させなが
ら、溶接方向に3500〜5000M/分の速度で移動
するようにしたので、マスキングをしな(でも、波板6
3と平板65に溶は落ちを生ぜしめることなくレーザビ
ーム溶接をすることが可能となる。
この結果、全てのレーザビーム73が溶接に寄与するこ
ととなり、エネルギロスを従来より大幅に低減すること
が可能となる。
ととなり、エネルギロスを従来より大幅に低減すること
が可能となる。
なお、これ等の条件は本発明者の種々の実験により確認
されたものであり、本発明者の実験では、レーザビーム
の出力を950Wとし、レーザビームを溶接方向に対し
て垂直方向に2.0Mの振幅で、かつ、130Hzの周
波数で振動させながら、溶接方向に4500nnn/分
の速度で移動する場合に非常に良い結果を得られること
が確認されている。
されたものであり、本発明者の実験では、レーザビーム
の出力を950Wとし、レーザビームを溶接方向に対し
て垂直方向に2.0Mの振幅で、かつ、130Hzの周
波数で振動させながら、溶接方向に4500nnn/分
の速度で移動する場合に非常に良い結果を得られること
が確認されている。
以上述べたように、本発明のメタル触媒担体のレーザ溶
接方法では、レーザビームの出力を950Wとし、レー
ザビームを溶接方向に対して垂直方向に1.5〜2.5
ffi1mの振幅で、かつ、120〜150Hzの周波
数で振動させながら、溶接方向に3500〜5000m
a+/分の速度で移動するようにしたので、マスキング
をしなくても、波板と平板に溶は落ちを生ぜしめること
なくレーザビーム溶接をすることが可能となり、この結
果、全てのレーザビームが溶接に寄与することとなり、
エネルギロスを従来より大幅に低減することができると
いう利点がある。
接方法では、レーザビームの出力を950Wとし、レー
ザビームを溶接方向に対して垂直方向に1.5〜2.5
ffi1mの振幅で、かつ、120〜150Hzの周波
数で振動させながら、溶接方向に3500〜5000m
a+/分の速度で移動するようにしたので、マスキング
をしなくても、波板と平板に溶は落ちを生ぜしめること
なくレーザビーム溶接をすることが可能となり、この結
果、全てのレーザビームが溶接に寄与することとなり、
エネルギロスを従来より大幅に低減することができると
いう利点がある。
第1図は本発明のメタル触媒担体のレーザ溶接方法の一
実施例を実施するためのレーザ溶接装置を示す斜視図で
ある。 第2図はメタル触媒担体を示す斜視図である。 第3図は従来のレーザ溶接装置を示す斜視図である。 第4図はレーザビームが蛇行状曲線になる状態を示す説
明図である。 第5図はレーザビームのエネルギ分布を示す説明図であ
る。 第6図はマスキングでの詳細を示す説明図である。 〔主要な部分の符号の説明〕 61・・・コア部 63・・・波板 65・・・平板 67・・・端面。 第1図 第2図 IJ LIJ
実施例を実施するためのレーザ溶接装置を示す斜視図で
ある。 第2図はメタル触媒担体を示す斜視図である。 第3図は従来のレーザ溶接装置を示す斜視図である。 第4図はレーザビームが蛇行状曲線になる状態を示す説
明図である。 第5図はレーザビームのエネルギ分布を示す説明図であ
る。 第6図はマスキングでの詳細を示す説明図である。 〔主要な部分の符号の説明〕 61・・・コア部 63・・・波板 65・・・平板 67・・・端面。 第1図 第2図 IJ LIJ
Claims (1)
- (1)金属製の波板と平板とを交互に重ねて形成される
コア部の端面にレーザビームを照射し、前記波板と平板
との当接部を相互に溶接するメタル触媒担体のレーザ溶
接方法において、前記レーザビームの出力を950Wと
し、前記レーザビームを溶接方向に対して垂直方向に1
.5〜2.5mmの振幅で、かつ、120〜150Hz
の周波数で振動させながら、溶接方向に3500〜50
00mm/分の速度で移動するようにしたことを特徴と
するメタル触媒担体のレーザ溶接方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1134313A JP2840292B2 (ja) | 1989-05-26 | 1989-05-26 | メタル触媒担体のレーザ溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1134313A JP2840292B2 (ja) | 1989-05-26 | 1989-05-26 | メタル触媒担体のレーザ溶接方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03488A true JPH03488A (ja) | 1991-01-07 |
JP2840292B2 JP2840292B2 (ja) | 1998-12-24 |
Family
ID=15125380
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1134313A Expired - Lifetime JP2840292B2 (ja) | 1989-05-26 | 1989-05-26 | メタル触媒担体のレーザ溶接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2840292B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101116638B1 (ko) * | 2009-12-15 | 2012-03-07 | 주식회사 성우하이텍 | 강판의 레이저 용접방법 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63268583A (ja) * | 1987-04-27 | 1988-11-07 | Calsonic Corp | メタルハニカム担体の溶接方法 |
-
1989
- 1989-05-26 JP JP1134313A patent/JP2840292B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63268583A (ja) * | 1987-04-27 | 1988-11-07 | Calsonic Corp | メタルハニカム担体の溶接方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2840292B2 (ja) | 1998-12-24 |
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