JPH0348714Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 〔考案の属する技術分野〕 本考案は、たとえば流体の圧力にもとづいて対
向電極中の可動電極が変位して両電極間の静電容
量が変化するというような、測定対象の状態に応
じて変化する静電容量の値を検出し、これを電圧
信号に変換して受信計器に伝送する変位変換装
置、特に出力信号の自由度が高くかつ誤差が少な
く、その上変位変換装置と前記受信計器とを設置
する際三線配線を施すことができる構成に関す
る。

〔従来技術とその問題点〕

従来圧力を測定する場合、該圧力によつて固定
電極に対向する可動電極を変位させ、両電極間の
静電容量変化を検出して圧力を測定することが行
われることがある。第２図はこのようにして圧力
測定を行う場合の、静電容量を電圧信号に変換し
て出力するようにした本件出願人により提案（実
開昭60−148697）された変位変換装置の構成図で
ある。図において３ａ，３ｂはそれぞれ外部直流
電源２の正極及び負極が接続された変位変換装置
１の電源端子で、端子３ｂはこの場合変位変換装
置１における基準電位部５に接続されている。４
は直流電源２によつて駆動され、基準電位部５を
低電位側とする定電圧E₀を発生する定電圧回路
で、４ａはその高電位側出力端子である。６は定
電圧回路４の出力電圧E₀が抵抗器７を介して印
加されて駆動され、交流電圧を結合コイルの一次
コイル８に出力する発振回路で、抵抗器７はこの
抵抗値を変えることによつて前記交流電圧の振幅
を調整する発振振幅調整用の抵抗器である。９は
対向電極の対向面積がＡで対向距離がｄである第
１容量素子、１０は、圧力を検出するために、こ
の圧力によつて図示していない機構を介して対向
電極の対向距離が変化するように構成した第２容
量素子で、この素子１０の対向電極の対向面積も
Ａになるように形成され、この対向電極の対向距
離は圧力が加わらない場合にはｄになるように形
成されている。すなわち第１容量素子９は圧力に
よつては変化しない基準の静電容量を有する容量
素子であり、また第２容量素子１０はその静電容
量が圧力に応じて変化する容量素子である。１１
は後に説明するようにして静電容量を設定した第
３容量素子である。３７は第１および第２入力端
子３７ａ，３７ｂを有し、かつ電源端子の一方が
定電圧回路４の高電位側出力端子４ａに接続され
電源端子の他方が基準電位部５に接続された差動
形演算増幅器で、５３は定電圧回路４の出力電圧
E₀を第６固定抵抗器５１と第７固定抵抗器５２
とで分圧して得られた設定電位点、V₁は設定電
位点５３と基準電位部５との間の電位差、V₀は
演算増幅器３７の出力端子３７ｃと基準電位部５
との間の電位差、V₂は出力端子３７ｃと設定電
位点５３との間の電位差である。

第２図の変位変換装置においては演算増幅器３
７の出力端子３７ｃには、後述するようにして、
圧力によつて発生した第２容量素子１０の静電容
量変化に応じた電圧が現れ、この電圧は普通V₂
またはV₀として受信計器に伝送されるのが通例
で受信計器でこれらの電圧を測定することによつ
て圧力測定が行われる。トランスミツタ回路１に
おける上記以外の各部の構成ならびに作用は本考
案の本旨に直接関係するものでなく、またこれら
の構成ならびに作用は、後述する、本考案の実施
例として示した第１図において（第１図には第２
図におけるものと同一の部分には同一の符号が付
してある。）詳細に説明するのでここでは説明を
省略する。さて変位変換装置１では上述のように
して第２容量素子１０の静電容量に応じた電圧信
号が出力されるが、この場合圧力を電圧V₂に変
換する方法は、設定電位点５３における電位を抵
抗器５１と５２との各抵抗値を選定することによ
つて基準電位部５の電位に対して大きさE₀の範
囲内で任意に測定できる結果、測定圧力の始点に
対応する電圧V₂の値を負の値から正の値に至る
広い範囲にわたつて設定することが可能となる。
この結果測定範囲の始点に対応する電圧が負電圧
であつたり零ボルトであつたりするような測定信
号体系にこの変位変換装置を直ちに組みこむこと
ができるという利点、換言すれば、出力信号を自
由度の高いものとすることができるという利点を
有する。しかしながら、その反面、定電圧回路４
の出力電圧E₀が変動したり抵抗器５１，５２の
抵抗値が変化して設定電位点５３の電位が変動す
ると、点５３の電位変動がそのまま出力電圧V₂
中に誤差となつて含まれるという問題があり、ま
たこのような変位変換装置では直流電源２から電
源を供給するための電線２本と、出力電圧V₂伝
送用の電線２本との都合４本の電線を必要として
経済的でないという問題がある。第２容量素子１
０で検出した圧力を電圧V₀に変換する方法は、
出力電圧V₀の基準電位を基準電位部５の電位と
しているのでこの電位の変動によつて出力電圧
V₀に誤差を生じることはなく、また出力電圧V₀
伝送用の電線の中の１本は基準電位部５に接続さ
れることになる結果、直流電源２から変位変換装
置１への給電電流および給電線抵抗がいずれも小
さい場合、電源用電線の１本と信号用電線の１本
とを共用させる三線式接続が可能となつて経済的
な配線を行うことができる反面、測定圧力の始点
に対応する電圧V₀を零ボルトまたはその近傍の
値にするこができず、たとえば定電圧回路４の出
力電圧E₀が１０ボルトである場合１ボルト以上
にせざるを得ないなど、出力電圧V₀の自由度が
低下するという問題がある。

〔考案の目的〕

本考案は、上述したような、測定対象の状態に
応じた静電容量の値を電圧信号に変換する従来の
トランスミツタ回路における問題を解消して、高
い自由度と少ない誤差とを有する変換信号を得る
ことができ、かつ三線式配線を可能とする、静電
容量値を電圧信号に変換するトランスミツタ回路
を提供することを目的とする。

〔考案の要点〕

本考案は上述の目的を達成するために、交流電
圧を発生する発振回路と、基準の静電容量を有す
る第１容量素子を含み、前記発振回路の出力交流
電圧によつて駆動されて前記第１容量素子の静電
容量に比例した第１直流電流を発生する第１電流
回路と、機械的変位に応じて静電容量が変化する
第２容量素子を含み、。前記発振回路の出力交流
電圧によつて駆動されて前記第２容量素子の静電
容量に比例した第２直流電流を発生する第２電流
回路と、前記第１電流回路の第１直流電流と前記
第２電流回路の第２直流電流との差電流に応じた
電圧を出力する増幅器とを備え、この増幅器の出
力端子と基準電位部との間から前記機械的変位に
応じた出力電圧を取出す変位変換装置において、
前記増幅器の負側電源端子を、前記出力電圧を取
出すための基準電位部よりも低い電位点に接続し
たので、演算増幅器の出力端子と基準電位部との
間に生じる、第２容量素子の静電容量に応じた電
圧が、自由度が高くかつ誤差の少ないものとな
り、そのうえ変位変換装置について三線式配線が
可能となるようにしたものである。

〔考案の実施例〕

次に本考案を図面を参照して説明する。第１図
は本考案の一実施例の構成図で、本図の第２図と
異なる主な点は第５抵抗器５４の存在と演算増幅
器３７の負側電源の接続状態との２点である。第
１図において１２，１３，１４および１５はいず
れも一次コイル８に結合され、等しい振幅の交流
電圧を発生する別々の二次コイル、１６は二次コ
イル１２と基準電位部５との間に接続された第１
抵抗器、１７は第２抵抗器１８と第３抵抗器１９
とからなる直列回路で、直列回路１７は二次コイ
ル１３と基準電位部５との間に第３抵抗器１９を
基準電位部５側にして接続され、二次コイル１２
と第２容量素子９とは二次コイル１２側がカソー
ド側になるようにしてダイオード２０を介して接
続され、二次コイル１３と第２容量素子１０とは
二次コイル１３側がカソード側になるようにして
ダイオード２１を介して接続されている。容量素
子９，１０のダイオード２０，２１に接続されな
い側の電極はいずれも結合コンデンサ２２を介し
て基準電位部５に接続されている。２３，２４は
それぞれ第１抵抗器１６、直列回路１７に並列に
接続された平滑用コンデンサである。

５４は、一端が基準電位部５に接続された第５
抵抗器、２５はドレンＤが第５抵抗器５４の他端
に接続されソースＳが電流調整器としての可変抵
抗器２６に接続された電界効果トランジスタで、
このトランジスタ２５のゲートＧは可変抵抗器２
６を介してソースＳに接続されると共に二次コイ
ル１５に接続され、二次コイル１５の他端はダイ
オード２９を介してダイオード２１のアノードに
接続され、ダイオード２１と２９との接続は順接
続となつている。二次コイル１４の一端はソース
Ｓに接続され、該コイルの他端はダイオード２８
のアノードに接続され、ダイオード２８はダイオ
ード２０に順接続されている。３０、３１は平滑
用コンデンサである。３２はアノードはトランジ
スタ２５のソースＳに接続されたダイオードで、
第３容量素子１１はダイオード３２のカソードと
ダイオード２９のアノードとの間に接続されてい
る。３３は二次コイル１５に発生する交流電圧を
ダイオード３４と平滑用コンデンサ３５とで整流
して得られる直流電圧で駆動するようにした緩衝
増幅器で、この増幅器３３に二個の入力端子の中
の一方は第１抵抗器１６と二次コイル１２との接
続点に接続され、入力端子の他方はこの増幅器の
出力端子に接続され、さらにこの増幅器３３に出
力端子はダイオード３２のカソードに順接続され
たダイオード３６のカソードに接続されている。

本図においては演算増幅器３７の正側電源端子
は定電圧回路の出力端子４ａに接続されているが
負側電源端子は第５抵抗器５４とトランジスタ２
５との接続点に接続され、増幅器３７の第１入力
端子３７ａは第１抵抗器１６と二次コイル１２と
の接続点に接続され、また第２入力端子３７ｂは
第２抵抗器１８と二次コイル１３との接続点に接
続されている。３８は可調整端子３８ａを有し、
両端の各一方がそれぞれ第１入力端子３７ａ、第
２入力端子３７ｂに接続され、かつ可調整端子３
８ａが抵抗器３９を介して基準電位部５に接続さ
れた可変抵抗器である。４０は演算増幅器の出力
端子３７ｃに一端が接続され、他端が第２抵抗器
１８と第３抵抗器１９との接続点に接続された第
４抵抗器で、５５は第１図において直流電源２を
除く各部で構成された変位変換装置である。変位
変換装置５５においては演算増幅器の出力端子３
７ｃと基準電位部５との間に現れる電圧V₀が出
力電圧として外部に伝送される。

変位変換装置５５は上述のように構成されてい
るので直流電源２を接続すると二次コイル１２，
１３，１４，１５の各々には複振幅Ｅの交流電圧
が誘起され、第１図においてはこれらの誘起電圧
の極性は同時には同一方向を向くように二次コイ
ル１２，１３，１４，１５が構成されている。し
たがつて二次コイル１２に誘起される電圧が下向
きとなる正の半波の期間おいては、この電圧によ
る電流が二次コイル１２、第１抵抗器１６とコン
デンサ２３とからなる並列回路、結合コンデンサ
２２、第１容量素子９、ダイオード２０を順次通
つて流れ、同じ正の半波の期間において二次コイ
ル１３に誘起される電圧による電流が二次コイル
１３、直流回路１７とコンデンサ２４とからなる
並列回路、結合コンデンサ２２、第２容量素子１
０、ダイオード２１を順次通つて流れる。上記の
正の半波に引き続く次の半波の期間、すなわち二
次コイル１４に誘起される電圧が上向きとなる負
の半波の期間においては、この電圧による電流は
二次コイル１４、ダイオード２８、第１容量素子
９、結合コンデンサ２２、第５抵抗器５４とトラ
ンジスタ２５とコンデンサ３０からなる直並列回
路を順次通つて二次コイル１４に戻り、同じ負の
半波の期間において二次コイル１５に誘起される
電圧による電流が二次コイル１５、ダイオード２
９、第２容量素子１０、結合コンデンサ２２、第
５抵抗器５４とトランジスタ２５とコンデンサ３
０とからなる直並列回路、可変抵抗器２６とコン
デンサ３１とからなる並列回路を順次流れる。二
次コイル１に誘起される電圧が下向きとなつた時
にこの電圧によつて第１容量素子９を流れる電流
は第１抵抗器１６においては平滑用コンデンサ２
３のために直流となるので、抵抗器１６の両端に
はこの直流電流による電圧降下V_aが生じ、この
時二次コイル１３に誘起される電圧によつて第２
容量素子１０を流れる電流は直列回路１７におい
ては平滑用コンデンサ２４のために直流となるの
で、直流回路１７の両端にはこの直流電流による
電圧降下が生じ、また二次コイル１４および１５
に誘起される電圧が上向きとなつた時にこれらの
電圧によつて第１および第２容量素子９，１０を
流れる電流は平滑用コンデンサ３０，３１の存在
によつて基準電位部５とトランジスタ２５のゲー
トＧとの間に電位差V_bを発生させる。

上述の説明においては二次コイル１５に誘起さ
れる電圧によつて第３容量素子１１に流れる電流
について言及していないが、この電流の態様は次
の通りである。すなわち、二次コイル１５に誘起
された電圧が下向きである場合、この電圧による
電流は該コイル１５、可変抵抗器２６とコンデン
サ３１とからなる並列回路、ダイオード３２、第
３容量素子１１を順次通り、二次コイル１５の誘
起電圧が上向きである場合、この電圧による電流
は該コイル１５、第３容量素子１１、ダイオード
３６、緩衝増幅器３３、可変抵抗器２６とトラン
ジスタ２５のゲートＧとの接続点を順次通る。し
たがつて可変抵抗器２６には、二次コイル１５に
よつて第２容量素子１０を流れる電流が下向きに
流れ、二次コイル１５によつて第３容量素子１１
を流れる電流が上向きに流れ、結局、可変抵抗器
２６においてはこの抵抗器とトランジスタ２５と
が上述のように接続されているのでトランジスタ
２５によつて上記の下向き電流と上向き電流との
合成電流が一定値になるように自動的に制御され
る。２７はこのような動作を行う、トランジスタ
２５と可変抵抗器２６とからなる制御回路であ
る。制御回路２７は上記のように構成されている
ので可変抵抗器２６の抵抗値を変えてここを流れ
る合成電流の大きさを変化させることができ、し
たがつて可変抵抗器２６の抵抗値を適宜設定する
ことによつて、本変位変換装置の全消費電流をほ
ぼ決定することができる。

演算増幅器３７においては、その入出力端子が
上述の各部に接続されているので、第１入力端子
３７ａと第２入力端子３７ｂとの各々に入力され
る電圧に差があると出力端子３７ｃから帰還電流
I_fが第４抵抗器４０、第３抵抗器１９を順次経由
して基準電位部５に流れ、この結果入力端子３７
ａに入力される電圧と入力端子３７ｂに入力され
る電圧とが等しくなると出力端子３７ｃに現れ
る、基準電位部５に対する電圧V₀が平衡状態と
なる。

次にこの出力電圧の大きさV₀について説明す
る。すなわち、変位変換装置５５は上述のように
構成したので、二次コイル１２〜１５に誘起され
る複振幅Ｅの交流電圧の一周期の期間を通じて第
１容量素子９および第２容量素子１０には交流電
圧が印加され、これらの印加交流電圧の複振幅の
大きさは結合コンデンサ２２におけ電圧降下を無
視すると、第１容量素子９においてはＥ−（V_a＋
V_r＋V_ds）となり第２容量素子１０においてはＥ
−（V_a＋V_b）となる。ここにV_rは第５抵抗器５
４の両端電圧、V_dsはトランジスタ２５のドレ
ン、ソース間の電圧で、このトランジスタのソー
ス、ゲート間の電圧をV_sgとするとV_b＝V_r＋V_ds
＋V_sgである。第１図においてはV_sgはV_r＋V_dsに
比べて小さくなるように設定されこの結果V_b≒
V_r＋V_dsとなつているので、結局第１容量素子９
に印加される交流電圧の複振幅の大きさは第２容
量素子１０における同様にＥ−（V_a＋V_b）に等し
いと考えることができる。第３容量素子１１にも
上述のようにして二次コイル１５に誘起される複
振幅Ｅの交流電圧によつて交流電圧が印加され、
この場合印加交流電圧の複振幅の大きさはＥ−
（V_a＋V_b−V_sg）＝Ｅ−（V_a＋V_r＋V_ds）となるの
で、容量素子１１における印加交流電圧の複振幅
の大きさもＥ−（V_a＋V_b）に等しいと考えること
ができ、したがつて二次コイル１２および１３に
よつて第１抵抗器１６および直列回路１７を流れ
る直流電流の大きさをそれぞれI₁，I₂とし，二次
コイル１５によつて可変抵抗器２６を上向きに流
れる直流電流の大きさをI₃とし、さらに二次コイ
ル１２〜１５に誘起される電圧の周波数をｆ、第
１ないし第３容量素子９〜１１の各静電容量を
C₁，C₂，C₃とすると、電流I₁，I₂，I₃はそれぞれ
(1)式のように表される。

I₁＝ｆ・｛Ｅ−（V_a＋V_b）｝・C₁ I₂＝ｆ・｛Ｅ−（V_a＋V_b）｝・C₂ I₃＝ｆ・｛Ｅ−（V_a＋V_b）｝・C₃ ……(1) すなわち、第１抵抗器１６を流れる直流電流は
第１容量素子９の静電容量C₁に比例した大きさI₁
を有する第１直流電流であり、直列回路１７を流
れる直流電流は第２容量素子１０の静電容量C₂
に比例した大きさI₂を有する第２直流電流であつ
て、４１，４２は二次コイル１２，１３，１４，
１５に誘起される交流電圧によつて駆動され、上
述のようにしてそれぞれ第１および第２直流電流
を発生する第１および第２電流回路であり、また
可変抵抗器２６を上向きに流れる直流電流は第３
容量素子１１の静電容量C₃に比例した大きさI₃を
有する第３直流電流で、４３は二次コイル１５に
誘起される交流電圧によつて駆動され上述のよう
にして第３直流電流を発生する第３電流回路であ
る。

二次コイル１４および１５によつてトランジス
タ２５を流れる電流は、電流I₁とI₂とによつて充
電された第１および第２容量素子９，１０の放電
電流であるからI₁＋I₂に等しく、この合成電流中
のI₁相当分はトランジスタ２５から二次コイル１
４へ流れるがI₂相当分が可変抵抗器２６を介して
二次コイル１５へ流れ、可変抵抗器２６において
は電流I₃が上向きに流れるので、結局抵抗器２６
を流れる電流の大きさはI₂−I₃となる。制御回路
２７は上述したようにI₂−I₃を一定値I_kに制御す
るから(2)式が成立し、(1)式と(2)式とから(3)式が得
られる。

I₂−I₃＝I_k …(2) I₁＝I_k・｛C₁／（C₂−C₃） I₂＝I_k・｛C₂／（C₂−C₃） …(3) 前述したように演算増幅器３７においては正側
電源が定電圧回路の出力端子４ａから供給され、
負側電源は第５定５４とトランジスタ２５との接
続点から供給されている。したがつてこの場合の
正側電源の基準電位部５に対する電位はほぼ安定
化されているが、負側電源の基準電位部５に対す
る電位は第５抵抗器５４における通電電流に依存
して変動する。しかしながらこの場合、増幅器３
７の動作が前述したような負側電源の電位変動に
よつても左右されることのないように、抵抗器５
４の抵抗値、抵抗器５４を流れる電流の値、増幅
器３７の仕様等が選定されている。したがつて第
１図においては、上述のようにして増幅器３７の
出力電圧V₀が平衡状態になるので(4)式および(5)
式が成立する。ここにR₁、R₂，R₃，R₄はぞれぞ
れ第１抵抗器１６、第２抵抗器１８、第３抵抗器
１９、第４抵抗器４０の各抵抗値である。

V₀＝I₂・R₃＋I_f・（R₃＋R₄） …(4) I₁・R₁＝I₂・（R₂＋R₃）＋I_f・R₃ …(5) 第１図においてはR₁＝R₂＋R₃＝Ｒであるよう
に形成されているので(4)式と(5)式とから(6)式が得
られ、(6)式と(3)式とから(7)式が得られる。

V₀＝I₂・R₃＋（R₃＋R₄） ・（Ｒ／R₃）・（I₁−I₂） …(6) V₀＝I₂・R₃＋（R₃＋R₄）・（Ｒ／R₃） ・I_k・C₁−C₂／C₂−C₃ …(7) 前述したように容量素子９，１０においては対
向電極の対向面積がＡで対向距離がｄであり、容
量素子１０は圧力によつてこの対向距離が変化す
るのでこの変化量を△ｄとすると、静電容量C₁
およびC₂は(8)式で表される。ここにεは対向電
極間にある媒質の誘電率で、C_S1，C_S2はそれぞれ
容量素子９，１０に随伴する漂遊容量である。

C₁＝｛（ε・Ａ）／ｄ｝＋C_s1 C₂＝｛（ε・Ａ）／（ｄ＋△ｄ）｝＋C_S2 …(8) 第１図においてはC_S1＝C_S2＝C_Sであるように形
成され、またC₃＝C_Sであるように第３容量素子
１１の静電容量が設定されているので、(7)式と(8)
式とから(9)式が得られる。

V₀＝I₂・R₃＋（R₃＋R₄）・（Ｒ／R₃） ・I_k（△ｄ／ｄ） …(9) C₃＝C_SであつてかつC_Sは漂遊容量であるから
C₂に比べて非常に小さい。したがつて(1)式およ
び(2)式かI₂≒I_kとなるので(9)式は(10)式のように書
き換えられる。

V₀≒I_k・R₃＋（R₃＋R₄）・（Ｒ／R₃） ・I_k・（△ｄ／ｄ） …(10) (10)式から明らかなように演算増幅器３７の出力
電圧V₀は容量素子１０における機械的変位（△
ｄ／ｄ）に比例した値となる。すなわち変位変換
装置５５では、容量素子９，１０に随伴する漂遊
容量C_Sの影響を殆ど受けることなく機械的変位
（△ｄ／ｄ）が電圧V₀に変換されるので、この電
圧V₀を測定することによつて△ｄを発生させた
圧力を測定することができる。

前述したように、第１図においては第５抵抗器
５４を和電流I₁＋I₂が下向きに流れ、演算増幅器
３７の消費電流をI_CCとするとこの電流は抵抗器
５４を上向きに流れるが、この場合（I₁＋I₂）＞
I_CCのように設定されているので第５抵抗器５４
とトランジスタ２５との接続点の電位は基準電位
部５の電位よりも低くなつており、したがつてこ
のような負電位点から負電源を供給されている演
算増幅器３７から出力される電圧V₀は、変位変
換装置５５による圧力変換の始点に対応する電圧
V₀の値を基準電位部５に対して負から正の広い
範囲にわたつて適宜設定することが可能となり、
したがつてこのような変位変換装置５５の出力電
圧V₀は自由度の高い出力信号となる。またこの
場合の出力電圧V₀は、この電圧を定義する基準
電位部が基準電位部５の電位であるから変換誤差
の少ない電圧である。さらにまた出力電圧V₀は、
前述したように基準電位部５の電位を基準にして
いるので、このような変位変換装置５５では、直
流電流２から該変位変換装置５５へ給電する電流
や給電線の電気抵抗が小さい場合三線式配線を行
うことができて、設置工事を簡単かつ経済的に行
うことができる利点がある。

上述の実施例においては基準電位部５とトラン
ジスタ２５との間に第５抵抗器５４を設け、この
抵抗器とトランジスタ２５との接続点から負電源
や演算増幅器３７に供給するようにしたが、第５
抵抗器５４の代りに定電圧ダイオードを用いるよ
うにしてもよいことは説明するまでもなく明らか
である。また上記の説明は圧力を電圧信号に変換
する変位変換装置に関するものであつたが、本考
案は、第２容量素子１０の静電容量を変化させう
る任意の他の物理量を電圧信号に変換する変位変
換装置にも適用しういるものである。

〔考案の効果〕

上述したように、本考案においては、交流電圧
を発生する発振回路と、基準の静電容量を有する
第１容量素子を含み、前記発振回路の出力交流電
圧によつて駆動されて前記第１容量素子の静電容
量に比例した第１直流電流を発生する第１電流回
路と、機械的変位に応じて静電容量が変化する第
２容量素子を含み、前記発振回路の出力交流電圧
によつて駆動されて前記第２容量素子の静電容量
に比例した第２直流電流を発生する第２電流回路
と、前記第１電流回路の第１直流電流と前記第２
電流回路の第２直流電流との差電流に応じた電圧
を出力する増幅器とを備え、この増幅器の出力端
子と基準電位部との間から前記機械的変位に応じ
た出力電圧を取出す変位変換装置において、前記
増幅器の負側電源端子を、前記出力電圧を取出す
ための基準電位部よりも低い電位点に接続したの
で、演算増幅器の出力端子と基準電位部との間に
生じる、第２容量素子の静電容量に応じた電圧
が、自由度が高くかつ誤差の少ないものとなる効
果があり、そのうえこのトランスミツタ回路に三
線式配線を施すことが可能となつてトランスミツ
タ回路の設置を簡単かつ経済的に行える効果もあ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の一実施例の構成図、第２図は
従来のトランスミツタ回路の構成図である。 １，５５…変位変換装置、２…直流電源、４…
定電圧回路、５…基準電位部、６…発振回路、
９，１０，１１…第１、第２、第３容量素子、１
６…第１抵抗器、１７…直列回路、１８，１９…
第２、第３抵抗器、２６…電流調整器としての可
変抵抗器、２７…制御回路、３７…演算増幅器、
３７ａ…第１入力端子、３７ｂ…第２入力端子、
３７ｃ…出力端子、４０…第４抵抗器、４１，４
２，１３…第１、第２、第３電流回路、５４…イ
ンピーダンス部材としての第５抵抗器。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 交流電圧を発生する発振回路と、基準の静電容
   量を有する第１容量素子を含み、前記発振回路の
   出力交流電圧によつて駆動されて前記第１容量素
   子の静電容量に比例した第１直流電流を発生する
   第１電流回路と、機械的変位に応じて静電容量が
   変化する第２容量素子を含み、前記発振回路の出
   力交流電圧によつて駆動されて前記第２容量素子
   の静電容量に比例した第２直流電流を発生する第
   ２電流回路と、前記第１電流回路の第１直流電流
   と前記第２電流回路の第２直流電流との差電流に
   応じた電圧を出力する増幅器とを備え、この増幅
   器の出力端子と基準電位部との間から前記機械的
   変位に応じた出力電圧を取出す変位変換装置にお
   いて、前記増幅器の負側電源端子を、前記出力電
   圧を取出すための基準電位部よりも低い電位点に
   接続したことを特徴とする変位変換装置。